RU2623178C1 - Установка для измерения эффективной поверхности рассеяния радиолокационных целей в дальней зоне антенны - Google Patents

Установка для измерения эффективной поверхности рассеяния радиолокационных целей в дальней зоне антенны Download PDF

Info

Publication number
RU2623178C1
RU2623178C1 RU2016113667A RU2016113667A RU2623178C1 RU 2623178 C1 RU2623178 C1 RU 2623178C1 RU 2016113667 A RU2016113667 A RU 2016113667A RU 2016113667 A RU2016113667 A RU 2016113667A RU 2623178 C1 RU2623178 C1 RU 2623178C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
antenna
aperture
phase
radar
target
Prior art date
Application number
RU2016113667A
Other languages
English (en)
Inventor
Георгий Галиуллович Валеев
Original Assignee
Георгий Галиуллович Валеев
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Георгий Галиуллович Валеев filed Critical Георгий Галиуллович Валеев
Priority to RU2016113667A priority Critical patent/RU2623178C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2623178C1 publication Critical patent/RU2623178C1/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R1/00—Details of instruments or arrangements of the types included in groups G01R5/00 - G01R13/00 and G01R31/00

Landscapes

  • Radar Systems Or Details Thereof (AREA)

Abstract

Установка для измерения эффективной поверхности рассеяния радиолокационных целей в дальней зоне антенны содержит РЛС с приемно-передающей несинфазной антенной и устройство для крепления цели в дальней зоне антенны. Причем отставание фаз поля на краях апертуры несинфазной антенны по отношению к фазе поля в ее центре находится в пределах 3÷4 радиан. Технический результат изобретения по сравнению с измерением ЭПР целей синфазной антенной - уменьшение дальности и габаритов установки в 1,5-2 раза и увеличение чувствительности РЛС установки на 7-13 дБ. 1 з.п. ф-лы, 8 ил.

Description

Изобретение относится к радиолокации, а именно к установкам для измерения статических радиолокационных характеристик целей, преимущественно для измерения эффективной поверхности рассеяния (ЭПР).
Известна измерительная установка для измерения ЭПР радиолокационных целей в дальней зоне [1]. Установка содержит радиолокационную станцию (РЛС) с приемной и передающей синфазными антеннами и устройство крепления целей в измерительной зоне, расположенной в дальней зоне антенн.
Общие признаки аналога и изобретения: РЛС с антенной и устройство крепления целей в измерительной зоне, расположенной в дальней зоне антенн.
Для соблюдения условия измерения ЭПР цели в дальней зоне синфазной антенны минимальная дальность R должна удовлетворять равенству [1]
Figure 00000001
где R - минимально необходимое расстояние от антенн до цели (дальность);
ψ - расфазировка - отставание фаз поля на краях апертуры цели, как вторичного излучателя, по отношению к фазе поля в ее центре;
L - максимальный размер апертуры цели;
λ - длина волны поля излучения антенны.
При дальности меньше чем R, расфазировка падающего поля на апертуре цели приводит к погрешностям измерения ЭПР. Для того чтобы погрешность измерения синфазной антенной не превышала 2 дБ, расфазировка ψ на апертуре цели не должна превышать π/8, при этом параметр p будет равен двум [1]. В этом случае при измерении ЭПР цели синфазной антенной минимально необходимая дальность определяется по формуле
Figure 00000002
Известен радиоизмерительный комплекс (ЭРИК), принятый за прототип изобретения, предназначенный для измерения ЭПР целей в дальней зоне синфазных антенн [2]. Комплекс содержит шесть радиолокационных станций (РЛС) с приемно-передающими зеркальными синфазными антеннами и устройство для крепления целей в измерительной зоне, которое расположено в дальней зоне синфазных антенн на расстоянии 780 м. Цель подвешивается на высоте 30 м на стропах, закрепленных на несущем тросе, натянутом между концами двух стальных мачт, высотой 72 м. Дальность до устройства подвески целей была определена по критерию дальности (2).
Общие признаки прототипа и изобретения: РЛС с приемно-передающей антенной и устройство крепления цели в измерительной зоне установки, расположенной в дальней зоне антенны.
Задачей изобретения является разработка конструкции приемно-передающей антенны с оптимальными параметрами, обеспечивающими на апертуре цели поле с амплитудным распределением поля с допустимой относительной неоднородностью на минимальной дальности и увеличение чувствительности РЛС установки, при прочих равных условиях измерения: мощности передатчика РЛС, пороге чувствительности приемника РЛС, одинаковых размерах апертур оптимальной и синфазной антенны и длине волны поля излучения.
Технический результат изобретения - уменьшение дальности при измерении ЭПР целей в дальней зоне и увеличение чувствительности РЛС установки путем оптимальной расфазировки апертуры приемно-передающей антенны.
Изобретение поясняется чертежами.
Фиг. 1а, б. Диаграммы направленности антенны в E плоскости с синфазной прямоугольной апертурой а) и несинфазной б), с квадратичным изменением фаз поля 2π, где обозначено: к - волновое число; в - размер апертуры антенны в E плоскости; θ - угол, образованный электрической осью антенны и линией визирования точки наблюдения на апертуре цели, лежащей в плоскости E.
Фиг. 2а, б, в. Графики зависимости параметра pE от расфазировки ϕE поля на квадратной апертуре антенны, при значениях отношения размеров апертур антенны и цели в/LE: 0,5 (а), 1,0 (б) и 1,5 (в) и максимальных относительных амплитудных неоднородностей поля на апертуре цели δAE: 0,5; 1,0, 1,5 и 2,0 дБ.
Фиг. 3а, б. Графики зависимости удельных коэффициентов усиления GH⋅λ/в и GE⋅λ/a несинфазной антенны с квадратной апертурой от расфазировок ϕH и ϕE поля в апертуре антенны, для разных размеров апертуры в длинах волн λ в H (а) и E (б) плоскостях.
Фиг. 4а, б, в, г. Графики относительного порога чувствительности РЛС установки Q при максимальной относительной амплитудной неоднородности δA: 0,5 дБ (а), 1,0 дБ (б), 1,5 дБ (в) и 2,0 дБ (г) и значении отношения апертур антенны и цели а/LH: 0,5; 1,0 и 1,5, в зависимости от размера апертуры а антенны в длинах волн. На оси ординат фиг. 4а шкала выполнена логарифмической.
Фиг. 5. Графики зависимости относительного порога чувствительности РЛС установки с несинфазной антенной от максимальной относительной амплитудной неоднородности δA на апертуре цели для разных отношений в/LE. На оси ординат шкала Q логарифмическая.
Фиг. 6. Продольный разрез несинфазной рупорной антенны. На фигуре введены обозначения: r - длина рупора; в - размер квадратной апертуры антенны; ϕ - расфазировка поля на краю апертуры антенны.
Фиг. 7. Структурная схема измерительной установи по изобретению. На фигуре введены обозначения: 1 - РЛС; 2 - несинфазная антенна; 3 - мачта устройства крепления цели 5; 4 - поворотное устройство; 6 - стропы.
Фиг. 8. Таблица 1, где обозначено: LE - размер апертуры цели в E плоскости; λ - длина волны поля; a/LE - отношение размеров апертур антенны и цели в E плоскости; δA - максимальная относительная амплитудная неоднородность поля на апертуре цели; pE - параметр пропорциональный дальности при измерении ЭПР цели, при заданных значениях LE, λ, a/LE, δA; R - дальность соответствующая значению параметра p; Q - порог относительной чувствительности РЛС установки с несинфазной и синфазной антенной; 1/Q - относительная чувствительность РЛС установки с несинфазной и синфазной антенной.
Технический результат изобретения достигается благодаря тому, что установка содержит РЛС 1 с приемно-передающей оптимальной несинфазной антенной 2, устройство для крепления цели в измерительной зоне, распложенной в дальней зоне антенны (фиг. 7).
РЛС 1 содержит передатчик, выход которого соединен с входом-выходом приемно-передающей антенны, устройство разделения передаваемых и принимаемых импульсов и приемник, вход которого соединен с выходом-входом приемно-передающей антенны.
Приемно-передающая антенна 2 выполнена оптимальной несинфазной, с отставанием фаз поля на краях апертуры по отношению к фазе поля на электрической оси антенны в пределах трех ÷ четырех радиан (фиг. 6)
Устройство крепления цели 5 выполнено в виде двух мачт 3, поворотного устройства 4 и строп 6 крепления цели.
Известно [3], что диаграмма направленности (ДН) несинфазной антенны шире ДН синфазной с одинаковыми размерами апертур (фиг. 1а, б).
При одинаковых максимальных неоднородностях амплитуды падающего поля на апертуре цели, созданного несинфазной и синфазной антеннами, определим уменьшение дальности, при измерении ЭПР несинфазными антеннами, путем сравнения пороговых значений ЭПР РЛС с такими антеннами.
На основании уравнения радиолокации [4] запишем выражение для порога чувствительности РЛС в значениях ЭПР, обеспечивающего его максимальную чувствительность
Figure 00000003
где
Figure 00000004
- порог чувствительности приемника РЛС в значениях ЭПР;
q - порог чувствительности приемника РЛС (Вт);
qo - мощность поля в радиоимпульсе (Вт);
R - дальность;
G - коэффициент усиления антенны;
λ - длина волны поля, излучаемого антенной.
Чувствительность РЛС в значениях ЭПР обратно пропорциональна порогу чувствительности РЛС.
На основании формулы (3) запишем формулу для расчета относительного порога чувствительности Q РЛС с несинфазной и синфазной антеннами
Figure 00000005
где индексом «нс» снабжены величины, относящиеся к несинфазным антеннам, а индексом «с» - к синфазным.
Коэффициент усиления несинфазной антенны Gнс меньше коэффициента усиления синфазной Gc, что приводит к увеличению порога чувствительности РЛС, а уменьшение дальности Rнс уменьшает порог. Степени отношения величин Rнс 4/Gнс 2 в формуле (4) разные, поэтому должна существовать оптимальная расфазировка поля в апертуре несинфазной антенны, которая при уменьшении Rнс и Gнс уменьшит порог чувствительности и увеличит чувствительность РЛС.
В приближении Кирхгофа рассчитаем диаграмму направленности рупорной антенны с прямоугольной апертурой. Запишем выражение для поля излучения в ее дальней зоне в H и E плоскостях, с полем двойной кривизны в апертуре антенны [4]
Figure 00000006
Figure 00000007
x и y - координаты точки на апертуре антенны;
а и в - размеры прямоугольной апертуры антенны в H и E плоскостях;
Figure 00000008
и
Figure 00000009
- расстояния от фазовых центров источников облучения до краев апертуры.
Величины
Figure 00000008
и
Figure 00000009
связаны с размерами сторон апертуры антенны а и в и квадратичными расфазировками
Figure 00000010
и
Figure 00000011
поля на ее краях в H и E плоскостях выражениями аналогичными (1)
Figure 00000012
Figure 00000013
Известно [3], что в дальней зоне выражения для полей в H и E плоскостях имеют вид
Figure 00000014
где
Figure 00000015
Figure 00000016
Figure 00000017
Figure 00000018
Figure 00000019
где
Figure 00000020
Figure 00000021
В этих выражениях обозначено
A=i(1+cosθ)/2λR⋅expiкR.
к - волновое число равное 2π/λ.
C(α) и S(α) - интегралы Френеля, определяемые по формулам
C(α)=∫cos(πt2/2)dt.
S(α)=∫sin(πt2/2)dt, пределы интегрирования от 0 до α.
R, θ, ξ - сферические координаты точки наблюдения.
Выражения, стоящие в фигурных скобках формул (9) и (10), являются диаграммами направленности (ДН) рупорных антенн
Figure 00000022
и
Figure 00000023
в H и E плоскостях и с учетом формул (7) и (8) будут иметь вид
Figure 00000024
Figure 00000025
Для определения дальности, при которой относительные неоднородности амплитуды поля на апертуре цели не будут превышать заданных, введем в выражения (11) и (12) явную зависимость расфазировок
Figure 00000026
и
Figure 00000027
поля на краях апертуры цели в H и E плоскостях. Дальность и расфазировки
Figure 00000026
и
Figure 00000027
поля на апертуре цели с размерами
Figure 00000028
и
Figure 00000029
в H и E плоскостях связаны формулами, аналогичными (7) и (8)
Figure 00000030
Figure 00000031
Углы
Figure 00000032
и
Figure 00000033
, под которыми видны края апертуры цели в H и E плоскостях из фазового центра антенны, связаны с дальностями
Figure 00000034
,
Figure 00000035
и размерами
Figure 00000028
,
Figure 00000029
соотношениями
Figure 00000036
Figure 00000037
Подставим в эти выражения значения дальностей из (13) и (14), получим
Figure 00000038
Figure 00000039
Из формул (13) и (14) следует, что величины
Figure 00000040
и
Figure 00000041
связаны с расфазировками
Figure 00000026
и
Figure 00000027
поля на апертуре цели соотношениями
Figure 00000042
Figure 00000043
Подставим значения углов
Figure 00000032
и
Figure 00000033
в выражения (11) и (12) и определим квадраты модулей этих выражений. После громоздких преобразований окончательно получим
Figure 00000044
где
Figure 00000045
Figure 00000046
Figure 00000047
Figure 00000048
Figure 00000049
где
Figure 00000050
Figure 00000051
Максимальные относительные амплитудные неоднородности поля δAH и δAE в дальней зоне несинфазной антенны на апертуре цели в плоскостях H и E определяются из уравнений
Figure 00000052
Figure 00000053
Уравнения (24) и (25) устанавливают зависимости максимальных относительных неоднородностей амплитудного распределения поля на апертуре цели в функции дальности, расфазировок поля в апертурах антенны и цели и относительных размеров их апертур.
Для ДН антенн с квадратной апертурой формула (25) в E плоскости, в которой поле однородно по амплитуде, устанавливает более жесткие требования к дальности, чем формула (24) для H плоскости, где амплитуда поля уменьшается к краю апертуры. Поэтому только для плоскости E были рассчитаны графики зависимости параметра
Figure 00000041
, характеризующего допустимую минимальную дальность при измерении ЭПР цели, в зависимости от расфазировки поля
Figure 00000011
в апертуре антенны, при разных максимальных относительных амплитудных неоднородностях поля δAE на апертуре цели, и отношении размеров апертур антенны и цели a/L. Графики таких зависимостей приведены на фиг. 2а, б, в.
Из графиков следует, что при заданных значениях величин a/LE и δAE, при квадратичной расфазировке поля
Figure 00000011
в апертуре антенны параметр
Figure 00000041
меньше, чем для синфазной апертуры
Figure 00000054
при всех значениях относительной амплитудной неоднородности δAE, следовательно, уменьшается дальность при измерении ЭПР цели, по сравнению с синфазной антенной. Наименьшее значение параметра
Figure 00000041
обеспечивается при расфазировке поля в апертуре антенны от трех до четырех радиан, поэтому такую расфазировку назовем оптимальной.
Для определения порога чувствительности
Figure 00000004
РЛС с несинфазной антенной рассчитаны удельные коэффициенты усиления прямоугольной апертуры GHλ⋅/в и GE⋅λ/a, в зависимости от расфазировок
Figure 00000010
и
Figure 00000011
поля в апертуре, по формулами
Figure 00000055
где
Figure 00000056
Figure 00000057
Figure 00000058
где
Figure 00000059
По формулам (26) и (27) рассчитаны значения удельных коэффициентов усиления антенн в зависимости от расфазировок
Figure 00000010
и
Figure 00000011
поля в апертуре антенны для четырех размеров: 5λ, 10λ, 15λ, 20λ. Графики удельных коэффициентов усиления несинфазной антенны с прямоугольной апертурой, в зависимости от расфазировок
Figure 00000010
и
Figure 00000011
полей в апертуре, приведены на фиг. 3а, б.
По значениям удельных коэффициентов усиления коэффициента усиления антенны [3] рассчитывают по формуле
Figure 00000060
Зависимость относительного порога чувствительности Q РЛС с несинфазной и синфазной антенной определяют по формуле
Figure 00000061
где индексом «нс» снабжены величины, относящиеся к несинфазным антеннам, а индексом «с» - к синфазным. Формула (29) получена из формулы (4) путем замены отношения Rнс/Rc на тождественное отношение рнс/рс.
Графики относительного порога чувствительности Q РЛС для разных значений максимальной относительной амплитудной неоднородности δА на апертуре цели и отношении апертуры антенны и цели в/LE, в зависимости от размеров апертуры антенны в длинах волн, приведены на фиг. 4а, б, в, г.
Из графиков фиг. 4а, б, в, г видно, что относительный порог чувствительностей полигонов РЛС Q зависит от относительных размеров апертуры антенны и цели в/LE и максимальной относительной амплитудной неоднородности δA на апертуре цели и не зависит от размеров апертуры антенны в длинах волн.
Зависимости относительного порога чувствительностей Q РЛС от амплитудной неоднородности поля δA для разных отношений апертур антенн и целей а/LH сведены в графики фиг. 5, из которых видно, что для допустимой относительной амплитудной неоднородности поля δA на апертуре цели равной 1,2 дБ отсутствует зависимость порога чувствительности Q от относительного размера апертур антенны и цели. В этом случае чувствительность РЛС с несинфазной антенной на 8 дБ больше, чем с синфазной, и в 2 раза меньше дальность и габариты установки.
Оптимальным отношением размеров апертур антенны и цели в/LE, при амплитудной неоднородности поля δA на апертуре цели меньше 1,2 дБ, является антенна с апертурой меньше апертуры цели, а для значений δA больше 1,2 дБ, равенство апертур.
Из графиков фиг. 4 и 5 следует, что для антенны с оптимальной расфазировкой поля на ее апертуре, при отношении в/LE равном единице и меньше, относительный порог чувствительности Q РЛС меньше единицы, следовательно, уменьшается дальность и габариты установки и увеличивается чувствительность РЛС. Несинфазная антенна, с оптимальной расфазировкой поля в апертуре в пределах 3÷4 радиан, увеличивает чувствительность РЛС на 6÷13 дБ и уменьшает дальность и габариты установки в 1,5÷2 раза, в сравнении с синфазной антенной.
При необходимости увеличения габаритов измеряемых целей на существующих установках синфазные антенны необходимо заменить на оптимальные несинфазные антенны.
На проектируемых установках, с целью уменьшения стоимости и эксплуатационных расходов, целесообразно на РЛС применять оптимальные антенны.
Алгоритм определения параметров установки с оптимальной антенной.
По заданным Заказчиком величинам:
- максимальному размеру L апертуры цели, например, 20λ;
- значению максимальной амплитудной неоднородности поля δA на апертуре цели, например, 0,5 дБ, определяют следующее.
1. Оптимальное отношение размеров апертур антенны и цели в/L, при δA меньше 1,2 дБ, равно 0,5 (фиг. 5 прямая в/L=0,5).
2. Значение относительного порога чувствительности Q РЛС установки при δA=0,5 и в/L=0,5 отсчитывают на оси ординат фиг. 5, которое равно 0,05.
3. По кривой δA=0,5 графика рис. 2а на оси абсцисс отсчитывают значение оптимальной расфазировки в апертуре несинфазной антенны
Figure 00000011
, которое равно четырем радианам, а на оси ординат отсчитывают значение параметра
Figure 00000041
, которое равно 0,3.
4. По значению параметра
Figure 00000062
по формуле (14) рассчитывают дальность R, которая равна 120λ.
Пример реализации изобретения
Оптимальная антенна с расфазировкой поля на ее апертуре в пределах 3÷4 радиан или (0,9÷1,3)π может быть выполнена, например, в виде несинфазной рупорной антенны или зеркальной антенны путем дефоксировки облучателя.
Определим размеры оптимальной рупорной антенны, обеспечивающей расфазировку поля в апертуре в пределах 3÷4 радиан.
Известно [3], что для рупорной антенны с квадратной апертурой расфазировка поля в апертуре определяется по формуле
Figure 00000063
где в - размер апертуры рупорной антенны;
r - длина рупора;
λ - длина волны поля излучения.
Путем алгебраического преобразования формулы (30) получим формулу для расчета размера апертуры рупорной антенны при расфазировке ϕ поля в апертуре, находящейся в пределах (0,9÷1,3)π, которая имеет вид
Figure 00000064
где n - число длин волн укладывающихся на длине рупора (r=nλ).
По формуле (31) рассчитан размер апертуры рупорной антенны при длине рупора, равной 20λ, и длине волны поля λ, равной 3 см (r=20 λ=60 см). При этих условиях размер апертуры рупорной антенны должен находиться в пределах 26÷31 см.
В таблице 1 (фи. 8) приведены параметры установки с синфазной и несинфазной антеннами, из которой видно, что измерение ЭПР оптимальной антенной увеличивает чувствительность РЛС установки на 10,5 дБ и уменьшает дальность в 3 раза.
Технический результат изобретения достигнут.
Отличительные признаки изобретения
Антенна выполнена несинфазной, с отставанием фаз поля на краях апертуры, по отношению к фазе поля в ее центре, находящимся в пределах 3÷4 радиан. Кроме того, наибольший размер прямоугольной апертуры рупорной антенны с расфазировкой поля в апертуре, находящейся в пределах 3÷4 радиан, определяют по формуле
Figure 00000065
где в - наибольший размер прямоугольной апертуры рупорной антенны;
λ - длина волны поля излучения;
n - количество длин волн, укладывающихся на длине рупора.
Литература
[1] - Майзельс Е.Н., Торгованов В.А. Измерение характеристик рассеяния радиолокационных целей. М., Советское радио, стр. 86 и 167. 1972.
[2] - Патент RU №2225621 на изобретение «Устройство крепления эталонного отражателя в виде металлической сферы», фиг. 8, 2002.
[3] - Фрадин А.З. Антенны сверхвысоких частот. М., Советское радио, стр. 84, 128, 134. 1957.
[4] - Радиолокационная техника. М., Советское радио, стр. 26. 1949. Перевод с английского.

Claims (6)

1. Установка для измерения эффективной поверхности рассеяния радиолокационных целей в дальней зоне антенны, содержащая радиолокационную станцию с приемно-передающей антенной и устройство для крепления цели в дальней зоне антенны, отличающаяся тем, что антенна выполнена несинфазной, с отставанием фаз поля на краях апертуры по отношению к фазе поля в ее центре, находящимся в пределах 3÷4 радиан.
2. Установка для измерения эффективной поверхности рассеяния радиолокационных целей в дальней зоне антенны по п. 1, отличающаяся тем, что наибольший размер прямоугольной апертуры рупорной антенны с расфазировкой поля в апертуре, находящейся в пределах 3÷4 радиан, определяют по формуле
Figure 00000066
где в - наибольший размер прямоугольной апертуры рупорной антенны;
λ - длина волны поля излучения;
n - количество длин волн, укладывающихся на длине рупора.
RU2016113667A 2016-04-11 2016-04-11 Установка для измерения эффективной поверхности рассеяния радиолокационных целей в дальней зоне антенны RU2623178C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016113667A RU2623178C1 (ru) 2016-04-11 2016-04-11 Установка для измерения эффективной поверхности рассеяния радиолокационных целей в дальней зоне антенны

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016113667A RU2623178C1 (ru) 2016-04-11 2016-04-11 Установка для измерения эффективной поверхности рассеяния радиолокационных целей в дальней зоне антенны

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2623178C1 true RU2623178C1 (ru) 2017-06-22

Family

ID=59241418

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016113667A RU2623178C1 (ru) 2016-04-11 2016-04-11 Установка для измерения эффективной поверхности рассеяния радиолокационных целей в дальней зоне антенны

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2623178C1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2818801C1 (ru) * 2023-05-11 2024-05-06 Виталий Сергеевич Грибков Устройство увеличения эффективной площади рассеяния радиолокационного объекта

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4821039A (en) * 1985-05-01 1989-04-11 Crane Patrick E Dual polarized monopulse orthogonal superposition
RU2225621C2 (ru) * 2002-05-21 2004-03-10 Воробьев Александр Васильевич Устройство крепления эталонного радиолокационного отражателя в виде металлической сферы
RU2331896C1 (ru) * 2006-10-30 2008-08-20 Георгий Галиуллович Валеев Способ и устройство измерения элементов матрицы рассеяния (варианты)

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4821039A (en) * 1985-05-01 1989-04-11 Crane Patrick E Dual polarized monopulse orthogonal superposition
RU2225621C2 (ru) * 2002-05-21 2004-03-10 Воробьев Александр Васильевич Устройство крепления эталонного радиолокационного отражателя в виде металлической сферы
RU2331896C1 (ru) * 2006-10-30 2008-08-20 Георгий Галиуллович Валеев Способ и устройство измерения элементов матрицы рассеяния (варианты)

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Т.А. Ясова. Эффективная поверхность рассеяния, применимость и возможность ее определения для сложных целей. Новые информативные технологии в автоматизированных системах. Федеральное гос.автон.учреждение высщего образования "Национальный исследовательский университет "Высшая школа экономики". 2013. стр. 170-174. МАЙЗЕЛЬС Е.Н. и др. Измерение характеристик рассеяния радиолокационных целей. - М.: Советское радио, 1972, с.138-143. *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2818801C1 (ru) * 2023-05-11 2024-05-06 Виталий Сергеевич Грибков Устройство увеличения эффективной площади рассеяния радиолокационного объекта

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10732253B2 (en) Antenna arrangements for measurement of angle of arrival
JP6274295B1 (ja) 電力伝送システム
RU2623178C1 (ru) Установка для измерения эффективной поверхности рассеяния радиолокационных целей в дальней зоне антенны
RU2615491C1 (ru) Способ одновременного измерения двух угловых координат цели в обзорной амплитудной моноимпульсной радиолокационной системе с антенной решеткой и цифровой обработкой сигнала
RU2567120C1 (ru) Способ формирования компенсационной диаграммы направленности в плоской антенной решетке с электронным управлением лучом
CN108732548A (zh) 圆周扫描模式下获取目标散射数据的方法
Jallod et al. Simulation of small radio telescope antenna parameters at frequency of 1.42 GHz
RU2677496C1 (ru) Антенная решетка свч с щелями переменной геометрии
Skulkin et al. Range distance requirements for large antenna measurements for linear aperture with uniform field distribution
Grabner et al. Clear-air propagation modeling using parabolic equation method
RU2707392C1 (ru) Способ измерения потерь в обтекателе
Kim et al. Antenna radiation pattern measurement at a reduced distance
RU2716262C1 (ru) Способ измерения угла места радиолокационных целей цилиндрической фазированной антенной решеткой
Ryan et al. Plane wave spectrum scattering analysis of near-field obstacle effects on directive antenna patterns
Klyuev et al. Flickering of a radio-signal due to an atmospheric turbulence
RU2701877C2 (ru) Конструкция антенной решетки свч с частотным сканированием
Kalinin et al. Latitudinal variability of the ionosphere and long-term prediction of the maximum usable frequency of the F region along direct and reverse paths
Breinbjerg et al. An experimental and computational investigation of high-accuracy calibration techniques for gain reference antennas
Lehmensiek Accuracy improvement of approximate noise temperature calculations of offset Gregorian reflector systems
Liu et al. Effect of quiet zone ripples on antenna pattern measurement
Xiao et al. Near-field gain expression for tapered circular aperture antennas
Anderson et al. Reflector surface deviations in large parabolic antennas
CN109001704B (zh) 一种用于海面低角雷达的目标回波信号计算方法
Baskov et al. Increase in the Level of Antenna Side Radiation due to a Radome as a Radiotechnical Characteristic
RU142208U1 (ru) Активная фазированная антенная решетка с пространственным размещением элементов