RU2615102C1 - Method of high-temperature thermomechanical treatment of (alpha+beta)-titanium alloys - Google Patents
Method of high-temperature thermomechanical treatment of (alpha+beta)-titanium alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2615102C1 RU2615102C1 RU2016116304A RU2016116304A RU2615102C1 RU 2615102 C1 RU2615102 C1 RU 2615102C1 RU 2016116304 A RU2016116304 A RU 2016116304A RU 2016116304 A RU2016116304 A RU 2016116304A RU 2615102 C1 RU2615102 C1 RU 2615102C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- stage
- alloy
- heating
- polymorphic transformation
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к термомеханической обработке (α+β)-титановых сплавов, и может быть использовано в машиностроении и авиационной технике.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to thermomechanical processing of (α + β) -titanium alloys, and can be used in mechanical engineering and aircraft.
Как известно, параметры термической и термомеханической обработок значительно влияют на уровень механических свойств и эксплуатационных характеристик (α+β)-титановых сплавов.As is known, the parameters of thermal and thermomechanical treatments significantly affect the level of mechanical properties and operational characteristics of (α + β) -titanium alloys.
Известен способ обработки заготовок, преимущественно крупногабаритных, из (α+β)-титановых сплавов, заключающийся в получении мелкозернистой микроструктуры посредством деформации при температурах ниже температуры полного полиморфного превращения (tm), при этом деформацию заготовки осуществляют по крайней мере в две стадии, причем на первой стадии заготовку нагревают до температуры, равной или выше температуры, соответствующей равному количественному соотношению фаз в сплаве (tα=β), и при этой температуре осуществляют по крайней мере часть деформации, на второй стадии деформации заготовку нагревают и деформируют при температуре ниже температуры tα=β (RU 2196189 C2, 10.01.2003).A known method of processing workpieces, mainly large-sized, from (α + β) -titanium alloys, which consists in obtaining a fine-grained microstructure by deformation at temperatures below the temperature of the complete polymorphic transformation (t m ), while the workpiece is deformed at least in two stages, moreover in a first step the blank is heated to a temperature equal to or above the temperature corresponding equal quantitative ratio of phases in the alloy (t α = β), and at this temperature is performed at least h st deformation preform is heated and deformed by the second deformation step at a temperature below the temperature t α = β (RU 2196189 C2, 10.01.2003).
Недостатком данного способа является анизотропия механических свойств обработанного сплава ввиду выраженных областей неоднородности его структуры, формирующейся в процессе деформации.The disadvantage of this method is the anisotropy of the mechanical properties of the treated alloy due to the pronounced regions of heterogeneity of its structure, which is formed during deformation.
Известен способ термомеханической обработки (α+β)-титановых сплавов путем многократных нагревов, деформации и охлаждения, в котором с целью повышения прочности и вязкости разрушения сплавы нагревают до температуры на 70-150°C выше температуры полиморфного превращения со скоростью 1,3-1,5°C/с, деформируют со степенью 40-80% при этой температуре, охлаждают до температуры на 10-40°C ниже температуры полиморфного превращения со скоростью 1,6-2,0°C/с, причем в процессе охлаждения в (α+β)-области осуществляют деформацию на 4-14%, затем охлаждают до комнатной температуры со скоростью 0,8-0,9°C/с, нагревают до температуры на 10-40°C ниже температуры полиморфного превращения со скоростью 1,3-1,5°C/с, охлаждают до температуры на 100-140°C ниже температуры полиморфного превращения со скоростью 2,2-3,0°C/с и в процессе охлаждения подвергают деформации, после чего охлаждают до комнатной температуры со скоростью 5,5-7°C/с, нагревают до 450-550°C со скоростью 1,3-1,8°C/с, выдерживают 5-10 ч, деформируют и охлаждают со скоростью 1,3-1,8°C/с (SU 1039243 A1, 27.08.2004).A known method of thermomechanical processing of (α + β) -titanium alloys by repeated heating, deformation and cooling, in which to increase the strength and fracture toughness, the alloys are heated to a temperature of 70-150 ° C above the temperature of the polymorphic transformation at a speed of 1.3-1 , 5 ° C / s, deform with a degree of 40-80% at this temperature, cooled to a temperature 10-40 ° C below the polymorphic transformation temperature at a speed of 1.6-2.0 ° C / s, and during cooling in (α + β) -regions deform by 4-14%, then cool to room temperature temperature at a rate of 0.8-0.9 ° C / s, heated to a temperature of 10-40 ° C below the temperature of the polymorphic transformation at a speed of 1.3-1.5 ° C / s, cooled to a temperature of 100-140 ° C below the polymorphic transformation temperature at a speed of 2.2-3.0 ° C / s and is subjected to deformation during cooling, then cooled to room temperature at a rate of 5.5-7 ° C / s, heated to 450-550 ° C at a speed of 1.3-1.8 ° C / s, incubated for 5-10 hours, deform and cool at a speed of 1.3-1.8 ° C / s (SU 1039243 A1, 08.27.2004).
Недостатком данного способа является низкий уровень длительной прочности, так как в процессе нагревов и деформаций, описанных в способе, формируется крупнозернистая структура.The disadvantage of this method is the low level of long-term strength, since in the process of heating and deformation described in the method, a coarse-grained structure is formed.
Известен также способ термомеханической обработки титановых сплавов, включающий нагрев со скоростью 60-70°/мин до температуры на 50-100°C ниже температуры полиморфного превращения, деформацию со степенью 50-65%, охлаждение в воде со скоростью 3000-3600°/мин, нагрев со скоростью 60-70°/мин до температуры на 440-490°C ниже температуры полиморфного превращения, выдержку в течение 10 ч и охлаждение со скоростью 60-70°/мин (Бернштейн М.Л. «Термомеханическая обработка металлов и сплавов», М.: Металлургия, том 2, 1969, страница 1153).There is also known a method of thermomechanical processing of titanium alloys, including heating at a speed of 60-70 ° / min to a temperature of 50-100 ° C below the temperature of the polymorphic transformation, deformation with a degree of 50-65%, cooling in water at a speed of 3000-3600 ° / min , heating at a speed of 60-70 ° / min to a temperature of 440-490 ° C below the polymorphic transformation temperature, holding for 10 hours and cooling at a speed of 60-70 ° / min (Bernstein M.L. “Thermomechanical processing of metals and alloys ", M.: Metallurgy, Volume 2, 1969, page 1153).
Термомеханическая обработка изделий из титановых сплавов вышеуказанным способом может вызывать значительные изменения их геометрии, в связи с чем данный способ мало применим для листовых полуфабрикатов.Thermomechanical processing of products from titanium alloys by the above method can cause significant changes in their geometry, and therefore this method is of little use for sheet semi-finished products.
Наиболее близким аналогом является способ термомеханической обработки титановых сплавов путем ступенчатого нагрева, горячей деформации и охлаждения. С целью повышения конструкционной прочности, пластичности и ударной вязкости нагрев ведут до температуры на 260-300°C ниже температуры полиморфного превращения со скоростью 210-400°/мин, деформируют при постоянной температуре со степенью деформации 0,3-4%, охлаждают со скоростью 30-50°/мин, нагревают до температуры на 60-100°C ниже температуры полиморфного превращения, охлаждают со скоростью 100-120°/мин, нагревают до температуры на 470-510°C ниже температуры полиморфного превращения и выдерживают при этой температуре (SU 1036069 A1, 27.08.2015).The closest analogue is the method of thermomechanical processing of titanium alloys by step heating, hot deformation and cooling. In order to increase the structural strength, ductility and toughness, heating is carried out to a temperature of 260-300 ° C below the polymorphic transformation temperature at a speed of 210-400 ° / min, deform at a constant temperature with a degree of deformation of 0.3-4%, cool at a speed 30-50 ° / min, heated to a temperature of 60-100 ° C below the temperature of the polymorphic transformation, cooled at a speed of 100-120 ° / min, heated to a temperature of 470-510 ° C below the temperature of the polymorphic transformation and kept at this temperature ( SU 1036069 A1, 08.27.2015).
Недостатком способа-прототипа является нестабильность прочностных свойств, а также низкий уровень прочности и выносливости обрабатываемых сплавов.The disadvantage of the prototype method is the instability of strength properties, as well as a low level of strength and endurance of the processed alloys.
Технической задачей заявленного способа является повышение долговечности (α+β)-титановых сплавов и ресурса эксплуатации деталей и узлов летательных аппаратов, выполненных из них.The technical task of the claimed method is to increase the durability of (α + β) -titanium alloys and the service life of parts and components of aircraft made from them.
Техническим результатом заявленного способа является повышение предела прочности σв обработанного сплава до 1200-1270 МПа, предела текучести σт до 1180-1250 МПа и предела выносливости σ-1 (на базе 107 циклов нагружения, коэффициент концентратора напряжений kt=4) до 410-450 МПа.The technical result of the claimed method is to increase the tensile strength σ in the treated alloy to 1200-1270 MPa, the yield strength σ t to 1180-1250 MPa and the fatigue strength σ -1 (based on 10 7 loading cycles, stress concentrator coefficient k t = 4) to 410-450 MPa.
Технический результат достигается способом высокотемпературной термомеханической обработки (α+β)-титанового сплава, включающим первую стадию нагрева до температуры ниже температуры полиморфного превращения сплава со скоростью 210-400°C/мин, деформацию при постоянной температуре, первую стадию охлаждения со скоростью 30-50°C/мин, вторую стадию нагрева до температуры на 60-100°C ниже температуры полиморфного превращения сплава, вторую стадию охлаждения и третью стадию нагрева до температуры на 470-510°C ниже температуры полиморфного превращения с последующим окончательным охлаждением, при этом перед первой стадией нагрева проводят предварительную термическую обработку в вакууме при температуре на 250-350°C ниже температуры полиморфного превращения сплава, первую стадию нагрева проводят до температуры на 310-350°C ниже температуры полиморфного превращения, деформацию при постоянной температуре проводят со степенью 5-10%, вторую стадию охлаждения проводят в два этапа, причем на первом этапе сплав охлаждают со скоростью 100-120°C/мин в течение 2-5 минут, а на втором этапе сплав охлаждают со скоростью 3000-3600°C/мин до комнатной температуры, после третьей стадии нагрева сплав выдерживают при температуре нагрева в течение 5-10 часов.The technical result is achieved by the method of high-temperature thermomechanical processing of an (α + β) -titanium alloy, including the first stage of heating to a temperature below the polymorphic transformation temperature of the alloy at a speed of 210-400 ° C / min, deformation at a constant temperature, the first cooling stage at a speed of 30-50 ° C / min, the second stage of heating to a temperature of 60-100 ° C below the temperature of the polymorphic transformation of the alloy, the second stage of cooling and the third stage of heating to a temperature of 470-510 ° C below the temperature of the polymorphic transformation with subsequent final cooling, while before the first stage of heating, preliminary heat treatment is carried out in vacuum at a temperature of 250-350 ° C below the temperature of polymorphic transformation of the alloy, the first stage of heating is carried out to a temperature of 310-350 ° C below the temperature of polymorphic transformation, deformation at a constant temperature is carried out with a degree of 5-10%, the second stage of cooling is carried out in two stages, and in the first stage, the alloy is cooled at a speed of 100-120 ° C / min for 2-5 minutes, and in the second stage, the alloy is cooled with growth 3000-3600 ° C / min to room temperature, and a third step of heating the alloy is kept at a heating temperature for 5-10 hours.
В процессе высокоскоростных нагревов, деформации при постоянной температуре и охлаждений с регламентированной скоростью достигается фрагментация деформированных зерен с образованием мелкозернистой ячеистой структуры. Предварительная термическая обработка в вакууме при температуре на 250-350°C ниже температуры полиморфного превращения способствует очищению поверхности сплава, допускает воздействие более высоких удельных давлений, позволяет повысить степень и снизить температуру деформации на последующей стадии. Выбранный температурный интервал термической обработки в вакууме позволяет избавиться от вредных примесей, таких как водород.In the process of high-speed heating, deformation at a constant temperature, and cooling at a regulated rate, fragmentation of deformed grains with the formation of a fine-grained cellular structure is achieved. Preliminary heat treatment in vacuum at a temperature of 250-350 ° C below the polymorphic transformation temperature helps to clean the surface of the alloy, allows for higher specific pressures, allows to increase the degree and lower the deformation temperature in the next stage. The selected temperature range of heat treatment in vacuum allows you to get rid of harmful impurities such as hydrogen.
Снижение температуры на первой стадии нагрева до температуры на 310-350°C ниже температуры полиморфного превращения и повышение степени деформации до 5-10% способствуют получению более развитой дислокационной структуры. В процессе повторного высокоскоростного нагрева субзерна не успевают вырасти и α→β-перестройка происходит в пределах границ полигональной структуры. В процессе последующего охлаждения фиксируется метастабильная β-фаза.A decrease in temperature at the first stage of heating to a temperature of 310-350 ° C below the temperature of the polymorphic transformation and an increase in the degree of deformation to 5-10% contribute to a more developed dislocation structure. In the process of repeated high-speed heating, the subgrains do not have time to grow and the α → β rearrangement occurs within the boundaries of the polygonal structure. In the process of subsequent cooling, a metastable β-phase is recorded.
Вторую стадию нагрева, исходя из глубины термообрабатываемого слоя, рекомендуется проводить без оправки токами высокой частоты в диапазоне 20-40 кГц.The second stage of heating, based on the depth of the heat-treated layer, is recommended to be carried out without mandrel with high-frequency currents in the range of 20-40 kHz.
Ступенчатое охлаждение после второй стадии нагрева по указанным выше режимам позволяет зафиксировать необходимое количество β-фазы. Подстуживание методом перемещения детали в индукторе с подачей сжатого (4 атм) воздуха, что соответствует скорости охлаждения 100-120°C/мин, в течение 2-5 минут исключает возможное коробление полуфабриката, которое может возникнуть в связи с резким изменением температуры. Охлаждение в воде позволяет достичь скорости охлаждения 3000-3600°C/мин, что повышает при этом стабильность β-фазы.Stage cooling after the second stage of heating according to the above modes allows you to fix the required amount of β-phase. Stiffening by moving the part in the inductor with the supply of compressed (4 atm) air, which corresponds to a cooling rate of 100-120 ° C / min, for 2-5 minutes eliminates the possible warping of the semi-finished product, which can occur due to a sharp change in temperature. Cooling in water allows to achieve a cooling rate of 3000-3600 ° C / min, which increases the stability of the β-phase.
При установленной продолжительности выдержки 5-10 часов на последней стадии нагрева обеспечивается наиболее полный распад β-фазы, что способствует достижению высокого уровня механических свойств.With a set exposure time of 5-10 hours at the last stage of heating, the most complete decay of the β phase is ensured, which helps to achieve a high level of mechanical properties.
Примеры осуществления.Examples of implementation.
Предложенный способ был опробован при обработке листов толщиной 3 мм из сплава ВТ43 (примеры 1-2), температура полиморфного превращения Tпп которого составляет 910°C, и листа толщиной 3 мм из сплава ВТ23М (пример 3), температура полиморфного превращения Tпп которого составляет 920°C.The proposed method was tested when processing sheets of 3 mm thickness from VT43 alloy (examples 1-2), the polymorphic transformation temperature T pp of which is 910 ° C, and 3 mm thick sheets of VT23M alloy (example 3), the polymorphic transformation temperature T pp of which is 920 ° C.
В вакуумной электропечи сопротивления ВЕГА-8 осуществляли нагрев листов из (α+β)-титанового сплавов марок ВТ43 и ВТ23М, охлаждение проводили, не вынимая из печи. Далее нагрев листов осуществляли в оправке индуктором, а их охлаждение в оправке проводили на воздухе. Нагрев на второй ступени проводили током высокой частоты 20 кГц без оправки, а охлаждение проводили сначала сжатым (4 атм) воздухом при перемещении детали в индукторе в течение 2-5 минут, а затем продолжали в воде. Нагрев на третьей стадии осуществляли в электропечи сопротивления.In a VEGA-8 resistance electric vacuum furnace, sheets of (α + β) -titanium alloys of the VT43 and VT23M grades were heated, cooling was carried out without removing it from the furnace. Next, the sheets were heated in the mandrel with an inductor, and their cooling in the mandrel was carried out in air. Heating in the second stage was carried out by a high-frequency current of 20 kHz without a mandrel, and cooling was carried out first with compressed (4 atm) air while moving the part in the inductor for 2-5 minutes, and then continued in water. Heating in the third stage was carried out in an electric resistance furnace.
Режимы термомеханической обработки листов из (α+β)-титановых сплавов приведены в таблице 1.Modes of thermomechanical processing of sheets of (α + β) -titanium alloys are given in table 1.
Из обработанных по описанным режимам листов вырезали образцы для проведения последующих испытаний на определение прочностных и усталостных свойств.Samples were cut from sheets processed according to the described modes for subsequent testing to determine the strength and fatigue properties.
Предел прочности σв и предел текучести σт определяли при комнатной температуре по ГОСТ 1497-84 (испытания на растяжение).The tensile strength σ in and the yield strength σ t were determined at room temperature according to GOST 1497-84 (tensile tests).
Предел выносливости σ-1 (на базе 107 циклов нагружения, коэффициент концентратора напряжений kt=4) определяли при комнатной температуре по ГОСТ 25502-82 (испытания на усталость).The endurance limit σ -1 (based on 10 7 loading cycles, stress concentrator coefficient k t = 4) was determined at room temperature according to GOST 25502-82 (fatigue tests).
Сравнительные характеристики полученных значений предела прочности σв, предела текучести σт и предела выносливости σ-1 после обработки титанового сплава предложенным способом и способом-прототипом приведены в таблице 2.Comparative characteristics of the obtained values of tensile strength σ in , yield strength σ t and endurance σ -1 after processing a titanium alloy by the proposed method and the prototype method are shown in table 2.
Как видно из полученных данных, после обработки предложенным способом предел прочности возрастает на 9,1-15,45%, предел текучести - на 9,26-15,7%, а предел выносливости - на 7,9-15,79% по сравнению с обработкой способом-прототипом.As can be seen from the data obtained, after processing by the proposed method, the tensile strength increases by 9.1-15.45%, the yield strength - by 9.26-15.7%, and the endurance limit - by 7.9-15.79% compared with the processing of the prototype method.
Таким образом, предложенный способ высокотемпературной термомеханической обработки может обеспечить повышение прочности конструкций и ресурс эксплуатации изделий из (α+β)-титановых сплавов.Thus, the proposed method of high-temperature thermomechanical processing can provide increased structural strength and service life of products from (α + β) -titanium alloys.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016116304A RU2615102C1 (en) | 2016-04-26 | 2016-04-26 | Method of high-temperature thermomechanical treatment of (alpha+beta)-titanium alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016116304A RU2615102C1 (en) | 2016-04-26 | 2016-04-26 | Method of high-temperature thermomechanical treatment of (alpha+beta)-titanium alloys |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2615102C1 true RU2615102C1 (en) | 2017-04-03 |
Family
ID=58507248
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016116304A RU2615102C1 (en) | 2016-04-26 | 2016-04-26 | Method of high-temperature thermomechanical treatment of (alpha+beta)-titanium alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2615102C1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20070193018A1 (en) * | 2006-02-23 | 2007-08-23 | Ati Properties, Inc. | Methods of beta processing titanium alloys |
| RU2318076C1 (en) * | 2006-09-18 | 2008-02-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of the thermomechanical processing of the articles made out of the titanium alloys |
| RU2318075C1 (en) * | 2006-09-07 | 2008-02-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of the thermomechanical processing of the articles made out of the titanium alloys |
| WO2014149518A1 (en) * | 2013-03-15 | 2014-09-25 | Ati Properties, Inc. | Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys |
| SU1036069A1 (en) * | 1982-01-04 | 2015-08-27 | А.И. Хорев | METHOD OF TERMOMECHANICAL TREATMENT OF TITANIUM ALLOYS |
-
2016
- 2016-04-26 RU RU2016116304A patent/RU2615102C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1036069A1 (en) * | 1982-01-04 | 2015-08-27 | А.И. Хорев | METHOD OF TERMOMECHANICAL TREATMENT OF TITANIUM ALLOYS |
| US20070193018A1 (en) * | 2006-02-23 | 2007-08-23 | Ati Properties, Inc. | Methods of beta processing titanium alloys |
| RU2318075C1 (en) * | 2006-09-07 | 2008-02-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of the thermomechanical processing of the articles made out of the titanium alloys |
| RU2318076C1 (en) * | 2006-09-18 | 2008-02-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of the thermomechanical processing of the articles made out of the titanium alloys |
| WO2014149518A1 (en) * | 2013-03-15 | 2014-09-25 | Ati Properties, Inc. | Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2460825C1 (en) | Method for obtaining high-strength wire from titanium-based alloy of structural purpose | |
| JP2016517471A5 (en) | ||
| CN108559934B (en) | Cryogenic treatment process for TC6 titanium alloy forging | |
| RU2644830C2 (en) | Manufacturing method of bar stock from alloys based on titanium intermetallide with ortho-phase | |
| CN104694863B (en) | A kind of heat treatment method of titanium alloy | |
| JP6176425B1 (en) | α + β type titanium alloy extrusion | |
| CN102159742A (en) | Solution heat treatment and overage heat treatment for titanium components | |
| CN105177480A (en) | Method for preparing BT25Y titanium alloy with mixed structure through heat treatment | |
| CN110484842A (en) | A kind of method, TC4 titanium alloy and its application improving TC4 titanium alloy performance | |
| JP2018090843A (en) | PRODUCTION METHOD OF α+β TYPE TITANIUM ALLOY WING MEMBER | |
| US20050056354A1 (en) | Method for preparing a nickel-base superalloy article using a two-step salt quench | |
| CN112680630B (en) | Vacuum heat treatment method for ultra-high-toughness, medium-strength and high-plasticity TC32 titanium alloy part | |
| RU2615102C1 (en) | Method of high-temperature thermomechanical treatment of (alpha+beta)-titanium alloys | |
| CN107447086B (en) | A kind of vacuum heat treatment process of FV520B-S steel | |
| Kumar et al. | Effect of test temperature on tensile behavior of Ti-5Al-5V-2Mo-1Cr-1Fe (α+ β) titanium alloy with initial microstructures in hot forged and heat treated conditions | |
| Min et al. | Influence of heat treatment on the microstructure and mechanical properties of TC17 Titanium Alloy | |
| CN110029297B (en) | Aluminum alloy and quenching post-treatment method thereof | |
| CN108754371B (en) | Preparation method of refined α -close high-temperature titanium alloy grains | |
| CN114346141B (en) | Multistage hot processing method for preparing weak alpha texture titanium alloy forging | |
| JPH11199995A (en) | Method for improving creep characteristic of titanium alloy and titanium alloy | |
| Churyumov et al. | Boron-containing steel structure and properties at room and elevated temperature | |
| RU2344182C2 (en) | Method of thermal processing of high-strength maraging steel articles | |
| CN103938136B (en) | A kind of titanium alloy quasi recrystallization annealing process | |
| CN106435127A (en) | Cryogenic treatment method of improving abrasive resistance of CrWMn alloy steel | |
| Rajagopal et al. | Investigation of physical and mechanical properties of ti alloy (Ti-6Al-4V) under precisely controlled heat treatment processes |