RU2609762C1 - Method for obtaining fine titanium powder - Google Patents

Method for obtaining fine titanium powder Download PDF

Info

Publication number
RU2609762C1
RU2609762C1 RU2015151697A RU2015151697A RU2609762C1 RU 2609762 C1 RU2609762 C1 RU 2609762C1 RU 2015151697 A RU2015151697 A RU 2015151697A RU 2015151697 A RU2015151697 A RU 2015151697A RU 2609762 C1 RU2609762 C1 RU 2609762C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
titanium
hydrogenation
vacuum
chamber
ingot
Prior art date
Application number
RU2015151697A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Валерий Томасович Бешкарев
Ахмедали Амиралы оглы Гасанов
Елена Андреевна Данилина
Владимир Викторович Иванов
Валентин Ефимович Карцев
Владимир Иванович Котляров
Original Assignee
Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" АО "НПО "ЦНИИТМАШ"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" АО "НПО "ЦНИИТМАШ" filed Critical Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" АО "НПО "ЦНИИТМАШ"
Priority to RU2015151697A priority Critical patent/RU2609762C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2609762C1 publication Critical patent/RU2609762C1/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B34/00—Obtaining refractory metals
    • C22B34/10—Obtaining titanium, zirconium or hafnium
    • C22B34/12—Obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by metallurgical processing; preparation of titanium compounds from other titanium compounds see C01G23/00 - C01G23/08
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F9/00—Making metallic powder or suspensions thereof
    • B22F9/02—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
    • C22B9/14—Refining in the solid state
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
    • C22B9/16—Remelting metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C14/00—Alloys based on titanium

Abstract

FIELD: chemistry.
SUBSTANCE: method comprises the activation of the starting material, the hydrogenation, grinding the resulting titanium hydride, titanium hydride thermal decomposition in a vacuum and grinding the resulting cake of titanium. As starting material the ingot is used, which is obtained by the vacuum remelting of titanium raw materials in water-cooled copper ingot mold and crystallizing at a specific heat flux through the surface of the mold (3.3-3.9) ⋅ 106 W / m2. Activation is led in two stages: first treating solution containing water, nitric acid and hydrofluoric acid at a component ratio H2O: HNO3:HF, equal to (0.9 ÷ 1.1):(0.9 ÷ 1.1):(0.17 ÷ 0.23) followed by hydrogenation in the chamber containing hydrogen chloride in volume of 0.01-0.015% of chamber volume. Hydrogenation is conducted at an excess pressure of hydrogen in the hydrogenation chamber 1.1-2.0 atm until the hydrogen content in titanium 350-410 l/kg.
EFFECT: increasing of yield of usable powder with granules rounded form 20-50 microns.
1 tbl

Description

Изобретение относится к порошковой металлургии, в частности к получению порошка титана, и может быть использовано в машиностроении, в частности в аддитивных технологиях, требующих узкого фракционного состава исходного материала (20-50) мкм.The invention relates to powder metallurgy, in particular to the production of titanium powder, and can be used in mechanical engineering, in particular in additive technologies, requiring a narrow fractional composition of the starting material (20-50) microns.

Известен способ получения мелкодисперсного порошка титана, включающий гидрирование исходной титановой губки до содержания водорода от 340 до 370 см3 на 1 г титана, измельчение гидрида, термическое вакуумное дегидрирование в две стадии с промежуточным измельчением образовавшегося спека до достижения остаточного содержания водорода до 4 см3 на 1 г титана. Известный способ обеспечивает получение мелкодисперсного порошка с размерами частиц менее 40 мкм при выходе готовой продукции на уровне не менее 90% от массы исходного титана (RU 2240896, B22F 9/16, опубликовано 27.11.2004).A known method for producing finely dispersed titanium powder, including hydrogenation of the initial titanium sponge to a hydrogen content of 340 to 370 cm 3 per 1 g of titanium, grinding hydride, thermal vacuum dehydrogenation in two stages with intermediate grinding of the resulting cake to achieve a residual hydrogen content of up to 4 cm 3 per 1 g of titanium. The known method provides for obtaining a fine powder with particle sizes less than 40 μm when the finished product is at least 90% by weight of the initial titanium (RU 2240896, B22F 9/16, published on November 27, 2004).

Однако известный способ не обеспечивает получение порошка титана узкого фракционного состава (20-50 мкм) с оптимальной округлой формой гранул.However, the known method does not provide a titanium powder of narrow fractional composition (20-50 microns) with an optimal round shape of the granules.

Наиболее близким по технической сущности является способ получения мелкодисперсного порошка титана, включающий гидрирование исходного материала в виде титановой губки, измельчение полученного гидрида, термическое разложение гидрида титана в вакууме и измельчение образовавшегося спека. При осуществлении известного способа перед гидрированием проводят термическую активирование титана при температуре от 400 до 650°С, а гидрирование осуществляют до содержания водорода от 440 до 468 см 3 на 1 г титана. Измельчение полученного гидрида титана проводят до достижения удельной поверхности, по меньшей мере в 2 раза больше, чем у получаемого порошка титана. Термическое разложение при температуре 450-650°С проводят в несколько стадий, осуществляя между ними дополнительное измельчение образовавшегося титанового спека при остаточном содержании водорода от 100 до 380 см3 на 1 г титана. Измельченный порошок просеивают до крупности менее 40 мкм с выходом годного 95% (RU 2301723, B22F 9/16, опубликовано 27.06.2007).The closest in technical essence is a method for producing finely dispersed titanium powder, including hydrogenation of a starting material in the form of a titanium sponge, grinding the hydride obtained, thermal decomposition of titanium hydride in vacuum, and grinding of the resulting cake. When implementing the known method before hydrogenation, thermal activation of titanium is carried out at a temperature of from 400 to 650 ° C, and hydrogenation is carried out to a hydrogen content of from 440 to 468 cm 3 per 1 g of titanium. Grinding the obtained titanium hydride is carried out to achieve a specific surface of at least 2 times more than that of the resulting titanium powder. Thermal decomposition at a temperature of 450-650 ° C is carried out in several stages, between them additionally grinding the formed titanium cake with a residual hydrogen content of from 100 to 380 cm 3 per 1 g of titanium. The crushed powder is sieved to a particle size of less than 40 microns with a yield of 95% (RU 2301723, B22F 9/16, published June 27, 2007).

К недостаткам данного способа относится наличие высокого (более 15%) процента выхода фракции с размерами менее 10 мкм, что снижает выход годного порошка с гранулами округлой формы размером 20-50 мкм ниже 90%.The disadvantages of this method include the presence of a high (more than 15%) percent yield of fractions with sizes less than 10 microns, which reduces the yield of suitable powder with rounded granules with a size of 20-50 microns below 90%.

Кроме того, в известных способах в качестве исходного материала используют титановую губку, что ограничивает область применения способов, поскольку не позволяет эффективно использовать в качестве исходного материала отходов титановых производств в виде обрезков слитков и проката.In addition, in the known methods, a titanium sponge is used as a starting material, which limits the scope of the methods, since it does not make it possible to efficiently use titanium production waste in the form of ingot scraps and rolled stock as a starting material.

Задачей и техническим результатом изобретения является повышение выхода годного порошка с гранулами округлой формы размером 20-50 мкм при использовании в качестве исходного материала отходов титановых производств.The objective and technical result of the invention is to increase the yield of powder with round granules of 20-50 microns in size when using titanium production wastes as a starting material.

Технический результат достигается тем, что способ получения мелкодисперсного порошка титана включает предварительное активирование исходного материала, гидрирование, измельчение полученного гидрида титана, термическое разложение гидрида титана в вакууме и измельчение образовавшегося титанового спека, при этом в качестве исходного материала используют слиток, который получают вакуумным переплавом титанового сырья в медном водоохлаждаемом кристаллизаторе и кристаллизацией слитка при удельном тепловом потоке через поверхность кристаллизатора (3,3-3,9)⋅106 Вт/м2, активирование ведут в две стадии: сначала обработкой в растворе, содержащем воду, азотную и фтористоводородную кислоты при соотношении компонентов H2O:HNO3:HF, равном (0,9÷1,1):(0,9÷1,1):(0,17÷0,23), и затем газообразным хлористым водородом в камере гидрирования при содержании хлористого водорода 0,01-0,015% объема камеры, а гидрирование ведут при избыточном давлении водорода в камере гидрирования 1,1-2,0 атм до содержания водорода в титане 350-410 л/кг.The technical result is achieved by the fact that the method for producing finely dispersed titanium powder includes preliminary activation of the starting material, hydrogenation, grinding of the obtained titanium hydride, thermal decomposition of titanium hydride in vacuum and grinding of the formed titanium cake, and an ingot, which is obtained by vacuum remelting of titanium, is used as the starting material raw materials in a copper water-cooled crystallizer and crystallization of the ingot at a specific heat flux through the surface of the crystal a crystallizer (3.3-3.9) ⋅10 6 W / m 2 , activation is carried out in two stages: first by treatment in a solution containing water, nitric and hydrofluoric acids with a ratio of components H 2 O: HNO 3 : HF equal to ( 0.9 ÷ 1.1) :( 0.9 ÷ 1.1) :( 0.17 ÷ 0.23), and then with gaseous hydrogen chloride in the hydrogenation chamber at a hydrogen chloride content of 0.01-0.015% of the chamber volume, and hydrogenation is carried out at an excess pressure of hydrogen in the hydrogenation chamber of 1.1-2.0 atm until the hydrogen content in titanium is 350-410 l / kg.

Технический результат также достигается тем, что вакуумный переплав титана ведут в вакуумной дуговой печи с использованием нерасходуемого электрода; в качестве титанового сырья используют титан и его сплавы, а активирование хлористым водородом ведут при температуре слитка 450-550°С в течение 12-20 минут.The technical result is also achieved by the fact that the vacuum remelting of titanium is carried out in a vacuum arc furnace using a non-consumable electrode; titanium and its alloys are used as titanium raw materials, and activation with hydrogen chloride is carried out at an ingot temperature of 450-550 ° C for 12-20 minutes.

Изобретение можно проиллюстрировать следующими примерами.The invention can be illustrated by the following examples.

В качестве исходного сырья использовали обрезь листов и слитков из титана марки ВТ 1-00 и сплавов титана неустановленного состава.As a raw material, trimmed sheets and ingots of titanium grade VT 1-00 and titanium alloys of an unknown composition were used.

Вакуумный переплав исходного сырья вели в медном водоохлаждаемом кристаллизаторе вакуумной дуговой печи с использованием нерасходуемого электрода. Кристаллизацию слитка размером 110×110×9 мм вели при обеспечении удельного теплового потока через поверхность кристаллизатора (3,3-3,9)⋅106 Вт/м2, которую регулировали расходом и температурой воды для охлаждения кристаллизатора.Vacuum remelting of the feedstock was carried out in a water-cooled copper mold of a vacuum arc furnace using a non-consumable electrode. The crystallization of the ingot with a size of 110 × 110 × 9 mm was carried out while providing a specific heat flux through the crystallizer surface of (3.3-3.9) × 10 6 W / m 2 , which was regulated by the flow rate and temperature of the water to cool the crystallizer.

Величину удельного теплового потока через поверхность кристаллизатора на уровне 3,6⋅106±0,3 Вт/м2 определяли по следующей формуле.The specific heat flux through the surface of the mold at the level of 3.6 × 10 6 ± 0.3 W / m 2 was determined by the following formula.

Figure 00000001
, где:
Figure 00000001
where:

Q - удельный тепловой поток, Вт/м2;Q is the specific heat flux, W / m 2 ;

Gкр. - расход воды на охлаждение, 2 м3/ч;G cr - water flow for cooling, 2 m 3 / h;

Fкр. - площадь поверхности кристаллизатора, 0,0121 м2;F cr - the surface area of the mold, 0,0121 m 2 ;

рв - плотность воды, 1000 кг/м3;p in the density of water, 1000 kg / m 3 ;

Св - удельная теплоемкость воды, 4,2 кДж/(кг⋅град);C in - specific heat of water, 4.2 kJ / (kg⋅ grad);

Δtв - разность температур охлаждающей воды на входе (26°С) и выходе (45°С) кристаллизатора, 19 град.Δt in - the temperature difference of the cooling water at the inlet (26 ° C) and the outlet (45 ° C) of the mold, 19 deg.

Заданные условия кристаллизации обеспечивают требуемую литую структуру металла слитка, которая при гидрировании обеспечивает оптимальную скорость гидрирования и форму формирующихся частиц гидрида титана.The specified crystallization conditions provide the desired cast structure of the ingot metal, which, when hydrogenated, provides the optimum hydrogenation rate and the shape of the formed titanium hydride particles.

После выплавки слиток активировали в две стадии. На первой стадии слиток обрабатывали в растворе, содержащем воду, азотную и фтористоводородную кислоты при соотношении компонентов H2O:HNO3:HF, равном (0,9÷1,1):(0,9÷1,1):(0,17÷0,23). Во время обработки полностью удаляли плотные окисные пленки с поверхности слитка, препятствующие насыщению металла водородом при гидрировании.After smelting, the ingot was activated in two stages. At the first stage, the ingot was treated in a solution containing water, nitric and hydrofluoric acids with a component ratio of H 2 O: HNO 3 : HF equal to (0.9 ÷ 1.1) :( 0.9 ÷ 1.1) :( 0 , 17 ÷ 0.23). During processing, dense oxide films were completely removed from the surface of the ingot, which impeded the saturation of the metal with hydrogen during hydrogenation.

После этого слиток поместили в камеру гидрирования, которую затем откачали до давления 1⋅10-3 мм рт.ст. и нагрели до 500°С. После достижения указанной температуры в камеру напустили хлористый водород в объеме 0,01-0,015% объема камеры. На указанной второй стадии активирования в течение 15 минут полностью удаляли окисные пленки с поверхности слитка перед гидрированием и активировали границы зерен.After that, the ingot was placed in a hydrogenation chamber, which was then pumped out to a pressure of 1⋅10 -3 mm Hg. and heated to 500 ° C. After reaching the indicated temperature, hydrogen chloride was introduced into the chamber in a volume of 0.01-0.015% of the chamber volume. In the indicated second activation stage, oxide films were completely removed from the surface of the ingot before hydrogenation within 15 minutes and grain boundaries were activated.

Затем вакуумным насосом откачали хлористый водород и в камеру порционно подавали водород, избыточное давление которого в камере гидрирования поддерживали в диапазоне 1,1-2,0 атм. В качестве источника очищенного водорода использовали водород, полученный термическим разложением предварительно гидрированной титановой губки марки ТГ-100.Then, hydrogen chloride was pumped out with a vacuum pump and hydrogen was portioned into the chamber, the overpressure of which in the hydrogenation chamber was maintained in the range of 1.1-2.0 atm. As a source of purified hydrogen, hydrogen obtained by thermal decomposition of a TG-100 grade pre-hydrogenated titanium sponge was used.

Количество поглощенного слитком водорода контролировали цифровым прибором массового расхода газов MASS-VIEW. При достижении содержания водорода в титановом слитке 350-410 л/кг процесс гидрирования прекращали. Продолжительность процесса составляла 6-7 часов. В процессе гидрирования происходит растрескивание слитка, что обеспечивает увеличение площади взаимодействия металла и водорода.The amount of hydrogen absorbed by the ingot was controlled by a MASS-VIEW gas mass flow meter. When the hydrogen content in the titanium ingot reached 350-410 l / kg, the hydrogenation process was stopped. The duration of the process was 6-7 hours. In the process of hydrogenation, cracking of the ingot occurs, which provides an increase in the area of interaction of the metal and hydrogen.

При содержании водорода в титане 350-410 л/кг полученный гидрид характеризуется повышенной хрупкостью, что обеспечивает при дальнейшем измельчении в шаровой мельнице повышение выхода годного при оптимальной крупности порошка и его формы, как гидрида, так и полученного из него дигидрида титана.When the hydrogen content in titanium is 350-410 l / kg, the hydride obtained is characterized by increased brittleness, which ensures further increase in yield when the powder is sized and its shape, both hydride and titanium dihydride obtained from it, with optimal grain size.

Полученный гидрид титана измельчили в шаровой мельнице. После рассева получили 485 г гидрида крупностью 20-50 мкм.The resulting titanium hydride was ground in a ball mill. After sieving, 485 g of hydride with a particle size of 20-50 microns were obtained.

Затем порошок гидрида титана поместили в вакуумную камеру и провели процесс дегидрирования. Процесс вели при температуре 630-650°С до достижения давления в камере 1⋅10-2 мм рт.ст. Продолжительность процесса составила 8 часов. Полученный спек измельчали в шаровой мельнице. После рассева получили 465 г титанового порошка крупностью 20-50 мкм. Общий выход годного материала составил 93%.Then, titanium hydride powder was placed in a vacuum chamber and a dehydrogenation process was carried out. The process was conducted at a temperature of 630-650 ° C until a pressure in the chamber of 1⋅10 -2 mm Hg was reached. The duration of the process was 8 hours. The resulting cake was ground in a ball mill. After sieving received 465 g of titanium powder with a particle size of 20-50 microns. The total yield of material was 93%.

Результаты экспериментальных процессов сопоставлены с результатом осуществления известного способа получения мелкодисперсного порошка титана. Результаты представлены в таблице 1.The results of experimental processes are compared with the result of the implementation of the known method for producing fine titanium powder. The results are presented in table 1.

Соблюдение предложенных параметров процесса получения мелкодисперсного порошка титана позволяет значительно повысить однородность получаемого гидрида титана, улучшить условия его измельчения и рассева порошка и, как следствие, увеличить общий выход требуемой фракции крупностью +20 -50 мкм, превышающий 93%, т.е. достигается технический результат. Следует отметить, что предложенный способ применим не только к титану, но и к сплавам на его основе.Compliance with the proposed parameters of the process for producing finely dispersed titanium powder can significantly increase the uniformity of the obtained titanium hydride, improve the conditions for grinding and sieving the powder, and, as a result, increase the overall yield of the required fraction with a particle size of +20 -50 microns, exceeding 93%, i.e. technical result is achieved. It should be noted that the proposed method is applicable not only to titanium, but also to alloys based on it.

Figure 00000002
Figure 00000002

Claims (4)

1. Способ получения мелкодисперсного порошка титана, включающий предварительное активирование исходного материала, гидрирование, измельчение полученного гидрида титана, термическое разложение гидрида титана в вакууме и измельчение образовавшегося титанового спека, отличающийся тем, что в качестве исходного материала используют слиток, который получают вакуумным переплавом титанового сырья в медном водоохлаждаемом кристаллизаторе и кристаллизацией слитка при удельном тепловом потоке через поверхность кристаллизатора (3,3-3,9)⋅106 Вт/м2, активирование ведут в две стадии, сначала обработкой в растворе, содержащем воду, азотную и фтористоводородную кислоты при соотношении компонентов H2O:HNO3:HF, равном (0,9÷1,1):(0,9÷1,1):(0,17÷0,23), и затем газообразным хлористым водородом в камере гидрирования при содержании хлористого водорода 0,01-0,015% объема камеры, а гидрирование ведут при избыточном давлении водорода в камере гидрирования 1,1-2,0 атм до содержания водорода в титане 350-410 л/кг.1. A method of producing finely dispersed titanium powder, including preliminary activation of the starting material, hydrogenation, grinding of the obtained titanium hydride, thermal decomposition of titanium hydride in vacuum and grinding of the formed titanium cake, characterized in that the ingot obtained by vacuum remelting of titanium raw materials is used as a starting material a water-cooled copper mold and ingot during the crystallization heat flux through mold surface (3,3-3,9) ⋅10 6W / 2, activation is carried out in two stages, first by treating a solution containing water, nitric acid and hydrofluoric acid at a component ratio H 2 O: HNO 3: HF, equal to (0,9 ÷ 1,1) :( 0,9 ÷ 1 1) :( 0.17 ÷ 0.23), and then with gaseous hydrogen chloride in the hydrogenation chamber at a hydrogen chloride content of 0.01-0.015% of the chamber volume, and hydrogenation is carried out at an excess pressure of hydrogen in the hydrogenation chamber 1.1-2, 0 atm to a hydrogen content in titanium of 350-410 l / kg. 2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что вакуумный переплав титана ведут в вакуумной дуговой печи с использованием нерасходуемого электрода.2. The method according to p. 1, characterized in that the vacuum remelting of titanium is carried out in a vacuum arc furnace using a non-consumable electrode. 3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в качестве титанового сырья используют титан и его сплавы.3. The method according to p. 1, characterized in that titanium and its alloys are used as titanium raw materials. 4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что активирование хлористым водородом ведут при температуре слитка 450-550°С в течение 12-20 минут.4. The method according to p. 1, characterized in that the activation with hydrogen chloride is carried out at an ingot temperature of 450-550 ° C for 12-20 minutes.
RU2015151697A 2015-12-02 2015-12-02 Method for obtaining fine titanium powder RU2609762C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015151697A RU2609762C1 (en) 2015-12-02 2015-12-02 Method for obtaining fine titanium powder

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015151697A RU2609762C1 (en) 2015-12-02 2015-12-02 Method for obtaining fine titanium powder

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2609762C1 true RU2609762C1 (en) 2017-02-02

Family

ID=58457777

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015151697A RU2609762C1 (en) 2015-12-02 2015-12-02 Method for obtaining fine titanium powder

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2609762C1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2758372C1 (en) * 2020-10-26 2021-10-28 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский авиационный институт (национальный исследовательский университет)" METHOD FOR PRODUCING POWDERS FROM INTERMETALLIC TITANIUM ALLOYS BASED ON Ti2AlNb (VARIANTS)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6475428B1 (en) * 2001-04-21 2002-11-05 Joseph T. Fraval Method of producing titanium powder
RU2234396C2 (en) * 2002-05-28 2004-08-20 ФГУП "Производственное объединение "Маяк" Transition metal powder obtaining method
RU2240896C1 (en) * 2003-03-11 2004-11-27 ФГУП "Производственное объединение "Маяк" Method for producing finely divided titanium powder
RU2301723C1 (en) * 2005-11-14 2007-06-27 Российская Федерация, от имени которой выступает государственный заказчик Федеральное агентство по атомной энергии Method for producing finely dispersed titanium powder
RU2414331C2 (en) * 2009-04-13 2011-03-20 Российская Федерация, от имени которой выступает государственный заказчик-Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" Method of producing powder of nonstoichiometric titanium hydride with preset hydrogen content

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6475428B1 (en) * 2001-04-21 2002-11-05 Joseph T. Fraval Method of producing titanium powder
RU2234396C2 (en) * 2002-05-28 2004-08-20 ФГУП "Производственное объединение "Маяк" Transition metal powder obtaining method
RU2240896C1 (en) * 2003-03-11 2004-11-27 ФГУП "Производственное объединение "Маяк" Method for producing finely divided titanium powder
RU2301723C1 (en) * 2005-11-14 2007-06-27 Российская Федерация, от имени которой выступает государственный заказчик Федеральное агентство по атомной энергии Method for producing finely dispersed titanium powder
RU2414331C2 (en) * 2009-04-13 2011-03-20 Российская Федерация, от имени которой выступает государственный заказчик-Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" Method of producing powder of nonstoichiometric titanium hydride with preset hydrogen content

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2758372C1 (en) * 2020-10-26 2021-10-28 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский авиационный институт (национальный исследовательский университет)" METHOD FOR PRODUCING POWDERS FROM INTERMETALLIC TITANIUM ALLOYS BASED ON Ti2AlNb (VARIANTS)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5405115B2 (en) Method for producing grain refined mother alloy
JP5969138B2 (en) Tantalum sputtering target
RU2009149092A (en) CONTAINING MAGNESIUM HIGH-SILICON ALUMINUM ALLOYS USED AS CONSTRUCTION MATERIALS AND METHOD FOR PRODUCING THEM
JP2018204099A5 (en)
CN103586431A (en) Method for producing CTP substrate blank by introducing ultrasonic field cast-rolling method
Yan et al. Morphological evolution of semi-solid Mg2Si/AM60 magnesium matrix composite produced by ultrasonic vibration process
CN113913656B (en) 7075 aluminum alloy and preparation method and application thereof
RU2609762C1 (en) Method for obtaining fine titanium powder
CN113373320A (en) Purification method of ultra-high purity aluminum
JPWO2013122069A1 (en) High purity titanium ingot, method for producing the same, and titanium sputtering target
CN108588602B (en) 7075 aluminum alloy flat bar manufacturing method capable of reducing black line ratio, 7075 aluminum alloy flat bar and application
RU2485195C1 (en) Method for obtaining metal matrix composite with nano-sized components
WO2011037473A1 (en) Method for producing high purity silicon
JP5113413B2 (en) Aluminum ingot casting method
RU2630157C2 (en) Method to produce electrodes of alloys based on titanium aluminide
TW201638344A (en) Melting method for alloys
JP2016094628A (en) Manufacturing method of intermetallic compound grain, crystal grain refining agent for cast aluminum using the same and manufacturing method therefor, manufacturing method of aluminum or aluminum alloy casting material using the same
CN112609094A (en) Preparation method of aluminum alloy with efficiently refined grains
RU2634866C1 (en) Method of production of titanium-containing metallic powders
RU2628228C2 (en) Method of producing titanium powder
CN111992591A (en) Extrusion-SECAP Extrusion deformation device and method for preparing fine crystalline material
RU2690130C2 (en) Nickel-titanium alloys melting method
RU2583574C1 (en) Method of producing high-purity gallium
QI et al. Melting purification process and refining effect of 5083 Al–Mg alloy
RU2657257C1 (en) Method for obtaining the agglomerated tantal powder