RU2607864C2 - Method of producing springs with controlled fine nanostructure - Google Patents

Method of producing springs with controlled fine nanostructure Download PDF

Info

Publication number
RU2607864C2
RU2607864C2 RU2015104997A RU2015104997A RU2607864C2 RU 2607864 C2 RU2607864 C2 RU 2607864C2 RU 2015104997 A RU2015104997 A RU 2015104997A RU 2015104997 A RU2015104997 A RU 2015104997A RU 2607864 C2 RU2607864 C2 RU 2607864C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
workpiece
temperature
spiral
heating
winding
Prior art date
Application number
RU2015104997A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2015104997A (en
Inventor
Владимир Алексеевич Кутергин
Валерий Анатольевич Евсягин
Артем Александрович Столов
Original Assignee
Общество с ограниченной ответственностью "Белфингрупп"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество с ограниченной ответственностью "Белфингрупп" filed Critical Общество с ограниченной ответственностью "Белфингрупп"
Priority to RU2015104997A priority Critical patent/RU2607864C2/en
Publication of RU2015104997A publication Critical patent/RU2015104997A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2607864C2 publication Critical patent/RU2607864C2/en

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21F—WORKING OR PROCESSING OF METAL WIRE
    • B21F35/00—Making springs from wire
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B82—NANOTECHNOLOGY
    • B82B—NANOSTRUCTURES FORMED BY MANIPULATION OF INDIVIDUAL ATOMS, MOLECULES, OR LIMITED COLLECTIONS OF ATOMS OR MOLECULES AS DISCRETE UNITS; MANUFACTURE OR TREATMENT THEREOF
    • B82B3/00—Manufacture or treatment of nanostructures by manipulation of individual atoms or molecules, or limited collections of atoms or molecules as discrete units

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Nanotechnology (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Springs (AREA)

Abstract

FIELD: machine building.
SUBSTANCE: invention relates to machine building and can be used for production of springs from steel by hot winding. Method comprises heating a billet to a temperature above the point of AC3, maintaining the billet at the temperature above the point of AC3, winding the billet into a spiral at the temperature above the point of AC3, cooling the spiral down to the temperature of martensitic transformation and tempering. Heating, maintaining and winding the billet is performed within given time interval Δt, which provides obtaining a spring structure with the value of a martensite link within 100–300 nm. Cooling the spring is carried out at a rate higher than or equal to the critical cooling rate.
EFFECT: higher relaxation resistance and cyclic durability of springs.
5 cl, 1 dwg

Description

Изобретение относится к машиностроению и может быть использовано при изготовлении пружин из стали горячей навивкой.The invention relates to mechanical engineering and can be used in the manufacture of springs from steel by hot winding.

Из описания к изобретению "Способ изготовления пружин горячей навивкой" (к авторскому свидетельству SU 210821, МПК B21f, опубликовано 08.11.1968) известен способ изготовления пружин, включающий нагрев заготовки, навивку спирали на оправку, термическую обработку.From the description of the invention "Method for the manufacture of hot-wound springs" (copyright certificate SU 210821, IPC B21f, published 08.11.1968), a method for manufacturing springs is known, which includes heating a workpiece, winding a coil onto a mandrel, and heat treatment.

Из описания к изобретению "Способ изготовления крупногабаритных пружин из стали" (к патенту RU 2377091, МПК B21F 35/00, C21D 9/02, опубликовано 27.12.2009) известен способ изготовления пружин, включающий нагрев заготовки до температуры, обеспечивающей гомогенизацию высокотемпературной фазы стали, навивку спирали при температуре нагрева заготовки, закалку спирали, отпуск спирали.From the description of the invention "Method for the manufacture of large steel springs" (to patent RU 2377091, IPC B21F 35/00, C21D 9/02, published December 27, 2009), a method for manufacturing springs is known, comprising heating the workpiece to a temperature that ensures homogenization of the high-temperature phase of steel , winding the spiral at the heating temperature of the workpiece, hardening the spiral, tempering the spiral.

Из описания к изобретению "Способ изготовления пружин из стали (варианты)" (к патенту RU 2411101, МПК B21F 35/00, опубликовано 10.02.2011) известен способ изготовления пружин, выбранный в качестве прототипа, включающий нагрев заготовки до температуры выше точки АС3, выдержку заготовки, обеспечивающую гомогенизацию высокотемпературной фазы стали, навивку спирали при температуре выше точки АС3, охлаждение спирали.From the description of the invention "Method for the manufacture of steel springs (options)" (to patent RU 2411101, IPC B21F 35/00, published 02/10/2011) there is a known method of manufacturing springs, selected as a prototype, comprising heating the workpiece to a temperature above AC 3 holding the workpiece, ensuring the homogenization of the high-temperature phase of the steel, winding the spiral at a temperature above the AC 3 point, cooling the spiral.

Известные способы не позволяют обеспечить стабильно высокие показатели релаксационной стойкости и циклической долговечности пружин в условиях колебания фактического химического состава заготовки в пределах регламентированных ГОСТом границ, поскольку не учитывают взаимовлияние и допустимые значения временных интервалов фазовых превращений, температурных режимов нагрева и охлаждения, момента начала деформации заготовки.Known methods do not allow to provide consistently high rates of relaxation resistance and cyclic durability of springs in conditions of fluctuations in the actual chemical composition of the workpiece within the boundaries regulated by GOST, since they do not take into account the mutual influence and permissible values of the time intervals of phase transformations, temperature conditions of heating and cooling, and the moment the workpiece begins to deform.

Задачей заявленного изобретения является обеспечение стабильно высоких показателей релаксационной стойкости и циклической долговечности пружин. Поставленная задача решается способом изготовления пружин, включающим нагрев заготовки до температуры выше точки АС3, выдержку заготовки при температуре выше точки АС3, навивку заготовки в спираль при температуре выше точки АС3, охлаждение спирали до температуры мартенситного превращения, отпуск, отличающимся от прототипа тем, что совокупность действий, включающая нагрев, выдержку и навивку заготовки, осуществляется в заданном интервале времени Δt, который определяется функцией Δt=F[(ΔT,Δt2)], а охлаждение спирали осуществляется со скоростью ≥ Vкр, при условии, чтоThe objective of the claimed invention is to provide consistently high rates of relaxation resistance and cyclic durability of the springs. The problem is solved by the method of manufacturing springs, including heating the workpiece to a temperature above the AC 3 point, holding the workpiece at a temperature above the AC 3 point, winding the workpiece into a spiral at a temperature above the AC 3 point, cooling the coil to a martensitic transformation temperature, tempering different from the prototype that the set of actions, including heating, holding and winding the workpiece, is carried out in a given time interval Δt, which is determined by the function Δt = F [(ΔT, Δt 2 )], and the spiral is cooled from aw ≥ Vcr, provided that

ΔT=Тн-Т,ΔT = T n -T,

где Тн - температура нагрева заготовки выше точки АС3, а T - температура 750±50°С;where T n is the heating temperature of the workpiece above the point AC 3 , and T is the temperature of 750 ± 50 ° C;

Δt2 -интервал времени между нагревом заготовки до Тн и началом навивки заготовки в спираль;Δt 2 is the time interval between heating the workpiece to T n and the beginning of winding the workpiece into a spiral;

Vкр - критическая скорость охлаждения.Vcr is the critical cooling rate.

При этом целесообразно обеспечить такой временной режим осуществления нагрева, выдержки и навивки заготовки, чтобы выполнялось условие Δt≥Δt1+Δt2+Δt3, при этомIt is advisable to provide such a temporary mode of heating, holding and winding the workpiece so that the condition Δt≥Δt 1 + Δt 2 + Δt 3 is satisfied, while

Δt1 - интервал времени между нагревом заготовки от Т до Тн,Δt 1 is the time interval between heating the workpiece from T to T n ,

Δt3 - интервал времени навивки спирали.Δt 3 is the time interval for spiral winding.

Для обеспечения равномерности структуры пружины целесообразно, чтобы в период времени Δt2, Δt3, разница температур различных участков заготовки и спирали не превысила 30°С.To ensure uniformity of the spring structure, it is advisable that in the time period Δt 2 , Δt 3 , the temperature difference of the various sections of the workpiece and the spiral does not exceed 30 ° C.

Для эффективного выравнивания химического состава стали по содержанию в ней углерода и легирующих элементов целесообразно обеспечить нахождение Тн в интервале между 900°С и 1150°С.To effectively equalize the chemical composition of steel by the content of carbon and alloying elements in it, it is advisable to ensure that T n is in the range between 900 ° C and 1150 ° C.

Для того чтобы обеспечить процесс гомогенизации высокотемпературной фазы стали, но при этом не допустить в стали чрезмерный рост зерна, целесообразно обеспечить нахождение Δt2 в интервале от 5 до 15 с.In order to ensure the homogenization of the high-temperature phase of the steel, but not to allow excessive grain growth in the steel, it is advisable to ensure that Δt 2 is in the range from 5 to 15 s.

Реализация заявленного способа представлена на графике (Фиг. 1).The implementation of the claimed method is presented in the graph (Fig. 1).

Выбранный график изменения температуры, момент начала деформации, скорость и степень деформации заготовки в процессе изготовления пружины наряду с химическим составом заготовки определяют механические свойства пружины, ее свойства релаксационной стойкости и циклической долговечности.The selected schedule of temperature changes, the moment of the onset of deformation, the speed and degree of deformation of the workpiece during the manufacturing process of the spring along with the chemical composition of the workpiece determine the mechanical properties of the spring, its properties of relaxation resistance and cyclic durability.

Способ изготовления пружин с заданной дисперсной наноструктурой путем управления температурными и временными характеристиками включает в себя следующие этапы.A method of manufacturing springs with a given dispersed nanostructure by controlling the temperature and time characteristics includes the following steps.

Осуществляют высокоскоростной индукционный нагрев заготовки (прутка) до заданной температуры Тн выше точки АС3 в течение периода времени, определяемого опытным путем исходя из технических возможностей установки индукционного нагрева и химического состава заготовки. Тн выбирают с учетом критических точек, положение которых для углеродистых сталей определяют по диаграмме состояния «Железо - цементит» или берут из справочников, например из марочника сталей и сплавов. Экспериментальным путем установлено, что, для того чтобы обеспечить процесс гомогенизации высокотемпературной фазы стали, но при этом не допустить в стали чрезмерный рост зерна, целесообразно обеспечить нахождение Тн в интервале между 900С° и 1150С°, а нагрев заготовки от температуры Т (750±50°С) до Тн осуществить в течение 5-20 с.High-speed induction heating of the workpiece (bar) is carried out to a predetermined temperature T n above the AC 3 point for a period of time determined empirically based on the technical capabilities of the induction heating installation and the chemical composition of the workpiece. T n is chosen taking into account the critical points, the position of which for carbon steels is determined by the state diagram "Iron - cementite" or taken from reference books, for example, from a steamer of steels and alloys. It has been established experimentally that, in order to ensure the homogenization of the high-temperature phase of the steel, but not to allow excessive grain growth in the steel, it is advisable to ensure that T n is in the range between 900 ° C and 1150 ° C, and the workpiece is heated from temperature T (750 ± 50 ° C) to T n to carry out within 5-20 s.

Для обеспечения гомогенизации высокотемпературной фазы стали после нагрева заготовки до Тн осуществляют выдержку заготовки при температуре Тн. Данная выдержка может осуществляться, например, во время непрерывно последовательного перемещения заготовки в термостатирующем устройстве (термостате), размещенном непосредственно за нагревательным оборудованием. Для того чтобы обеспечить процесс гомогенизации высокотемпературной фазы стали, но при этом не допустить в стали чрезмерный рост зерна, выдержку целесообразно осуществить в интервале от 5 до 15 секунд.To ensure homogenization of the high-temperature phase of the steel after heating the workpiece to T n , the workpiece is aged at a temperature T n . This exposure can be carried out, for example, during continuously sequential movement of the workpiece in a thermostatic device (thermostat), located directly behind the heating equipment. In order to ensure the process of homogenization of the high-temperature phase of the steel, but at the same time not to allow excessive grain growth in the steel, it is advisable to carry out the exposure in the interval from 5 to 15 seconds.

Нагрев заготовки до Тн может быть осуществлен с постоянной скоростью, однако при этом высока вероятность того, что температура заготовки по сечению не будет равномерной, что потребует сравнительно длительное время на выдержку при температуре Тн. Следствием этого может стать чрезмерный рост зерна в структуре заготовки. С целью обеспечения более высокой степени равномерности прогрева заготовки по сечению и недопущения чрезмерного роста зерна в структуре заготовки целесообразно осуществить ее нагрев в несколько стадий. На первой стадии осуществить нагрев заготовки до температуры Т с последующей выдержкой при температуре Т в течение времени, необходимого для выравнивания температуры по сечению заготовки. Выдержка заготовки при температуре Т может быть осуществлена в термостатирующем устройстве (термостате). Для ускорения процесса производства возможно осуществить выдержку нескольких заготовок одновременно. На второй стадии осуществить нагрев заготовки до температуры Тн с последующей выдержкой заготовки при температуре нагрева.Heating the preform to T n can be carried out at a constant speed, however, it is highly likely that the temperature of the preform over the cross section will not be uniform, which will require a relatively long exposure time at temperature T n . The consequence of this may be excessive grain growth in the structure of the workpiece. In order to ensure a higher degree of uniformity in the heating of the preform over the cross section and to prevent excessive grain growth in the structure of the preform, it is advisable to carry out its heating in several stages. At the first stage, the workpiece is heated to temperature T, followed by exposure at temperature T for the time necessary to equalize the temperature over the cross section of the workpiece. Exposure of the workpiece at a temperature T can be carried out in a thermostatic device (thermostat). To speed up the production process, it is possible to hold several workpieces at the same time. In the second stage, the workpiece is heated to a temperature of T n followed by exposure of the workpiece at a heating temperature.

После выдержки заготовки при температуре Тн заготовку навивают на оправке в спираль. В процессе навивки происходит деформация заготовки, обеспечивающая измельчение аустенитного зерна в горячем состоянии и формирование полигонизованной структуры, затрудняющие процессы рекристаллизации.After holding the workpiece at a temperature T n, the workpiece is wound on a mandrel in a spiral. In the process of winding, the workpiece is deformed, which ensures the grinding of austenitic grain in a hot state and the formation of a polygonized structure, which impedes the process of recrystallization.

Для обеспечения равномерности структуры пружины целесообразно, чтобы в период времени осуществления выдержки заготовки при температуре Тн и ее навивки разница температур различных участков заготовки и спирали не превысила 30°С.To ensure uniformity of the spring structure, it is advisable that during the period of holding the workpiece at a temperature T n and its winding, the temperature difference of different sections of the workpiece and the spiral does not exceed 30 ° C.

Период времени (Δt), в течение которого осуществляют нагрев заготовки от температуры Т до Тн, ее выдержку и навивку, определяется функцией Δt=F[(ΔT,Δt2)], где ΔT=Тн-Т, а Δt2 - интервал времени между нагревом заготовки до Тн и началом навивки заготовки в спираль.The time period (Δt) during which the workpiece is heated from temperature T to T n , its exposure and winding is determined by the function Δt = F [(ΔT, Δt 2 )], where ΔT = T n -T, and Δt 2 - the time interval between heating the workpiece to T n and the beginning of winding the workpiece into a spiral.

Выбор параметров функции Δt зависит от ограничений, связанных с физическими процессами термообработки стали, техническими возможностями оборудования для изготовления пружин, и определяется исходя из конечных требований потребителя к эксплуатационным характеристикам пружин.The choice of parameters of the Δt function depends on the limitations associated with the physical processes of heat treatment of steel, the technical capabilities of equipment for the manufacture of springs, and is determined based on the final requirements of the consumer for the operational characteristics of the springs.

Наилучшие свойства релаксационной стойкости и циклической долговечности пружины могут быть достигнуты при условии выполнения равенства Δt≥Δt1+Δt2+Δt3, при условии, гдеThe best properties of the relaxation resistance and cyclic durability of the spring can be achieved provided that the equality Δt≥Δt 1 + Δt 2 + Δt 3 is satisfied, provided that where

Δt1 - интервал времени между нагревом заготовки от T до Тн,Δt 1 is the time interval between heating the workpiece from T to T n ,

Δt3 - интервал времени навивки спирали.Δt 3 is the time interval for spiral winding.

Выбор интервала времени Δt1, Δt2 оказывает влияние на размеры аустенитных зерен, выравнивание химического состава стали по содержанию в ней углерода и легирующих элементов.The choice of the time interval Δt 1 , Δt 2 affects the size of austenitic grains, the alignment of the chemical composition of the steel according to the content of carbon and alloying elements in it.

Процесс мартенситного превращения структуры стали происходит после перемещения навитой спирали (пружины) в охлаждающую среду. Для реализации структурного наследования мелкодисперсной наноразмерной субзеренной структуры, формируемой за интервал времени Δt, охлаждение спирали осуществляют со скоростью не ниже критической скорости охлаждения, значение которой определяется типом и температурой охлаждающей среды, а также химическим составом заготовки.The process of martensitic transformation of the steel structure occurs after the movement of the wound spiral (spring) into the cooling medium. To realize the structural inheritance of a finely dispersed nanoscale subgrain structure formed over a time interval Δt, the spiral is cooled at a rate not lower than the critical cooling rate, the value of which is determined by the type and temperature of the cooling medium, as well as the chemical composition of the workpiece.

Окончательная термообработка спирали (пружины) происходит путем отпуска. Отпуск спирали может быть осуществлен в форме самоотпуска. В дальнейшем спираль (пружина) проходит другие технологические переделы, такие как осадка (заневоливание), дробеструйная обработка, формирование торцов пружин, покраска, контрольно-испытательные операции и др.The final heat treatment of the spiral (spring) occurs by tempering. The release of the spiral can be in the form of self-release. In the future, the spiral (spring) undergoes other technological stages, such as draft (regrowing), shot blasting, formation of the ends of the springs, painting, control and testing operations, etc.

Предлагаемый способ был проверен при изготовлении цилиндрических пружин сжатия и растяжения, изготавливаемых из заготовок (прутков) стали марки 60С2ХФА диаметром 20 мм и длиной 2500 мм. Опытным путем установили, что для используемой марки стали Δt2 составляет 10 с, а ΔТ - 140…150 С°. При этих исходных параметрах функции допустимое значение Δt укладывается в диапазон 25…30 с. В течение 30 с был осуществлен нагрев заготовки до от 700 С° до заданной Тн, выдержка заготовки в течение 10 с, навивка заготовки в спираль. Охлаждение спирали осуществлено со скоростью не менее критической скорости охлаждения, свойственной для используемой марки стали.The proposed method was tested in the manufacture of cylindrical compression and tension springs made from billets (rods) of steel grade 60С2ХФА with a diameter of 20 mm and a length of 2500 mm. It was experimentally established that for the steel grade used, Δt 2 is 10 s, and ΔT is 140 ... 150 ° C. With these initial parameters of the function, the admissible value of Δt falls within the range of 25 ... 30 s. Within 30 s, the workpiece was heated to from 700 ° C to the specified T n , the workpiece was held for 10 s, and the workpiece was wound into a spiral. The cooling of the spiral is carried out at a speed not less than the critical cooling rate inherent in the steel grade used.

Анализ изготовленных пружин показал, что величина мартенситного зерна находится в пределах 100…300 нм, при этом карбидная составляющая (цементит) находится в пределах 10…50 нм и равномерно расположена в мартенситной структуре. Осадка пружины после технологического обжатия более чем в 10 раз ниже, чем на аналогичных пружинах, изготовленных известным способом. Показатель циклической долговечности составил более 10 млн циклов без разрушения, что более чем в 10 раз превышает установленные значения для пружин, изготовленных известным способом.Analysis of the manufactured springs showed that the size of the martensitic grain is in the range of 100 ... 300 nm, while the carbide component (cementite) is in the range of 10 ... 50 nm and is uniformly located in the martensitic structure. Spring settlement after technological compression is more than 10 times lower than on similar springs made in a known manner. The cyclic durability index was more than 10 million cycles without destruction, which is more than 10 times higher than the set values for springs made in a known manner.

Claims (8)

1. Способ изготовления пружин горячей навивкой из стали, включающий нагрев заготовки до температуры выше точки АС3, выдержку заготовки при температуре выше точки АС3, навивку заготовки в спираль при температуре выше точки АС3, охлаждение спирали до температуры мартенситного превращения, отпуск, отличающийся тем, что нагрев заготовки осуществляют до температуры Тн, находящейся в интервале между 900°С и 1150°С с последующей выдержкой при температуре нагрева, охлаждение спирали осуществляют со скоростью, равной или выше критической скорости охлаждения, а совокупное время Δt от нагрева заготовки выше температуры 750±50°С до окончания навивки заготовки в спираль выбирают из условия получения структуры спирали с величиной мартенситного зерна в пределах 100…300 нм.1. A method of manufacturing springs by hot winding from steel, including heating the workpiece to a temperature above the AC 3 point, holding the workpiece at a temperature above the AC 3 point, winding the workpiece into a spiral at a temperature above the AC 3 point, cooling the coil to a martensitic transformation temperature, tempering, characterized the fact that the billet is heated to a temperature Tn in the range between 900 ° C and 1150 ° C, followed by exposure to the heating temperature, the spiral is cooled at a speed equal to or higher than the critical speed cooling, and the total time Δt from heating the workpiece above a temperature of 750 ± 50 ° C to the end of winding the workpiece into a spiral is chosen from the conditions for obtaining a spiral structure with a martensitic grain in the range of 100 ... 300 nm. 2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что Δt≥Δt1+Δt2+Δt3,2. The method according to p. 1, characterized in that Δt≥Δt 1 + Δt 2 + Δt 3 , где Δt1 - время нагрева заготовки от 750±50°С до Тн;where Δt 1 is the heating time of the workpiece from 750 ± 50 ° C to Tn; Δt2 - интервал времени между нагревом заготовки до температуры Тн и началом навивки заготовки в спираль;Δt 2 is the time interval between heating the workpiece to a temperature Tn and the beginning of winding the workpiece into a spiral; Δt3 - время навивки заготовки в спираль.Δt 3 - the time of winding the workpiece into a spiral. 3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в период времени Δt2, Δt3 разница температур различных участков заготовки и спирали не превышает 30°С.3. The method according to p. 1, characterized in that in the time period Δt 2 , Δt 3 the temperature difference of the various sections of the workpiece and the spiral does not exceed 30 ° C. 4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что перед нагревом заготовки до температуры Тн заготовку нагревают до температуры 750±50°С с последующей выдержкой при температуре нагрева.4. The method according to p. 1, characterized in that before heating the preform to a temperature T, the preform is heated to a temperature of 750 ± 50 ° C, followed by exposure to a heating temperature. 5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что Δt2=10±5 с.5. The method according to p. 1, characterized in that Δt 2 = 10 ± 5 s.
RU2015104997A 2015-02-13 2015-02-13 Method of producing springs with controlled fine nanostructure RU2607864C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015104997A RU2607864C2 (en) 2015-02-13 2015-02-13 Method of producing springs with controlled fine nanostructure

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015104997A RU2607864C2 (en) 2015-02-13 2015-02-13 Method of producing springs with controlled fine nanostructure

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2015104997A RU2015104997A (en) 2016-08-27
RU2607864C2 true RU2607864C2 (en) 2017-01-20

Family

ID=56851952

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015104997A RU2607864C2 (en) 2015-02-13 2015-02-13 Method of producing springs with controlled fine nanostructure

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2607864C2 (en)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU528989A1 (en) * 1975-01-31 1976-09-25 Ижевский механический институт The method of manufacturing springs
SU1234018A1 (en) * 1984-08-13 1986-05-30 Ижевский механический институт Method of producing large springs
US6836964B2 (en) * 2002-02-21 2005-01-04 Chuo Hatsujo Kabushiki Kaisha Method and apparatus for producing a helical spring
RU2377091C2 (en) * 2006-06-27 2009-12-27 Олег Иванович Шаврин Manufacturing method of large-size springs from steel
RU2411101C2 (en) * 2009-03-24 2011-02-10 Олег Иванович Шаврин Method of fabricating steel springs (versions)

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU528989A1 (en) * 1975-01-31 1976-09-25 Ижевский механический институт The method of manufacturing springs
SU1234018A1 (en) * 1984-08-13 1986-05-30 Ижевский механический институт Method of producing large springs
US6836964B2 (en) * 2002-02-21 2005-01-04 Chuo Hatsujo Kabushiki Kaisha Method and apparatus for producing a helical spring
RU2377091C2 (en) * 2006-06-27 2009-12-27 Олег Иванович Шаврин Manufacturing method of large-size springs from steel
RU2411101C2 (en) * 2009-03-24 2011-02-10 Олег Иванович Шаврин Method of fabricating steel springs (versions)

Also Published As

Publication number Publication date
RU2015104997A (en) 2016-08-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2377091C2 (en) Manufacturing method of large-size springs from steel
JP4415009B2 (en) Method for thermal processing control of steel
DE112009000750B4 (en) Steel article, method of making the steel article and apparatus for making a steel article
RU2411101C2 (en) Method of fabricating steel springs (versions)
RU2682882C1 (en) Spring or torsion made of steel wire, produced by cold deformation; method of producing cold-deformed steel spring, application of steel wire for manufacturing cold-deformed springs
RU2604542C2 (en) Method and plant for continuous production of steel wire
US11124852B2 (en) Method and system for manufacturing coiled tubing
KR100776954B1 (en) Method for producing helical springs or stabilisers
RU2607864C2 (en) Method of producing springs with controlled fine nanostructure
JP2008509280A (en) Heat treatment method for steel or cast iron workpieces
JP6085192B2 (en) Steel wire for springs excellent in drawability and manufacturing method thereof
JP2019527777A (en) In-line manufacturing method of steel pipe
US20210032713A1 (en) Method of production of steel parts by quenching with temperature equalization at ms
RU2547989C2 (en) Production of high-strength springs of steel and device to this end (versions)
JP2015172234A (en) Slow cooling method for steel material
JP2017214621A (en) Manufacturing method of hyper-eutectoid steel wire
RU2607860C2 (en) Method of producing springs from steel
RU2583561C1 (en) Method of producing springs from steel
US8789260B2 (en) Method for manufacturing a rotor for a generator
JP2020158884A (en) High formability dual phase steel
JPH1025521A (en) Method to spheroidizing wire rod
RU2635114C2 (en) Method for manufacturing large-sized springs of steel
JP2014173168A (en) Rapid spheroidizing annealing treatment method for steel
RU2720350C1 (en) Method of producing heat-treated steel sheet
JPS5913024A (en) Manufacture of directly spheroidized steel material

Legal Events

Date Code Title Description
TK4A Correction to the publication in the bulletin (patent)

Free format text: AMENDMENT TO CHAPTER -FG4A- IN JOURNAL: 02-2017 FOR TAG: (45)

MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20170311

NF4A Reinstatement of patent

Effective date: 20180606

MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20200214