RU2601705C1 - Фибра для дисперсного армирования бетона - Google Patents

Фибра для дисперсного армирования бетона Download PDF

Info

Publication number
RU2601705C1
RU2601705C1 RU2015143845/03A RU2015143845A RU2601705C1 RU 2601705 C1 RU2601705 C1 RU 2601705C1 RU 2015143845/03 A RU2015143845/03 A RU 2015143845/03A RU 2015143845 A RU2015143845 A RU 2015143845A RU 2601705 C1 RU2601705 C1 RU 2601705C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
branches
fiber
concrete
reinforcement
common anchor
Prior art date
Application number
RU2015143845/03A
Other languages
English (en)
Inventor
Валерий Иванович Трофимов
Андрей Викторович Бучкин
Кирилл Игоревич Пупенин
Original Assignee
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тверской государственный технический университет"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тверской государственный технический университет" filed Critical Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тверской государственный технический университет"
Priority to RU2015143845/03A priority Critical patent/RU2601705C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2601705C1 publication Critical patent/RU2601705C1/ru

Links

Images

Classifications

    • EFIXED CONSTRUCTIONS
    • E04BUILDING
    • E04CSTRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
    • E04C5/00Reinforcing elements, e.g. for concrete; Auxiliary elements therefor
    • E04C5/01Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings
    • E04C5/012Discrete reinforcing elements, e.g. fibres
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C04CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04BLIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B14/00Use of inorganic materials as fillers, e.g. pigments, for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of inorganic materials specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
    • C04B14/38Fibrous materials; Whiskers

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Architecture (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Civil Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
  • Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области строительства. Фибра для дисперсного армирования бетона выполнена в виде отрезка нити с анкерами на концах. Отрезок нити состоит из двух ветвей, соединенных общим анкером, выполненным с возможностью изменения ориентации ветвей относительно общего анкера. В одном случае ветви фибры могут быть повернуты в плоскости х-y вокруг центра общего анкера относительно друг друга с углом поворота α=0°-90°, во втором случае ветви фибры могут быть раскрытия относительно друг друга в плоскости x-z, причем угол раскрытия β=0°-90°, а в третьем случае ветви фибры могут быть совместно (одновременно) повернуты и раскрыты относительно друг друга в пространстве x-y-z, причем угол поворота α равен углу раскрытия β и составляет 0°-45°. Техническим результатом является повышение структурной прочности бетона. 3 з.п. ф-лы, 6 ил.

Description

Изобретение относится к области строительства, в частности к искусственной фибре для приготовления бетонов, и может быть использована в строительной индустрии.
Известен арматурный элемент с высокими анкерующими свойствами для дисперсного армирования, выполненный в виде отрезка металлической нити, имеющей прямолинейный участок и криволинейный участок в виде полуволны - анкера (RU №2367749, Е04С 5/00, 2009).
Недостатком известного арматурного элемента является то, что хотя волновая поверхность и повышает сцепление по сравнению с гладкой поверхностью, однако не все участки фибры одновременно вступают в работу, так как на начальном этапе приложения нагрузки восприятие ее волокнами происходит только после некоторого распрямления изогнутых участков, а также работает в одной плоскости, а не в объеме, что приводит к снижению эффективности ее работы в целом.
Наиболее близким техническим решением является фибра для дисперсного армирования бетона, выполненная в виде металлического отрезка с отгибами-анкерами на концах (Ф.Н. Рабинович. Композиты на основе дисперсно армированных бетонов. Вопросы теории и проектирования, технология, конструкции: Монография. - М.: Изд-во АСВ, 2004. С. 24-27).
Недостатком известной фибры для дисперсного армирования бетона является восприятие растягивающих усилий только в одном направлении и одной плоскости, что уменьшает структурную прочность бетона, приводя к снижению эффективности ее использования.
Задачей настоящего изобретения является создание фибры для дисперсного армирования бетона как металлической, так и полимерной с улучшенными анкерующими способностями - возможностью воспринимать растягивающие усилия в различных направлениях и различных плоскостях их действия, т.е. в объеме бетона, и достижения большего объема микроармирования.
Техническим результатом является повышение структурной прочности бетона.
Поставленная задача и указанный технический результат достигаются тем, что фибра для дисперсного армирования бетона выполнена в виде отрезка нити с анкерами на концах. Согласно изобретению отрезок нити состоит из двух ветвей, соединенных общим анкером, выполненным с возможностью изменения ориентации ветвей относительно общего анкера. В одном случае ветви фибры могут быть повернуты в плоскости х-y вокруг центра общего анкера относительно друг друга с углом поворота α=0°-90°, во втором случае ветви фибры могут быть раскрытия относительно друг друга в плоскости x-z, причем угол раскрытия β=0°-90°, а в третьем случае ветви фибры могут быть совместно (одновременно) повернуты и раскрыты относительно друг друга в пространстве x-y-z, причем угол поворота α равен углу раскрытия β и составляет 0°-45°.
Выполнение фибры для дисперсного армирования бетона в виде отрезка нити с анкерами на концах, состоящего из двух ветвей с общим анкером, позволяет, во-первых, значительно повысить сопротивляемость растягивающим напряжениям за счет участия в работе не одной, а двух нитей - ветвей и, соответственно, повысить сцепление с бетонной матрицей и площадь распределения прикладываемой нагрузки - воспринимать одной фиброй в двое большие нагрузки, добиться большего объема микроармирования и сцепления бетонной смеси за счет большего охвата объема матрицы бетона двумя ветвями фибры, в отличие от работы одной ветви - одного отрезка в прототипе, что повышает сопротивляемость фибры действию сдвиговых деформаций и растягивающих напряжений, а в целом повышает структурную прочность бетона, во-вторых, упростить конструкцию фибры за счет сокращения количества анкеров для двух ветвей с 4-х до 3-х, имея в этом случае один общий анкер, что повышает эффективность использования фибры в целом.
Выполнение фибры для дисперсного армирования бетона, когда ветви фибры повернуты вокруг центра общего анкера относительно друг друга, причем угол поворота α составляет 0°-90° позволяет, во-первых, увеличить площадь микроармирования вокруг фибры за счет возрастания угла поворота α, во-вторых, изменяя угол поворота α от 0° до 90°, можно добиться наилучшего эффекта упрочнения бетонной матрицы, учитывая ее структуру: например, для улучшения структуры легкого бетона, отличающегося от тяжелого бетона повышенной хрупкостью, задается угол большего поворота α=45°-90°, а для тяжелого бетона задается угол меньшего поворота - α=0°-45°.
Выполнение фибры для дисперсного армирования бетона, когда ветви фибры раскрыты относительно друг друга, причем угол раскрытия β составляет 0°-90°, позволяет, во-первых, повысить стойкость бетонной матрицы к растрескиванию, изгибающим и разрывным нагрузкам за счет работы ветвей фибры уже в двух плоскостях, добиваясь еще большего объема микроармирования матрицы бетона, а соответственно, и ее упрочнения, во-вторых, изменяя угол раскрытия β от 0° до 90°, можно добиться наилучшего эффекта упрочнения: например, для повышения структурной прочности и сопротивляемости бетона вибронагрузкам задается угол большего раскрытия α=45°-90°, а для бетона, не воспринимающего вибронагрузки, задается угол меньшего раскрытия - α=0°-45°.
Выполнение фибры для дисперсного армирования бетона, когда ветви фибры одновременно повернуты и раскрыты относительно друг друга, причем угол поворота α равен углу раскрытия β и составляет 0°-45°, позволяет, во-первых, усилить зону микроармирования за счет образования в ней области двойного микроармирования работой двух ветвей фибры в различных плоскостях, что создает более прочную структуру бетона, тем самым повышая эффективность использования данной фибры, при этом для более хрупких бетонов задается больший угол, а для менее хрупких - меньший угол, во-вторых, позволяет за счет поворота и раскрытия ветвей в разных плоскостях при углах α=β=45° максимально увеличить объем микроармирования вокруг фибры - добиться ее истинно трехмерного упрочнения и тем самым повысить общий эффект упрочнения матрицы бетона.
Фибра для дисперсного армирования бетона поясняется чертежами, где на фиг. 1 представлена фибра с двумя ветвями и общим анкером; на фиг. 2 - фибра с двумя повернутыми ветвями; на фиг. 3 - фибра с двумя раскрытыми ветвями; на фиг. 4 - вид А, на фиг. 5 - фибра с двумя совместно повернутыми и раскрытыми ветвями; на фиг. 6 - вид Б.
На фиг. 1-6 обозначено:
1, 2 - ветви отрезка нити фибры; 3 - общий анкер; 4, 5 - анкеры соответствующих ветвей фибры; 6 - область двойного микроармирования, образованная общим анкером; 7 - область двойного микроармирования в плоскости х-y, формируемая между двумя ветвями фибры; 8 - область двойного микроармирования в плоскости x-z, формируемая между двумя ветвями фибры; 9 - область двойного микроармированя в объеме x-y-z, формируемая между двумя ветвями фибры; α и β - соответственно углы поворота и разворота ветвей фибры; σх, σy, σz - напряжения по главным координатным осям; х, y, z - главные координатные оси.
Фибра для дисперсного армирования бетона выполнена в виде отрезка нити длиной l, состоящей из несущей части - ветвей 1 и 2, находящихся друг от друга на расстоянии b, общего анкера 3 и анкеров 4, 5, расположенных на концах соответствующих ветвей фибры (фиг. 1).
Фибра для дисперсного армирования бетона может быть выполнена также в виде отрезка нити, состоящей из несущей части - ветвей 1 и 2, общего анкера 3 и анкеров 4, 5, расположенных на концах соответствующих ветвей фибры, при этом ветви фибры повернуты относительно друг друга в плоскости х-y на угол поворота α=0°-90° (фиг. 2).
Фибра для дисперсного армирования бетона может быть выполнена и в виде отрезка нити, состоящей из несущей части - ветвей 1 и 2, общего анкера 3 и анкеров 4, 5, расположенных на концах соответствующих ветвей фибры, при этом ветви фибры развернуты относительно друг друга в плоскости x-z на угол раскрытия β=0°-90° (фиг. 3 и фиг. 4).
Фибра для дисперсного армирования бетона может быть выполнена также в виде отрезка нити, состоящей из несущей части - ветвей 1 и 2, общего анкера 3 и анкеров 4, 5, расположенных на концах соответствующих ветвей фибры, причем ветви фибры повернуты и раскрыты относительно друг друга в объеме x-y-z на угол α=β=0°-45° (фиг. 5 и фиг. 6).
Фибра для дисперсного армирования бетона работает следующим образом.
При внесении в бетонную смесь фибры в виде отрезка нити, состоящей из двух ветвей с общим анкером и с анкерами на концах (фиг. 1), часть смеси будет заполнять пространство между ветвями фибры, тем самым повышая сопротивляемость сдвиговым деформациям в этом микрообъеме и повышая общую сопротивляемость бетона действию прикладываемой нагрузки.
При внесении в бетонную смесь фибры в виде отрезка нити, состоящей из двух ветвей, повернутых относительно друг друга на угол поворота α=0°-90° и имеющих общий анкер и анкеры на концах ветвей (фиг. 2), с увеличением угла поворота ветвей α увеличивается площадь микроармирования (ветви ориентированы в одной плоскости х-y), т.е. большая часть бетонной матрицы будет находиться в защемленном состоянии между общим анкером и анкерами на концах ветвей фибры и частично между ветвями, что в целом повышает сопротивляемость сдвиговым деформациям и, соответственно, общую прочность бетона.
При внесении в бетонную смесь фибры в виде отрезка нити, состоящей из двух ветвей, раскрытых относительно друг друга на угол раскрытия β=0°-90° и имеющих общий анкер и анкеры на концах ветвей (фиг. 3), с увеличением угла раскрытия ветвей β дополнительно увеличивается площадь микроармирования за счет работы в другой плоскости y-z, т.е. ветви будут ориентированы уже в двух плоскостях: х-y и y-z, при этом одна часть бетонной матрицы будет находиться в защемленном состоянии между общим анкером и анкерами на концах ветвей фибры, другая - между самими ветвями фибры, раскрытыми в разных плоскостях, тем самым существенно увеличивая объем микроармирования, что повышает сопротивляемость сдвиговым деформациям и, соответственно, общую прочность бетона.
При внесении в бетонную смесь фибры в виде отрезка нити, состоящей из двух ветвей, одновременно повернутых и раскрытых относительно друг друга на угол α=β=0°-45° и имеющих общий анкер и анкеры на концах ветвей, в работе фибры может быть задействован максимальный объем микроармирования (ветви ориентированы в объеме: x-y-z) - достигается трехмерное упрочнение, что еще больше повышает сопротивляемость сдвиговым деформациям и, соответственно, общую прочность бетона.
При приложении нагрузки к бетону с фиброй в виде отрезка нити, состоящей из двух ветвей с общим анкером и с анкерами на концах (фиг. 1), в нем развивается комплекс напряжений, воспринимаемых и самой фиброй - σх. При этом основная нагрузка воспринимается фиброй через несущую часть нити - ветвей 1, 2, а анкеры 3, 4, 5 распределяют часть нагрузки на матрицу бетона. Соответственно каждый компонент фибры будет воспринимать часть общей нагрузки. При этом по поверхности фибры будут более равномерно распределяться напряжения и соответственно меньше возникать концентрации напряжений. В свою очередь, двухветвевая фибра воспринимает и симметрично распределяет еще большую часть нагрузки на матрицу бетона, чем фибра с одной ветвью той же длины. Соответственно структура бетона будет работать по всему объему более равномерно, что обеспечит более долговечную работу бетонного изделия.
При приложении нагрузки к бетону с фиброй в виде отрезка нити, состоящей из двух ветвей, повернутых относительно друг друга на угол поворота α=0°-90° и имеющих общий анкер и анкеры на концах ветвей, ветви фибры воспринимают растягивающие напряжения уже по двум направлениям: σх и σy, что увеличивает площадь микроармирования, при этом возникают две области микроармирования - область двойного микроармирования 6, формируемая общим анкером 3, и область 7, формируемая между двумя ветвями фибры, что позволяет воспринимать матрицей бетона еще большую нагрузку (фиг. 2).
При приложении нагрузки к бетону с фиброй в виде отрезка нити, состоящей из двух ветвей, раскрытых относительно друг друга на угол раскрытия β=0°-90° и имеющих общий анкер и анкеры на концах ветвей, ветви фибры воспринимают растягивающие напряжения также по двум направлениям: σх и σz, но уже в некотором объеме, ограниченном ветвями фибры (фиг. 3, фиг. 4). При этом возникают две области микроармирования - область двойного микроармирования 6, формируемая общим анкером 3, и область 8, формируемая между двумя ветвями фибры, при этом в нем также развивается комплекс напряжений и деформаций, при этом основная нагрузка воспринимается фиброй через несущую часть нити 1, 2. В свою очередь, раскрытые ветви еще больше повышают эффект микроармирования за счет того, что они охватывают уже некоторый объем матрицы (фиг. 3, фиг. 4) в отличие от работы фибры, когда ветви охватывают только некоторую площадь матрицы бетона (фиг. 2). При этом воспринимают и симметрично распределяют еще большую часть нагрузки на матрицу бетона, еще в большей степени сопротивляются сдвиговым деформациям, чем фибра с повернутыми ветвями той же длины.
При приложении нагрузки к бетону с фиброй в виде отрезка нити, состоящей из двух ветвей, одновременно повернутых и раскрытых относительно друг друга на угол α=β=45° и имеющих общий анкер и анкеры на концах ветвей, в нем также развивается полный комплекс нормальных напряжений: σх, σy, σz, При этом возникают две области микроармирования - область двойного микроармирования 6, формируемая общим анкером 3, и область 9, формируемая между двумя ветвями фибры. В этом случае основная нагрузка воспринимается фиброй через ее ветви, но уже одновременно повернутые и раскрытые относительно друг друга по трем координатным осям, т.е. происходит трехмерное упрочнение в реальном микрообъеме бетонной матрицы. При этом в случае выполнения условия α=β=45° достигается максимальный объем микроармирования, создается более прочная монолитная структура, которая позволяет воспринимать и более высокие как статические, так и динамические нагрузки.
Пример
Готовили модельную бетонную смесь в соотношении цемент:песок как 1:3, фибра - 5% по массе цемента, при водоцементном отношении В/Ц=0,54. Марка портландцемента - М500. Песок - кварцевый с модулем крупности Мк=2,5. При этом использовали два вида стальной фибры - одна в виде отрезка с загибами-анкерами на концах (готовили из стальной проволоки диаметром 0,5 мм), а другая - в виде отрезка с двумя ветвями с загибами-анкерами на концах (готовили также из стальной проволоки диаметром 0,5 мм) длиной 20 мм. Для испытаний приготавливались соответственно два вида бетонной смеси с различной фиброй, из которых формовали два вида бетонных кубиков.
Приготовление бетонной смеси осуществляли вручную. Формование бетонных кубиков размерами 150×150×150 мм осуществляли на виброплощадке с круговыми колебаниями.
Вибрирование выполняли в течение 30 секунд. Отформованные кубики выдерживали 14 суток в нормальных условиях твердения, после чего их испытывали на прессе на сжатие. Прочность образцов на сжатие, содержащих двухветвевую фибру, повысилась на 18% по сравнению с образцами, включающими в своем составе фибру в виде отрезка с загибами-анкерами на концах. При осмотре испытанных образцов не было выявлено явных разрывов фибры в месте ее разрушения, при этом бетонная смесь проникала сквозь промежутки между ветвями фибры, что повышало сцепление и, соответственно, усиливало армирующий эффект предложенной новой фибры. Это подтверждает осуществление поставленной задачи - создания фибры для бетона с поверхностью повышенного сцепления и объема микроармирования, а также достижения технического результата - повышения прочности, т.е. более эффективного использования фибры в бетоне - с возможностью ее работы в бетоне с восприятием повышенных как статических, так и динамических нагрузок.
Результаты испытаний показали, что фибра с двумя ветвями может быть в целом эффективно использована для трехмерного упрочения и повышения стойкости фибробетона к растрескиванию, изгибающим и разрывным нагрузкам, может создать необходимый запас прочности и способствовать сохранению целостности конструкции при развитии сквозных трещин, а также может значительно уменьшить общий вес строительных конструкций.
Фибра для дисперсного армирования бетона была изготовлена и опробована в строительной лаборатории кафедры ПСК ТвГТУ, а выполненные испытания доказали возможность ее эффективного использования в качестве дисперсного арматурного элемента в производстве железобетонных изделий с повышенными прочностными свойствами.

Claims (4)

1. Фибра для дисперсного армирования бетона, выполненная в виде отрезка нити с анкерами на концах, отличающаяся тем, что отрезок нити состоит из двух ветвей, соединенных общим анкером, выполненным с возможностью изменения ориентации ветвей относительно общего анкера.
2. Фибра по п. 1, отличающаяся тем, что ориентация ветвей фибры выполнена в виде их поворота вокруг центра общего анкера в плоскости x-y относительно друг друга, причем угол поворота α составляет от 0° до 90°.
3. Фибра по п. 1, отличающаяся тем, что ориентация ветвей фибры выполнена в виде их раскрытия относительно друг друга в плоскости x-z, причем угол раскрытия β составляет от 0° до 90°.
4. Фибра по п. 1, отличающаяся тем, что ориентация ветвей фибры выполнена в виде их совместного поворота и раскрытия относительно друг друга в пространстве x-y-z, причем угол поворота α равен углу раскрытия β и составляет от 0° до 45°.
RU2015143845/03A 2015-10-13 2015-10-13 Фибра для дисперсного армирования бетона RU2601705C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015143845/03A RU2601705C1 (ru) 2015-10-13 2015-10-13 Фибра для дисперсного армирования бетона

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015143845/03A RU2601705C1 (ru) 2015-10-13 2015-10-13 Фибра для дисперсного армирования бетона

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2601705C1 true RU2601705C1 (ru) 2016-11-10

Family

ID=57277958

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015143845/03A RU2601705C1 (ru) 2015-10-13 2015-10-13 Фибра для дисперсного армирования бетона

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2601705C1 (ru)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3953953A (en) * 1972-11-28 1976-05-04 Australian Wire Industries Proprietary Limited Concrete reinforcing elements and reinforced composite incorporating same
SU1661328A1 (ru) * 1989-03-01 1991-07-07 Новосибирский Филиал Всесоюзного Института Повышения Квалификации Руководящих Работников И Специалистов Арматурный элемент дл дисперсного армировани бетона
SU1707157A1 (ru) * 1989-10-18 1992-01-23 Центральный научно-исследовательский и проектно-экспериментальный институт промышленных зданий и сооружений Арматурный элемент дл дисперсного армировани бетона
RU2367749C1 (ru) * 2008-02-15 2009-09-20 Иван Федорович Вострецов Арматурный элемент с высокими анкерующими свойствами для дисперсного армирования

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3953953A (en) * 1972-11-28 1976-05-04 Australian Wire Industries Proprietary Limited Concrete reinforcing elements and reinforced composite incorporating same
SU1661328A1 (ru) * 1989-03-01 1991-07-07 Новосибирский Филиал Всесоюзного Института Повышения Квалификации Руководящих Работников И Специалистов Арматурный элемент дл дисперсного армировани бетона
SU1707157A1 (ru) * 1989-10-18 1992-01-23 Центральный научно-исследовательский и проектно-экспериментальный институт промышленных зданий и сооружений Арматурный элемент дл дисперсного армировани бетона
RU2367749C1 (ru) * 2008-02-15 2009-09-20 Иван Федорович Вострецов Арматурный элемент с высокими анкерующими свойствами для дисперсного армирования

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Voo et al. Variable engagement model for the design of fibre reinforced concrete structures
Wang et al. Axial compressive behavior of seawater coral aggregate concrete-filled FRP tubes
Ding et al. Fibres for enhancing of the bond capacity between GFRP rebar and concrete
US3852930A (en) Tridimensional fiber reinforcement of portland cement concrete matrices
Foster The application of steel-fibres as concrete reinforcement in Australia: from material to structure
US10563403B1 (en) Multi-leg fiber reinforced concrete
Cattaneo et al. Flexural behaviour of reinforced, prestressed and composite self-consolidating concrete beams
Appa Rao et al. Toughness indices of steel fiber reinforced concrete under mode II loading
Thomas et al. Strength and behaviour of SIFCON with different types of fibers
Jahangir et al. Investigating the confining effect of steel reinforced polymer and grout composites on compressive behavior of square concrete columns
Weber et al. Modeling the dynamic properties of fibre-reinforced concrete with different coating technologies of multifilament yarns
Ramakrishna et al. Effect of embedment length of untreated natural fibres on the bond behaviour in cement mortar
RU2601705C1 (ru) Фибра для дисперсного армирования бетона
US20190224884A1 (en) Production Of Pre-Stressed Concrete Structures Using Fibrous Reinforcing Tendons
Siswosukarto et al. Utilization of polystyrene waste for wall panel to produce green construction materials
RU2806090C1 (ru) Фибра для дисперсного армирования бетона
RU2582254C1 (ru) Фибра для дисперсного армирования бетона
Osman-Letelier et al. Application of Prestressed CFRP Textiles for the Development of Thin-Walled Concrete Structural Elements
Abdullah Behavior of Hollow and Solid Section of Reinforced Concrete Beams under Pure Torsion Strengthened by Steel Fiber
Zhao et al. Experimental investigation on using mesh as confinement materials for high strength concrete columns
Voo et al. Variable Engagement Model for the Design of Fiber Reinforced Concrete Structures
Abdulghani et al. Flexural Behavior of Concrete Members Reinforced With 3D-Textile Fibers-A Review
Mahdi Behavior of High Strength Self Compacted Hollow Section Reinforced Concrete Beams under Pure Torsion
RU219426U1 (ru) Пространственный трехкоординатный композитный армирующий элемент на основе трощеного ровинга для армирования послойно-синтезируемых строительных конструкций
Lim et al. Shear behaviour of 0.6% and 0.7% steel fibre reinforced concrete beams without stirrups

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20181014