RU2597452C2 - Antifriction materials based on iron - Google Patents
Antifriction materials based on iron Download PDFInfo
- Publication number
- RU2597452C2 RU2597452C2 RU2014136950/02A RU2014136950A RU2597452C2 RU 2597452 C2 RU2597452 C2 RU 2597452C2 RU 2014136950/02 A RU2014136950/02 A RU 2014136950/02A RU 2014136950 A RU2014136950 A RU 2014136950A RU 2597452 C2 RU2597452 C2 RU 2597452C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- iron
- calcium fluoride
- copper
- molybdenum
- nickel
- Prior art date
Links
Landscapes
- Lubricants (AREA)
Abstract
Description
Изобретения относятся к порошковой металлургии, а именно: к производству антифрикционных износостойких материалов, применяемых для изготовления узлов трения, работающих в тяжелонагруженных условиях, в частности в нефтедобывающей промышленности.The invention relates to powder metallurgy, namely: to the production of anti-friction wear-resistant materials used for the manufacture of friction units operating under heavy conditions, in particular in the oil industry.
Известен порошковый износо- и коррозионно-стойкий материал, содержащий 0-1,5% углерода, 0,5-15,0% никеля, 0-2,5% молибдена и 10-20% меди, введенной методом инфильтрации [пат. РФ №2193115, 2002 г.]. Этот материал используется для изготовления рабочих органов погружных центробежных и центробежно-вихревых насосов.Known powder wear- and corrosion-resistant material containing 0-1.5% carbon, 0.5-15.0% nickel, 0-2.5% molybdenum and 10-20% copper introduced by the method of infiltration [US Pat. RF №2193115, 2002]. This material is used for the manufacture of working bodies of submersible centrifugal and centrifugal vortex pumps.
Недостатками данного материала являются низкие антифрикционные свойства и высокая скорость износа в водной среде.The disadvantages of this material are low antifriction properties and high wear rate in the aquatic environment.
Наиболее близким к заявляемым по технической сущности и достигаемому эффекту является антифрикционный материал на основе железа, содержащий графит, никель, медь, молибден и твердую смазку [пат. РФ №2283890, 2006 г.]. В соответствии с ним материал содержит в качестве твердой смазки сульфид марганца при следующем соотношении компонентов, мас.%:Closest to the claimed technical essence and the achieved effect is an antifriction material based on iron, containing graphite, nickel, copper, molybdenum and solid lubricant [US Pat. RF №2283890, 2006]. In accordance with it, the material contains manganese sulfide as a solid lubricant in the following ratio of components, wt.%:
графит - до 1,5graphite - up to 1.5
никель - 0,5÷15nickel - 0.5 ÷ 15
медь - 10÷20copper - 10 ÷ 20
молибден - 0,5÷2,5molybdenum - 0.5 ÷ 2.5
сульфид марганца - 2,5÷7,0manganese sulfide - 2.5 ÷ 7.0
железо - остальное.iron is the rest.
Данный материал имеет более высокие антифрикционные свойства и износостойкость, чем аналог.This material has higher antifriction properties and wear resistance than its counterpart.
Несмотря на достаточно высокие антифрикционные свойства, материал не обеспечивает возможность работы в условиях сухого трения, которое может кратковременно возникать при работе оборудования в скважинах с высоким газовым фактором. Тем более его нельзя применять в условиях сухого трения при высоких (до 400-600°C) температурах. Кроме того, материал имеет недостаточную коррозионную стойкость. В конечном итоге это приводит к снижению надежности и ресурса работы деталей в тяжелонагруженных условиях эксплуатации при наличии коррозионной среды и невозможности эксплуатации деталей при высоких температурах (400-600°C).Despite the fairly high antifriction properties, the material does not provide the ability to work in conditions of dry friction, which can occur briefly during equipment operation in wells with a high gas factor. Moreover, it cannot be used in conditions of dry friction at high (up to 400-600 ° C) temperatures. In addition, the material has insufficient corrosion resistance. Ultimately, this leads to a decrease in the reliability and service life of parts in heavily loaded operating conditions in the presence of a corrosive environment and the inability to use parts at high temperatures (400-600 ° C).
Задачей изобретений является повышение надежности и ресурса работы деталей в тяжелонагруженных условиях эксплуатации при наличии коррозионной среды, а также обеспечение возможности работы при высоких температурах (до 400-600°C).The objective of the invention is to increase the reliability and service life of parts in heavily loaded operating conditions in the presence of a corrosive environment, as well as providing the ability to work at high temperatures (up to 400-600 ° C).
Поставленная задача решается за счет того, что антифрикционный материал на основе железа, содержащий углерод, никель, медь, молибден и твердую смазку, в соответствии с заявляемым техническим решением в качестве последней содержит фторид кальция, при следующем соотношении компонентов, мас.%:The problem is solved due to the fact that the antifriction material based on iron, containing carbon, nickel, copper, molybdenum and solid lubricant, in accordance with the claimed technical solution contains calcium fluoride as the latter, in the following ratio of components, wt.%:
углерод - 0,3÷1,5carbon - 0.3 ÷ 1.5
никель - 1÷9nickel - 1 ÷ 9
молибден - 0,5÷2,5molybdenum - 0.5 ÷ 2.5
медь - 10÷25.copper - 10 ÷ 25.
фторид кальция - 0,5÷5,0calcium fluoride - 0.5 ÷ 5.0
железо - остальное.iron is the rest.
Поставленная задача решается также за счет того, что антифрикционный материал на основе железа, содержащий углерод, никель, медь, молибден и твердую смазку, в соответствии с заявляемым техническим решением в качестве последней содержит смесь фторида кальция и сульфида марганца при следующем соотношении компонентов, мас.%:The problem is also solved due to the fact that the antifriction material based on iron, containing carbon, nickel, copper, molybdenum and solid lubricant, in accordance with the claimed technical solution as the latter contains a mixture of calcium fluoride and manganese sulfide in the following ratio of components, wt. %:
углерод - 0,3÷1,5carbon - 0.3 ÷ 1.5
никель - 1÷9nickel - 1 ÷ 9
молибден - 0,5÷2,5molybdenum - 0.5 ÷ 2.5
медь - 10÷25.copper - 10 ÷ 25.
смесь фторида кальция и сульфида марганца - 0,6÷8,0 при следующем их содержании:a mixture of calcium fluoride and manganese sulfide - 0.6 ÷ 8.0 with the following content:
фторид кальция - 0,3÷5,0calcium fluoride - 0.3 ÷ 5.0
сульфид марганца - до 3,0manganese sulfide - up to 3.0
железо - остальное.iron is the rest.
Данные технические решения связаны единым изобретательским замыслом и направлены на достижение одной и той же задачи. Поэтому единство изобретений не нарушается.These technical solutions are connected by a single inventive concept and are aimed at achieving the same task. Therefore, the unity of inventions is not violated.
Замена в материале сульфида марганца, компонента, выполняющего при работе детали роль твердой смазки, на фторид кальция (в соответствии с 1-м техническим решением) или смесь фторида кальция с сульфидом марганца (в соответствии со 2-м техническим решением) при их содержании, а также содержании остальных компонентов заявляемых материалов, в заявляемых пределах, обеспечивает возможность дополнительного снижения коэффициента трения в условиях водной смазки, а также в условиях сухого трения, в том числе при высоких (до 400-600°C) температурах. При этом не уменьшается, а даже немного увеличивается, коррозионная стойкость материалов (в наибольшей степени это проявляется при содержании меди 20-25%), сохраняется их хорошая обрабатываемость, а также несколько увеличивается их прочность.Replacement in the material of manganese sulfide, a component that plays the role of a solid lubricant, with calcium fluoride (in accordance with the 1st technical solution) or a mixture of calcium fluoride with manganese sulfide (in accordance with the 2nd technical solution) when they are contained, as well as the content of the remaining components of the claimed materials, within the claimed limits, it provides the opportunity to further reduce the coefficient of friction under conditions of water lubrication, as well as in conditions of dry friction, including at high (up to 400-600 ° C) temperatures. At the same time, the corrosion resistance of materials does not decrease, but even slightly increases (this is most evident when the copper content is 20–25%), their good workability is preserved, and their strength is also slightly increased.
Обусловлено это достаточно высокой химической и термической стабильностью фторида кальция, в результате чего при введении в материал он хорошо сохраняет свои исходные свойства, а, самое главное, в присутствии фторида кальция в материале при трении на трущихся поверхностях образуются стабильные плотные разделительные пленки толщиной до 40-70 мкм (такие пленки обладают высокой адгезией к материалу основы и хорошо предохраняют трущиеся поверхности от непосредственного контакта металла с металлом, выдерживая высокие нагрузки).This is due to the sufficiently high chemical and thermal stability of calcium fluoride, as a result of which, when introduced into the material, it retains its original properties well, and, most importantly, in the presence of calcium fluoride in the material, stable dense separation films with a thickness of up to 40- 70 microns (such films have high adhesion to the base material and well protect friction surfaces from direct contact of metal with metal, withstanding high loads).
Указанные разделительные пленки сохраняются с увеличением нагрузки и ростом температуры. Экспериментально установлено, что с повышением содержания фторида кальция (до определенного предела) прочность материала при сжатии повышается, в том числе при нагреве до высоких температур (см. табл. 3). При этом наличие в материале молибдена приводит к дополнительному повышению ударной вязкости материала, содержащего фториды. Сравнительно небольшое содержание в материале сульфида марганца в смеси с фторидом кальция также вызывает повышение прочности материала. Повышение обрабатываемости заявляемых материалов обусловлено, видимо, снижением пластичности при введении в материал фторида кальция или смеси его с небольшим количеством сульфида марганца.These release films are retained with increasing load and temperature. It has been experimentally established that with an increase in the content of calcium fluoride (up to a certain limit), the compressive strength of the material increases, including when heated to high temperatures (see Table 3). Moreover, the presence of molybdenum in the material leads to an additional increase in the toughness of the material containing fluorides. The relatively small content of manganese sulfide in the material mixed with calcium fluoride also causes an increase in the strength of the material. The increase in workability of the claimed materials is apparently due to a decrease in ductility when calcium fluoride or a mixture of it with a small amount of manganese sulfide is introduced into the material.
Экспериментально установлено, что при нагреве на воздухе фторид кальция имеет достаточно высокое сопротивление окислению.It was experimentally established that when heated in air, calcium fluoride has a fairly high oxidation resistance.
При содержании в материалах фторида кальция (или его смеси с сульфидом марганца) ниже заявляемых пределов эффект снижения коэффициента трения и скорости износа материалов деталей, а также повышения прочностных характеристик, не проявляется (см. табл. 1).When the content of calcium fluoride (or its mixture with manganese sulfide) in the materials is lower than the declared limits, the effect of reducing the coefficient of friction and wear rate of materials of parts, as well as increasing the strength characteristics, does not occur (see table. 1).
При содержании в материалах фторида кальция (или его смеси с сульфидом марганца) выше заявляемых пределов наблюдается катастрофический износ материалов деталей из-за недостаточной прочности металлической матрицы (см. табл. 1).When the content of calcium fluoride (or its mixture with manganese sulfide) in the materials is higher than the declared limits, catastrophic wear of parts materials is observed due to insufficient strength of the metal matrix (see table. 1).
Обусловлено это, вероятно, тем, что при высоком содержании фторида кальция, или его смеси с сульфидом марганца, они обволакивают зерна металлической матрицы, в результате чего ослабевает связь между ними.This is probably due to the fact that with a high content of calcium fluoride, or its mixture with manganese sulfide, they envelop the grains of the metal matrix, as a result of which the bond between them weakens.
Кроме того, обнаружено, что при содержании фторида кальция более 5% резко снижается прессуемость материала.In addition, it was found that when the content of calcium fluoride is more than 5%, the compressibility of the material sharply decreases.
В новой совокупности существенных признаков у объектов изобретений появляется новое свойство: способность придать материалам более высокие триботехнические характеристики, как в условиях жидкой смазки, так и в условиях сухого трения, в том числе и при высоких (до 400-600°C) температурах, а также более высокую прочность, в том числе при высоких температурах, без снижения их коррозионной стойкости.In the new set of essential features, the objects of inventions have a new property: the ability to give materials higher tribological characteristics, both in terms of liquid lubrication and in conditions of dry friction, including at high (up to 400-600 ° C) temperatures, and also higher strength, including at high temperatures, without reducing their corrosion resistance.
Следует отметить, что для материалов, предназначенных для работы при трении без смазки, повышенных нагрузках и температурах, такое сочетание свойств является исключительно ценным.It should be noted that for materials designed to work with friction without lubrication, increased loads and temperatures, this combination of properties is extremely valuable.
Благодаря новому свойству решается поставленная задача, а именно: повышение надежности и ресурса работы деталей в тяжелонагруженных условиях эксплуатации при наличии коррозионной среды. Кроме того, обеспечивается возможность работы деталей при высоких температурах (до 400-600°C) в условиях сухого трения.Thanks to the new property, the task is solved, namely: increasing the reliability and service life of parts in heavy duty operating conditions in the presence of a corrosive environment. In addition, it is possible to work parts at high temperatures (up to 400-600 ° C) in dry friction.
В качестве примера использования заявляемых материалов в деталях, работающих в условиях водной смазки, можно привести радиальные опоры ступеней экспериментального насоса, представляющие собой пару трения: втулка рабочего колеса - ступица направляющего аппарата (СНА).As an example of the use of the claimed materials in parts operating under water lubrication, we can cite the radial bearings of the stages of the experimental pump, which are a friction pair: the impeller sleeve - the hub of the guide apparatus (SNA).
В качестве примера использования заявляемых материалов в деталях, работающих в условиях сухого трения при высоких температурах, можно привести ролики конвейерных цепей, используемых в металлургическом производстве.As an example of the use of the claimed materials in parts operating under conditions of dry friction at high temperatures, rollers of conveyor chains used in the metallurgical industry can be cited.
Для получения материала порошки исходных компонентов смешивают в любом смесителе для порошковой металлургии. Полученную смесь прессуют при давлении 600-800 МПа и спекают в защитной атмосфере при температуре 1150±30°C. Во время спекания проводят инфильтрацию материала медью. При содержании меди свыше 18% до 25% часть меди вводится в состав исходной шихты.To obtain the material, the powders of the starting components are mixed in any mixer for powder metallurgy. The resulting mixture is pressed at a pressure of 600-800 MPa and sintered in a protective atmosphere at a temperature of 1150 ± 30 ° C. During sintering, the material is infiltrated with copper. When the copper content is more than 18% to 25%, part of the copper is introduced into the composition of the initial charge.
Для проведения сравнительных триботехнических испытаний были изготовлены детали в виде втулок из заявляемых материалов в соответствии с заявляемыми пределами содержания компонентов и с отклонением от них, а также из материала-прототипа.For comparative tribological tests, parts in the form of bushings were made of the claimed materials in accordance with the claimed limits of the content of the components and with deviation from them, as well as from the prototype material.
Триботехнические испытания проводили по схеме втулка-ступица на стенде в условиях односторонней нагрузки на вал. Одностороннюю нагрузку на радиальную пару, работающую в режиме водной смазки (5-7 л/ч), задавали сменными грузиками массой 50 и 200 Н, скорость вращения двигателя составляла 2910 об/мин. Время испытаний при каждой нагрузке 180 и 360 минут. Скорость износа определяли путем замера изменения массы втулки. В процессе испытаний фиксировали изменение момента на валу двигателя. Исходя из полученных значений, рассчитывали коэффициент трения в разные периоды времени.Tribotechnical tests were carried out according to the hub-hub scheme on the bench under unilateral load on the shaft. The one-sided load on a radial pair operating in the water lubrication mode (5-7 l / h) was set by replaceable weights of 50 and 200 N, the engine rotation speed was 2910 rpm. Test time at each load of 180 and 360 minutes. The wear rate was determined by measuring the change in weight of the sleeve. During the tests, a change in moment was recorded on the motor shaft. Based on the obtained values, the coefficient of friction was calculated at different time periods.
Коррозионные испытания материалов проводили электрохимическим методом при температуре 80±3°C в статических (без перемешивания раствора) и динамических (перемешивание раствора с помощью магнитной мешалки) условиях в следующих средах:Corrosion testing of materials was carried out by the electrochemical method at a temperature of 80 ± 3 ° C under static (without stirring the solution) and dynamic (stirring the solution with a magnetic stirrer) conditions in the following environments:
1. среда NACE (водный раствор 5% NaCl+3% HCl) в соответствии с ASTMВ117-971. NACE medium (aqueous solution of 5% NaCl + 3% HCl) in accordance with ASTMB117-97
2. синтетическая пластовая вода (состав ГОСТ 9.506-87, в г/л: CaCl2×6H2O-34, MgCl2×6H2O-17, NaCl-163, CaSO4×2H2O-0,14) без добавления и с добавлением 20 г/л H2S.2. synthetic formation water (composition GOST 9.506-87, in g / l: CaCl 2 × 6H 2 O-34, MgCl 2 × 6H 2 O-17, NaCl-163, CaSO 4 × 2H 2 O-0,14) without addition and with the addition of 20 g / l H 2 S.
В таблице 1 приведены триботехнические свойства материалов в условиях водной смазки, где примеры 1-6 соответствуют материалам с заявляемыми пределами, примеры 7-13 соответствуют материалам с пределами ниже нижних и выше верхних заявляемых пределов, а примеры 14 и 15 соответствуют материалу-прототипу. Здесь же приведены прочностные свойства указанных материалов. В таблице 2 приведена скорость коррозии материалов в различных средах.Table 1 shows the tribological properties of the materials under water lubrication, where Examples 1-6 correspond to materials with the declared limits, Examples 7-13 correspond to materials with limits below the lower and higher upper declared limits, and Examples 14 and 15 correspond to the prototype material. The strength properties of these materials are also shown here. Table 2 shows the corrosion rate of materials in various environments.
В таблице 3 приведены триботехнические свойства и прочность заявляемых материалов при высоких температурах в сравнении с материалом-прототипом.Table 3 shows the tribological properties and strength of the claimed materials at high temperatures in comparison with the material of the prototype.
Результаты таблицы 2 свидетельствуют о том, что заявляемые материалы имеют скорость коррозии ниже материала-прототипа. О высоких триботехнических свойствах заявляемых материалов свидетельствует также тот факт, что изготовленные из них втулки рабочего колеса и ступицы направляющего аппарата при их контакте между собой обеспечили длительную работу в режиме сухого трения. Обусловлено это тем, что триботехнические свойства заявляемых материалов при повышении температуры (вызываемой работой в условиях сухого трения) увеличиваются (см. табл. 3).The results of table 2 indicate that the claimed materials have a corrosion rate below the material of the prototype. The high tribotechnical properties of the claimed materials is also evidenced by the fact that the impeller bushes and the hubs of the guide apparatus made of them, when they are in contact with each other, provide continuous operation in the dry friction mode. This is due to the fact that the tribotechnical properties of the claimed materials with increasing temperature (caused by work in dry friction) increase (see table. 3).
Claims (2)
смесь фторида кальция и сульфида марганца 0,6÷8,0 при следующем их содержании:
a mixture of calcium fluoride and manganese sulfide 0.6 ÷ 8.0 with the following content:
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014136950/02A RU2597452C2 (en) | 2014-09-11 | 2014-09-11 | Antifriction materials based on iron |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014136950/02A RU2597452C2 (en) | 2014-09-11 | 2014-09-11 | Antifriction materials based on iron |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2014136950A RU2014136950A (en) | 2016-03-27 |
| RU2597452C2 true RU2597452C2 (en) | 2016-09-10 |
Family
ID=55638622
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014136950/02A RU2597452C2 (en) | 2014-09-11 | 2014-09-11 | Antifriction materials based on iron |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2597452C2 (en) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU912767A1 (en) * | 1980-04-07 | 1982-03-15 | Ордена Трудового Красного Знамени Институт Проблем Материаловедения Ан Усср | Iron-based antifriction composition |
| WO1998016666A1 (en) * | 1996-10-11 | 1998-04-23 | Federal-Mogul Sintered Products Limited | Iron based metal powder mixture and component made therefrom |
| RU2193115C2 (en) * | 2000-10-12 | 2002-11-20 | Рабинович Александр Исаакович | Submersible pump stage |
| RU2283890C2 (en) * | 2004-10-18 | 2006-09-20 | Закрытое Акционерное Общество "Новомет-Пермь" | Iron base antifriction powder material |
| RU2008130146A (en) * | 2008-07-21 | 2010-01-27 | Открытое Акционерное общество "АВТОВАЗ" (RU) | POWDER MATERIAL FOR MANUFACTURING BUSHES OF ICE CONTROL VALVES |
| EP2258501A2 (en) * | 2004-09-27 | 2010-12-08 | JFE Steel Corporation | Iron-based powder mixture for powder metallurgy and sintered body made of the composition |
-
2014
- 2014-09-11 RU RU2014136950/02A patent/RU2597452C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU912767A1 (en) * | 1980-04-07 | 1982-03-15 | Ордена Трудового Красного Знамени Институт Проблем Материаловедения Ан Усср | Iron-based antifriction composition |
| WO1998016666A1 (en) * | 1996-10-11 | 1998-04-23 | Federal-Mogul Sintered Products Limited | Iron based metal powder mixture and component made therefrom |
| RU2193115C2 (en) * | 2000-10-12 | 2002-11-20 | Рабинович Александр Исаакович | Submersible pump stage |
| EP2258501A2 (en) * | 2004-09-27 | 2010-12-08 | JFE Steel Corporation | Iron-based powder mixture for powder metallurgy and sintered body made of the composition |
| RU2283890C2 (en) * | 2004-10-18 | 2006-09-20 | Закрытое Акционерное Общество "Новомет-Пермь" | Iron base antifriction powder material |
| RU2008130146A (en) * | 2008-07-21 | 2010-01-27 | Открытое Акционерное общество "АВТОВАЗ" (RU) | POWDER MATERIAL FOR MANUFACTURING BUSHES OF ICE CONTROL VALVES |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ФЕДОРЧЕНКО И.М. и др., Композиционные спеченные антифрикционные материалы, Киев, Наукова Думка, 1980, с.42, 112-113, 140, 145-149. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2014136950A (en) | 2016-03-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9631263B2 (en) | Sliding bearing with improved wear resistance and method of manufacturing same | |
| JP5841607B2 (en) | Sliding member and sliding material composition | |
| WO2008001789A1 (en) | Cu-Ni-Sn COPPER BASE SINTERED ALLOY EXCELLENT IN WEAR RESISTANCE AND BEARING MEMBER MADE OF THE ALLOY | |
| JP2007527953A (en) | Sintered sliding bearing material, sliding bearing composite material and its use | |
| JPH02107731A (en) | Wear-resistant copper-series sintered oiless bearing material | |
| CN104878272A (en) | Nickel aluminum/copper oxide high-temperature self-lubricating composite material and preparation method thereof | |
| RU2597452C2 (en) | Antifriction materials based on iron | |
| US20140329728A1 (en) | Sliding layer for multilayer bearing material | |
| JP6764397B2 (en) | High temperature abrasion resistant aluminum bronze material | |
| JP2018194152A (en) | Resin material for slide members and slide member | |
| JP2015200339A (en) | Slide member | |
| RU2283890C2 (en) | Iron base antifriction powder material | |
| JP5566394B2 (en) | Bearing material | |
| RU2506335C1 (en) | Metal matrix composite | |
| RU2584832C2 (en) | Corrosion-resistant sintered iron-based materials | |
| JP6944811B2 (en) | Resin material for sliding members and sliding members | |
| JP6246648B2 (en) | Sliding member and manufacturing method | |
| JP2008297361A (en) | Copper-based oil-impregnated sintered sliding member | |
| JP6871059B2 (en) | Resin material for sliding members and sliding members | |
| KR100940117B1 (en) | Fe based alloy for self-lubricating bearing, manufacturing method for the same and self-lubricating bearing manufactured therefrom | |
| JP2015113457A (en) | Lubrication film and slide bearing | |
| JP2005281446A (en) | Tetrafluoroethylene resin composition and sliding member produced by using the same | |
| JP5745092B2 (en) | Plain bearing for turbomachine rotor and turbomachine with plain bearing | |
| JP2012246863A (en) | Piston and slide coating structure | |
| JP2008249129A (en) | Carbon sliding material |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160912 |