RU2594548C1 - Method of thermal hydrogen processing of semi-fabricated products from porous material based on titanium and its alloys - Google Patents
Method of thermal hydrogen processing of semi-fabricated products from porous material based on titanium and its alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2594548C1 RU2594548C1 RU2015107540/02A RU2015107540A RU2594548C1 RU 2594548 C1 RU2594548 C1 RU 2594548C1 RU 2015107540/02 A RU2015107540/02 A RU 2015107540/02A RU 2015107540 A RU2015107540 A RU 2015107540A RU 2594548 C1 RU2594548 C1 RU 2594548C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- hydrogen
- temperature
- titanium
- alloys
- semi
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, а именно к получению пористых материалов на основе титана и его сплавов для изготовления медицинских имплантатов.The invention relates to metallurgy, and in particular to the production of porous materials based on titanium and its alloys for the manufacture of medical implants.
Известен способ получения пористых медицинских имплантатов из титана и его сплавов, включающий компактирование заготовок из проволоки или волокон с последующей их диффузионной сваркой при температурах 900-1000°C. Такие имплантаты обладают высокой объемной пористостью (50-60%) и хорошими остеоинтеграционными свойствами благодаря необходимым размерам (100-500 мкм) сквозных пор (Патент РФ №2339342). Они успешно применяются при протезировании тел позвонков и межпозвонковых дисков, а также других костных структур.A known method of producing porous medical implants from titanium and its alloys, including compaction of blanks from wire or fibers, followed by their diffusion welding at temperatures of 900-1000 ° C. Such implants have high bulk porosity (50-60%) and good osseointegration properties due to the required dimensions (100-500 microns) of the through pores (RF Patent No. 2339342). They are successfully used for prosthetics of vertebral bodies and intervertebral discs, as well as other bone structures.
Однако прочностные свойства такого материала недостаточны, что ограничивает их применение только в малонагруженных изделиях. Это обусловлено тем, что в процессе диффузионной сварки заготовок значительное давление прикладывать нельзя, так как это приводит к закрытию части пор и снижению объемной пористости материала, что, в свою очередь, снижает его остеоинтеграционные свойства. В результате, большинство контактов проволоки или волокон заготовки носят механический характер и легко нарушаются при нагружении изделия в процессе эксплуатации.However, the strength properties of such a material are insufficient, which limits their use only in lightly loaded products. This is due to the fact that significant pressure cannot be applied in the process of diffusion welding of workpieces, since this leads to the closure of part of the pores and a decrease in the bulk porosity of the material, which, in turn, reduces its osseointegration properties. As a result, most of the contacts of the wire or fibers of the workpiece are mechanical in nature and are easily broken when the product is loaded during operation.
Устранить этот недостаток возможно при использовании термоводородной обработки, которая заключается в термодиффузионном насыщении при температурах 600-1000°C полуфабрикатов или изделий из титановых сплавов водородом, который затем удаляется при вакуумном отжиге при температурах 600-900°C. В результате легирования водородом стимулируется α-β превращение, а его удаление при вакуумном отжиге обеспечивает β-α превращение. Такая перекристаллизация материала создает значительный фазовый наклеп, приводящий к развитию процессов рекристаллизации структурных составляющих. Кроме того, регулируя температурно-временные условия насыщения и удаления водорода, можно изменять размер структурных составляющих сплавов титана и регулировать комплекс их механических свойств (А.А. Ильин др. «Водородная технология титановых сплавов», М., 2002 г.).This drawback can be eliminated by using thermohydrogen treatment, which consists in thermodiffusion saturation at temperatures of 600-1000 ° C of semi-finished products or products from titanium alloys with hydrogen, which is then removed by vacuum annealing at temperatures of 600-900 ° C. As a result of doping with hydrogen, the α-β transformation is stimulated, and its removal during vacuum annealing provides the β-α transformation. Such recrystallization of the material creates a significant phase hardening, leading to the development of processes of recrystallization of structural components. In addition, by adjusting the temperature-time conditions for the saturation and removal of hydrogen, it is possible to change the size of the structural components of titanium alloys and adjust the complex of their mechanical properties (A. A. Ilyin et al. “Hydrogen Technology of Titanium Alloys”, M., 2002).
Наиболее близким к предложенному является способ термоводородной обработки, в соответствии с которым термодиффузионное насыщение водородом до 0,5-0,9 мас. % проводят при температуре 700-850°C с последующим вакуумным отжигом при температуре 550-700°C в течение времени, достаточного для снижения концентрации водорода ниже 0,01 мас. % (Патент РФ №2338811).Closest to the proposed is a method of thermal hydrogen treatment, in accordance with which thermal diffusion saturation with hydrogen up to 0.5-0.9 wt. % is carried out at a temperature of 700-850 ° C followed by vacuum annealing at a temperature of 550-700 ° C for a time sufficient to reduce the hydrogen concentration below 0.01 wt. % (RF Patent No. 2338811).
Недостатком данного способа является то, что пористый полуфабрикат или изделие длительное время, необходимое для насыщения до значительной концентрации водорода и его равномерного распределения по объему обрабатываемой детали, находится при высоких температурах в β состоянии. При таких условиях протекает интенсивный рост β зерна материала, что снижает его прочностные характеристики, в частности предел текучести материала, и усилие разрыва контакта волокон. Это приводит к тому, что изделие из пористого материала может пластически деформироваться и разрушаться при низких нагрузках, особенно циклических, снижая надежность и долговечность имплантата.The disadvantage of this method is that the porous semi-finished product or product for a long time required to saturate to a significant concentration of hydrogen and its uniform distribution over the volume of the workpiece, is at high temperatures in the β state. Under such conditions, an intensive growth of β grain of the material occurs, which reduces its strength characteristics, in particular, the yield strength of the material, and the breaking force of the fiber contact. This leads to the fact that the product of a porous material can plastically deform and collapse at low loads, especially cyclic, reducing the reliability and durability of the implant.
Задачей предложенного технического решения является повышение надежности и долговечности имплантатов из титана и его сплавов.The objective of the proposed technical solution is to increase the reliability and durability of implants made of titanium and its alloys.
Технический результат изобретения заключается в повышении прочностных характеристик пористых полуфабрикатов и изделий из титана и его сплавов за счет увеличения доли физических контактов волокон между собой.The technical result of the invention is to increase the strength characteristics of porous semi-finished products and products from titanium and its alloys by increasing the proportion of physical fiber contacts between them.
Поставленная задача решается тем, что полуфабрикаты и изделия из пористого материала на основе титана и его сплавов для медицинских имплантатов включают термодиффузионное насыщение водородом и вакуумный отжиг при температуре 550-700°С до концентрации водорода не более 0,01 мас. %, причем термодиффузионное насыщение водородом ведут при температуре 700-900°С до концентрации водорода 0,2-0,4 мас. %, а затем при температуре 500-650°С до концентрации водорода 0,5-0,9 мас. %.The problem is solved in that semi-finished products and products of a porous material based on titanium and its alloys for medical implants include thermal diffusion saturation with hydrogen and vacuum annealing at a temperature of 550-700 ° C to a hydrogen concentration of not more than 0.01 wt. %, and thermal diffusion saturation with hydrogen is carried out at a temperature of 700-900 ° C to a hydrogen concentration of 0.2-0.4 wt. %, and then at a temperature of 500-650 ° C to a hydrogen concentration of 0.5-0.9 wt. %
На первом этапе при температуре 700-900°С в материал вводится от 0,2 до 0,4% водорода по массе для обеспечения β состояния. Сочетание режимов наводороживания (температура, концентрация) определяется температурой Ас3 титанового сплава. Процесс наводороживания должен начинаться ниже температуры Ас3 на 80-200°С в α+β области материала. Количество вводимого водорода должно быть достаточным для перевода материала в однофазное β-состояние при температуре наводороживания. Это обеспечивает максимальную по объемной доле фазовую перекристаллизацию материала. При этом, чем больше разность температур Ас3 и наводороживания, тем до больших концентраций водорода необходимо насыщать материал. Так, для технически чистого титана с температурой Ас3 890°С необходимо ввести 0,4% водорода при 700°С. Для сплава ВТ6 с температурой Ас3 980°С достаточно ввести до 0,2% водорода при 900°С.At the first stage, at a temperature of 700-900 ° C, 0.2 to 0.4% hydrogen by mass is introduced into the material to ensure the β state. The combination of hydrogen modes (temperature, concentration) is determined by the temperature Ac 3 of the titanium alloy. The hydrogenation process should begin below the temperature of Ac 3 by 80-200 ° C in the α + β region of the material. The amount of hydrogen introduced must be sufficient to transfer the material into a single-phase β-state at a hydrogenation temperature. This provides maximum volume fraction of phase recrystallization of the material. Moreover, the greater the temperature difference between Ac 3 and hydrogenation, the higher the concentration of hydrogen, it is necessary to saturate the material. Thus, for commercially pure titanium with a temperature of Ac 3 890 ° C is necessary to introduce 0.4% hydrogen at 700 ° C. For alloy VT6 with temperature Ac 3 980 ° C is sufficient to introduce up to 0.2% of hydrogen at 900 ° C.
На втором этапе при температуре 500-650°С вводится дополнительное количество водорода так, чтобы его суммарная концентрация соответствовала 0,5-0,9 мас. %. Повышение содержания водорода в материале необходимо вследствие повышения его растворимости в β-фазе и возможности перехода в α+β состояние в процессе охлаждения от высоких температур. Причем, чем выше температура второй стадии наводороживания, тем меньше требуется количества дополнительно вводимого водорода.In the second stage, an additional amount of hydrogen is introduced at a temperature of 500-650 ° C so that its total concentration corresponds to 0.5-0.9 wt. % An increase in the hydrogen content in the material is necessary due to an increase in its solubility in the β phase and the possibility of transition to the α + β state during cooling from high temperatures. Moreover, the higher the temperature of the second stage of hydrogenation, the less the amount of additional hydrogen introduced is required.
После окончания наводороживания на втором этапе в течение времени, достаточного для насыщения водородом до концентрации 0,5-0,9 мас. % и его равномерного распределения по объему обрабатываемого полуфабриката или изделия, проводят охлаждение до комнатной температуры и вакуумный отжиг при температуре 550-700°C в течение времени, достаточного для удаления водорода до концентрации не более 0,01 мас. %. Содержание водорода в сплаве контролируют по давлению в рабочем пространстве установки.After the completion of hydrogenation in the second stage for a time sufficient to saturate with hydrogen to a concentration of 0.5-0.9 wt. % and its uniform distribution over the volume of the processed semi-finished product or product, it is cooled to room temperature and vacuum annealed at a temperature of 550-700 ° C for a time sufficient to remove hydrogen to a concentration of not more than 0.01 wt. % The hydrogen content in the alloy is controlled by pressure in the working space of the installation.
В результате такой стадийной обработки имплантат из пористого титана значительно меньше времени находится при высокой температуре, что препятствует интенсивному росту β-зерна. Кроме того, α-β превращение завершается при низких температурах на втором этапе наводороживания, что способствует более высокому межфазному наклепу материала. Эти два фактора приводят к более интенсивному протеканию процессов рекристаллизации при вакуумном отжиге и способствует более полному переходу механического контакта волокон пористого материала в физический, что повышает прочность имплантата.As a result of this stage-by-stage treatment, the porous titanium implant is much shorter at high temperature, which prevents the intensive growth of β-grain. In addition, the α-β conversion is completed at low temperatures in the second stage of hydrogenation, which contributes to a higher interfacial hardening of the material. These two factors lead to more intensive recrystallization processes during vacuum annealing and contribute to a more complete transition of the mechanical contact of the fibers of the porous material into physical, which increases the strength of the implant.
Нижняя граница температуры вакуумного отжига обусловлена преобразованием окисной пленки на поверхности титанового сплава с анатаза, препятствующего выведению водорода при более низких температурах, на брукит или рутил, имеющих рыхлое строение, не мешающее удалению водорода. Нагрев выше 700°C нежелателен из-за укрупнения структурных составляющих и снижения прочностных характеристик материала.The lower limit of the temperature of vacuum annealing is due to the transformation of the oxide film on the surface of the titanium alloy from anatase, which prevents the removal of hydrogen at lower temperatures, to brookite or rutile, which has a loose structure that does not interfere with the removal of hydrogen. Heating above 700 ° C is undesirable due to the enlargement of structural components and a decrease in the strength characteristics of the material.
Пример 1.Example 1
Протезы тела позвонков изготавливались из проволоки диаметром 1,2 мм титанового сплава ВТ1-00 (технически чистый титан). Проволока скручивалась в спираль с внешним диаметром 6,5 мм, сплющивалась в ленту и укладывалась в пресс-форму в виде спирали с внешним диаметром 15 мм. Пресс-форма помещалась в вакуумную установку, в которой диффузионно сваривалась при температуре 900°C и давлении 1 МПа в течение 1 часа.Vertebral prostheses were made of wire with a diameter of 1.2 mm titanium alloy VT1-00 (technically pure titanium). The wire was twisted into a spiral with an external diameter of 6.5 mm, flattened into a ribbon and laid in a mold in the form of a spiral with an external diameter of 15 mm. The mold was placed in a vacuum installation in which diffusion was welded at a temperature of 900 ° C and a pressure of 1 MPa for 1 hour.
Часть изделий была обработана по способу-прототипу: насыщение водородом при температуре 800°C до его концентрации 0,8% и вакуумный отжиг при температуре 700°C в течение 2 часов.Some products were processed by the prototype method: saturation with hydrogen at a temperature of 800 ° C to a concentration of 0.8% and vacuum annealing at a temperature of 700 ° C for 2 hours.
Вторая часть изделий - по предлагаемому способу: на первом этапе насыщение водородом вели при температуре 700°C до содержания водорода 0,4 мас. %, на втором этапе - при температуре 550°C до содержания водорода 0,8 мас. %. Окончательный вакуумный отжиг вели при температуре 600°C в течение 6 часов. Замер концентрации водорода спектральным методом показал его концентрацию 0,008 мас. %.The second part of the products according to the proposed method: in the first stage, hydrogen saturation was carried out at a temperature of 700 ° C to a hydrogen content of 0.4 wt. %, in the second stage - at a temperature of 550 ° C to a hydrogen content of 0.8 wt. % The final vacuum annealing was carried out at a temperature of 600 ° C for 6 hours. Measurement of hydrogen concentration by the spectral method showed its concentration of 0.008 wt. %
Полученные таким способом протезы тела позвонков испытывались на срез. Изделия помещали в отверстия захвата, расположенные на расстоянии 10 мм. Между ними располагался захват, через отверстие которого проходило изделие. При приложении растягивающих усилий между захватами осуществлялся срез изделия. Усилия среза определялись усилиями разрушения контактов проволоки и количеством физических контактов.The vertebral body prostheses obtained in this way were tested for cutting. The products were placed in capture holes located at a distance of 10 mm. Between them was a grip, through the opening of which the product passed. When tensile forces were applied between the grippers, the product was cut. The shear force was determined by the destruction of the wire contacts and the number of physical contacts.
Испытания показали, что разрушение контактов проволоки изделия, обработанного по способу-прототипу, начинается при нагрузках порядка 45Н, а количество физических контактов, которые обнаруживаются по «всплескам» на кривой разрушения не превышают 30.Tests have shown that the destruction of the contacts of the wire of the product processed by the prototype method begins at loads of about 45N, and the number of physical contacts that are detected by the "bursts" on the fracture curve does not exceed 30.
Разрушение контактов проволоки изделия, обработанного по предложенному способу, начинается при нагрузке 60Н, а количество физических контактов превысило 50.The destruction of the contacts of the wire products processed by the proposed method begins at a load of 60N, and the number of physical contacts exceeded 50.
Испытания показали, что механические характеристики тела позвонков, обработанных по предложенному способу, значительно выше, чем обработанных по способу прототипу.Tests have shown that the mechanical characteristics of the vertebral body processed by the proposed method are significantly higher than those processed by the prototype method.
Пример 2.Example 2
Листовой полуфабрикат изготавливали из волокон со средним диаметром 40 мкм титанового сплава ВТ6, полученных методом высокоскоростного затвердевания расплава (на водоохлаждаемом вращающемся медном диске-кристаллизаторе).The prefabricated sheet was made of fibers with an average diameter of 40 μm of VT6 titanium alloy obtained by high-speed solidification of the melt (on a water-cooled rotating copper disc-crystallizer).
Волокна равномерно распределяли на поверхности пресс-формы и проводили диффузионную сварку при температуре 950°C и давлении 0,5 МПа. Полученные таким образом листовые полуфабрикаты подвергали термоводородной обработке по способу-прототипу: насыщение водородом при температуре 850°C до его концентрации 0,8 мас. % и вакуумный отжиг при 600°C в течение 6 часов. Другая часть листовых полуфабрикатов - по предлагаемому способу: на первом этапе насыщение водородом при температуре 900°C до содержания 0,2 мас. %; на втором этапе - при 650°C до содержания водорода 0,8 мас. %. Окончательный вакуумный отжиг проводили при 600°С в течение 6 часов.The fibers were evenly distributed on the surface of the mold and diffusion welding was performed at a temperature of 950 ° C and a pressure of 0.5 MPa. Thus obtained sheet semi-finished products were subjected to thermal hydrogen treatment according to the prototype method: saturation with hydrogen at a temperature of 850 ° C to a concentration of 0.8 wt. % and vacuum annealing at 600 ° C for 6 hours. Another part of the sheet semi-finished products - according to the proposed method: at the first stage, hydrogen saturation at a temperature of 900 ° C to a content of 0.2 wt. %; in the second stage - at 650 ° C to a hydrogen content of 0.8 wt. % The final vacuum annealing was carried out at 600 ° C for 6 hours.
Обработанные листовые заготовки испытывали на трехточечный изгиб с базой 50 мм. Испытания показали, что пластическая деформация полуфабрикатов, обработанных по способу-прототипу, начиналась при нагрузках менее 30Н, а по предлагаемому способу - свыше 42Н.Treated sheet blanks were tested for three-point bending with a base of 50 mm. Tests have shown that the plastic deformation of semi-finished products processed by the prototype method began at loads less than 30 N, and according to the proposed method, more than 42 N.
Таким образом, использование заявленного способа позволяет получать пористые изделия и полуфабрикаты из титана и его сплавов с высокими прочностными характеристиками, что повышает их надежность и долговечность. Это особенно важно при использовании предложенного способа для обработки или изготовления медицинских имплантатов.Thus, the use of the claimed method allows to obtain porous products and semi-finished products from titanium and its alloys with high strength characteristics, which increases their reliability and durability. This is especially important when using the proposed method for processing or manufacturing medical implants.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015107540/02A RU2594548C1 (en) | 2015-03-05 | 2015-03-05 | Method of thermal hydrogen processing of semi-fabricated products from porous material based on titanium and its alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015107540/02A RU2594548C1 (en) | 2015-03-05 | 2015-03-05 | Method of thermal hydrogen processing of semi-fabricated products from porous material based on titanium and its alloys |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2594548C1 true RU2594548C1 (en) | 2016-08-20 |
Family
ID=56697219
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015107540/02A RU2594548C1 (en) | 2015-03-05 | 2015-03-05 | Method of thermal hydrogen processing of semi-fabricated products from porous material based on titanium and its alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2594548C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2641594C1 (en) * | 2016-10-26 | 2018-01-18 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский авиационный институт (национальный исследовательский университет)" | Method for obtaining highly porous osteo-integrating coating on implants from titanium alloys |
| RU2804984C1 (en) * | 2022-08-17 | 2023-10-09 | Анатолий Кондратьевич Онищенко | Method for anti-hydrogen heat treatment of blanks from titanium alloys |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4923513A (en) * | 1989-04-21 | 1990-05-08 | Boehringer Mannheim Corporation | Titanium alloy treatment process and resulting article |
| RU1780337C (en) * | 1990-07-06 | 1995-10-20 | Московский авиационный технологический институт им.К.Э.Циолковского | Method of charging titanium alloys by hydrogen |
| RU2338811C1 (en) * | 2007-02-27 | 2008-11-20 | Общество с ограниченной ответственностью "ИЛЬКОМ" | Method of production of items out of titanium alloys and items produced by this method (versions) |
| RU2525003C1 (en) * | 2013-08-07 | 2014-08-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "МАТИ-Российский государственный технологический университет имени К.Э. Циолковского" (МАТИ) | Titanium aluminide alloy and method for processing blanks thereof |
-
2015
- 2015-03-05 RU RU2015107540/02A patent/RU2594548C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4923513A (en) * | 1989-04-21 | 1990-05-08 | Boehringer Mannheim Corporation | Titanium alloy treatment process and resulting article |
| RU1780337C (en) * | 1990-07-06 | 1995-10-20 | Московский авиационный технологический институт им.К.Э.Циолковского | Method of charging titanium alloys by hydrogen |
| RU2338811C1 (en) * | 2007-02-27 | 2008-11-20 | Общество с ограниченной ответственностью "ИЛЬКОМ" | Method of production of items out of titanium alloys and items produced by this method (versions) |
| RU2525003C1 (en) * | 2013-08-07 | 2014-08-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "МАТИ-Российский государственный технологический университет имени К.Э. Циолковского" (МАТИ) | Titanium aluminide alloy and method for processing blanks thereof |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2641594C1 (en) * | 2016-10-26 | 2018-01-18 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский авиационный институт (национальный исследовательский университет)" | Method for obtaining highly porous osteo-integrating coating on implants from titanium alloys |
| RU2804984C1 (en) * | 2022-08-17 | 2023-10-09 | Анатолий Кондратьевич Онищенко | Method for anti-hydrogen heat treatment of blanks from titanium alloys |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2971202B1 (en) | Thermo-mechanical processing of nickel-titanium alloys | |
| JP5917558B2 (en) | Fabrication of nano-twinned titanium materials by casting | |
| JP2016512287A5 (en) | ||
| US11186904B2 (en) | Method for manufacturing Ti alloys with enhanced strength-ductility balance | |
| CN112522650A (en) | High-strength high-toughness superfine twin crystal pure titanium and preparation method thereof | |
| CN113481408B (en) | Powder metallurgy Ti-Zr alloy for dentistry and preparation method thereof | |
| CN113981261B (en) | Method for preparing Ti-Zr alloy by powder metallurgy and extrusion | |
| RU2594548C1 (en) | Method of thermal hydrogen processing of semi-fabricated products from porous material based on titanium and its alloys | |
| KR101374233B1 (en) | Method of manufacturing ultrafine-grained titanium rod for biomedical applications, and titanium rod manufactured by the same | |
| US20090088845A1 (en) | Titanium tantalum oxygen alloys for implantable medical devices | |
| WO2020177382A1 (en) | Treatment method for zirconium alloy and application | |
| CN115786747B (en) | Preparation method of medical high-performance antibacterial titanium alloy plate | |
| US20210198779A1 (en) | Ternary Ti-Zr-O Alloys, Methods for Producing Same and Associated Utilizations Thereof | |
| CN110551956A (en) | Processing method of TC4 titanium alloy | |
| JP2020041179A (en) | Zirconium alloy and production method thereof | |
| RU2562591C1 (en) | Method of manufacture of long-length metal bars with nanocrystal structure for medical products (versions) | |
| JP6230885B2 (en) | α + β type titanium alloy and method for producing the same | |
| EP4022104A1 (en) | Magnesium alloy based objects and methods of making and use thereof | |
| EP2483020B1 (en) | Method of production of nano-structural titanium semis for implants | |
| US20130139933A1 (en) | Method for enhancing mechanical strength of a titanium alloy by aging | |
| KR20200121531A (en) | Method for processing titanium alloys for reducing modulus of elasticity and low elastic modulus titanium alloy produced by the same | |
| RU2777089C2 (en) | Three-component alloys ti-zr-o, their production methods and their corresponding applications | |
| RU2716928C1 (en) | Titanium-based alloy and its processing method for creating intraosseous implants with high biomechanical compatibility with bone tissue | |
| KR101465091B1 (en) | Ultrafine-grained multi-phase titanium alloy with excellent strength and ductility and manufacturing method for the same | |
| KR20240067421A (en) | Method for forming beta annealed titanium alloy |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20170713 |
|
| TK4A | Correction to the publication in the bulletin (patent) |
Free format text: AMENDMENT TO CHAPTER -PC4A - IN JOURNAL: 20-2017 FOR TAG: (73) |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200306 |