RU2593242C1 - Method of producing a bimetal workpiece - Google Patents
Method of producing a bimetal workpiece Download PDFInfo
- Publication number
- RU2593242C1 RU2593242C1 RU2015108483/02A RU2015108483A RU2593242C1 RU 2593242 C1 RU2593242 C1 RU 2593242C1 RU 2015108483/02 A RU2015108483/02 A RU 2015108483/02A RU 2015108483 A RU2015108483 A RU 2015108483A RU 2593242 C1 RU2593242 C1 RU 2593242C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- package
- copper
- diffusion welding
- temperature
- bimetal
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способам получения биметалла из меди и низкоуглеродистой стали и может быть использовано при изготовлении деталей, применяемых в конструкциях установок для электролиза алюминия.The invention relates to methods for producing bimetal from copper and low carbon steel and can be used in the manufacture of parts used in the construction of plants for aluminum electrolysis.
Известен способ получения композиционного материала сталь-медь сваркой взрывом (Патент RU 2239528, МПК В23К 20/08, опубл. 10.11.2004), по которому составляют пакет из плакирующей заготовки в виде медного диска, защитной прокладки из высокоэластичного материала и стального экрана. Затем пакет устанавливают на стальной опоре над плакируемой стальной заготовкой под углом к продольной оси канала ствола порохового метательного устройства. Сварку взрывом осуществляют за счет разгона цилиндрического ударника из высокопластичного металла пороховым метательным устройством и удара его в стальной экран. В качестве высокопластичного металла можно использовать свинец, а в качестве высокоэластичного материала для защитной прокладки - резину. Способ применяется для получения слоистых листов и лент. Недостатками этого способа являются необходимость защиты от детонации, наличие персонала, имеющего допуск к работе с взрывоопасными веществами.A known method of producing a composite material steel-copper by explosion welding (Patent RU 2239528, IPC V23K 20/08, publ. 10.11.2004), which make up a package of cladding blanks in the form of a copper disk, a protective strip of highly elastic material and a steel screen. Then the package is mounted on a steel support above the clad steel billet at an angle to the longitudinal axis of the bore of the powder propellant device. Explosion welding is carried out by dispersing a cylindrical drummer from a highly plastic metal with a powder propelling device and hitting it in a steel screen. Lead can be used as a highly plastic metal, and rubber as a highly elastic material for a protective gasket. The method is used to obtain laminated sheets and tapes. The disadvantages of this method are the need for protection against detonation, the presence of personnel with access to work with explosive substances.
Известен способ получения биметалла сталь-медь методом горячей прокатки в вакууме на опытно-промышленной установке СВАПР-1, оснащенной узлом индукционного нагрева (Н.И. Ильченко, С.Ю. Диденко, И.М. Неклюдов, С.Л. Бондаренко. Получение методом горячей прокатки в вакууме слоистых и композиционных материалов типа медь-сталь и исследование их свойств. Вопросы атомной науки и техники. 2003. №3. Серия: Физика радиационных повреждений и радиационное материаловедение (83), с. 158-160). Недостатком этого способа является необходимость применения оборудования для создания вакуума, требующегося для защиты соединяемых поверхностей от окисления как при нагреве перед прокаткой, так и при самой горячей прокатки, что значительно усложняет технологический процесс.A known method of producing steel-copper bimetal by hot rolling in vacuum at a pilot plant SVAPR-1, equipped with an induction heating unit (N.I. Ilchenko, S.Yu. Didenko, I.M. Neklyudov, S.L. Bondarenko. Obtaining layered and composite materials of the copper-steel type by vacuum hot rolling and investigation of their properties. Issues of Atomic Science and Technology. 2003. No. 3. Series: Physics of Radiation Damage and Radiation Material Science (83), pp. 158-160). The disadvantage of this method is the need to use equipment to create the vacuum required to protect the joined surfaces from oxidation both during heating before rolling and during the hottest rolling, which greatly complicates the process.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению (прототипом изобретения) является способ диффузионной сварки деталей из меди и низкоуглеродистой стали в вакууме при температуре Т=900°С и удельном давлении р=1 кг/мм2 в течение времени t=20 мин (Н.Ф. Казаков. Диффузионная сварка материалов. М.: «Машиностроение», 1976, с. 171). Как и в предыдущем случае, недостатком этого способа является проведение процесса в вакууме, что усложняет технологический процесс.Closest to the proposed invention (the prototype of the invention) is a method of diffusion welding of parts of copper and low-carbon steel in vacuum at a temperature of T = 900 ° C and specific pressure p = 1 kg / mm 2 for a time t = 20 min (N.F. Kazakov, Diffusion Welding of Materials (Moscow: Mashinostroenie, 1976, p. 171). As in the previous case, the disadvantage of this method is to conduct the process in a vacuum, which complicates the process.
Задачей изобретения является создание технологически простого и надежного способа получения биметаллической заготовки из меди и низкоуглеродистой стали, которую можно применить в электролизере для получения алюминия, например, в качестве катодного стержня. В результате помимо существенной экономии меди, по сравнению с полностью медными конструкциями, стальной слой биметаллической заготовки позволит обеспечить необходимый уровень прочности элементов конструкции электролизеров при интенсивных термомеханических воздействиях.The objective of the invention is to provide a technologically simple and reliable method for producing a bimetallic billet from copper and low carbon steel, which can be used in an electrolytic cell to produce aluminum, for example, as a cathode rod. As a result, in addition to significant copper savings, compared with fully copper structures, the steel layer of the bimetallic billet will provide the necessary level of strength of the structural elements of electrolyzers under intense thermomechanical influences.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является получение биметаллической заготовки из меди и низкоуглеродистой стали, сочетающей высокую электро- и теплопроводность меди и прочностные свойства стали.The technical result of the invention is to obtain a bimetallic billet of copper and low carbon steel, combining high electrical and thermal conductivity of copper and the strength properties of steel.
Технический результат достигается тем, что в способе получения биметаллической заготовки из меди и низкоуглеродистой стали, включающем сборку пакета из заготовок соединяемых материалов и диффузионную сварку слоев пакета при повышенной температуре и давлении, перед диффузионной сваркой проводят сжатие пакета заготовок при комнатной температуре с приложением к ним удельного давления, величина которого составляет р=(0,7-1,0) от условного предела текучести меди, и фиксируют пакет в сжатом состоянии, а диффузионную сварку сжатого пакета в печи осуществляют при температуре 950-1000°С в течении 20 мин, после чего осуществляют его прокатку при температуре нагрева 950-1000°С с относительной степенью деформации по высоте 10-20%.The technical result is achieved by the fact that in the method for producing a bimetallic billet from copper and low carbon steel, which includes assembling a package from workpieces of joined materials and diffusion welding of layers of a package at elevated temperature and pressure, before diffusion welding, the package of workpieces is compressed at room temperature with the specific pressure, the value of which is p = (0.7-1.0) from the conditional yield strength of copper, and fix the package in a compressed state, and diffusion welding of the compressed package in and carried out at a temperature of 950-1000 ° C for 20 minutes, after which it is carried out rolling at a heating temperature of 950-1000 ° C with a relative degree of adjustment of 10-20% strain.
Предлагаемый способ, как и способ-прототип, в первую очередь предусматривает сжатие пакета из заготовок свариваемых материалов и диффузионную сварку полученного пакета при повышенной температуре и давлении.The proposed method, as well as the prototype method, primarily provides for the compression of the package from the workpieces of materials to be welded and diffusion welding of the resulting package at elevated temperature and pressure.
В отличие от способа-прототипа в предлагаемом способе давление для сжатия в пакет соединяемых заготовок создают при комнатной температуре без использования таких средств защиты поверхностей соединяемых металлов от окисления, как вакуум, защитные атмосферы, а также оборудование для создания высокого давления, работающего при высокой температуре.In contrast to the prototype method in the proposed method, the pressure for compression into a package of joined blanks is created at room temperature without the use of such means of protecting the surfaces of the joined metals from oxidation, such as vacuum, protective atmospheres, as well as equipment for creating high pressure operating at high temperature.
Фиксируют пакет в сжатом состоянии любыми способами, например струбцинами, сваркой по краям пакета и т.д. Это обеспечивает герметичность пакета еще при комнатной температуре и предотвращает доступ окислительной атмосферы к соединяемым поверхностям при последующем помещении пакета в печь и диффузионной сварки в ней при высокой температуре. При сборке пакета величина удельного давления составляет (0,7-1,0) от условного предела текучести меди. Выбранный интервал удельного давления объясняется следующим. Величина давления ниже заявляемого интервала не обеспечивает плотного прижатия поверхностей соединяемых заготовок, а следовательно, не предотвращает доступ окислительной атмосферы в зону сварки при нагреве пакета. Превышение границы интервала давлений вызовет нежелательную пластическую деформацию медной составляющей пакета.Fix the bag in a compressed state by any means, for example, clamps, welding along the edges of the bag, etc. This ensures the tightness of the bag even at room temperature and prevents access of the oxidizing atmosphere to the joined surfaces during subsequent placement of the bag in the furnace and diffusion welding in it at high temperature. When assembling the package, the specific pressure is (0.7-1.0) of the conditional yield stress of copper. The selected interval of specific pressure is explained as follows. The pressure value below the claimed interval does not provide a tight pressing of the surfaces of the connected workpieces, and therefore does not prevent the access of the oxidizing atmosphere to the welding zone when the package is heated. Exceeding the boundary of the pressure range will cause undesirable plastic deformation of the copper component of the package.
Для повышения интенсивности процесса диффузионной сварки в предлагаемом способе по сравнению с прототипом температуру диффузионной сварки пакета в печи повышают до интервала 950-1000°С. Температура диффузионной сварки пакета ниже 950°С не обеспечивает формирование качественной сварки соединяемых поверхностей в течение заявляемого времени диффузионной сварки 20 мин, а повышение температуры выше 1000°С может привести к перегреву (росту зерна) или пережогу металла (оплавление границ зерен), т.е. к браку заготовок. Экспериментально, с привлечением металлографического и микрорентгеноспектрального анализа, было установлено, что заявляемый режим диффузионной сварки и отказ от использования вакуума и защитной атмосферы обеспечивает только частичную сварку поверхностей меди и стали. Однако при этом пакет пригоден для использования в качестве заготовки при горячей прокатке. Поэтому после диффузионной сварки полученный биметаллический пакет подвергают прокатке при температуре нагрева 950-1000°С с относительной степенью деформации по высоте 10-20%. В результате прокатки происходит интенсивная проработка и уплотнение сварного слоя с увеличением сопротивления срезу между соединяемыми слоями. При этом температурный интервал прокатки выбран из соображений возможности проведения прокатки сразу после диффузионной сварки. Заявляемый интервал суммарной степени деформации обеспечивает проработку, уплотнение и упрочнение сварного слоя. Превышение степени деформации выше 30% на свойства сварного слоя не влияет, а приводит уже к нежелательной деформации обоих металлов (в большей степени меди).To increase the intensity of the diffusion welding process in the proposed method compared to the prototype, the temperature of the diffusion welding of the package in the furnace is increased to an interval of 950-1000 ° C. The temperature of diffusion welding of the package below 950 ° C does not ensure the formation of high-quality welding of the surfaces to be joined during the claimed diffusion welding time of 20 minutes, and an increase in temperature above 1000 ° C can lead to overheating (grain growth) or burnout of the metal (melting of grain boundaries), t. e. to marriage blanks. Experimentally, with the involvement of metallographic and X-ray spectral analysis, it was found that the claimed diffusion welding mode and the rejection of the use of vacuum and protective atmosphere provides only partial welding of copper and steel surfaces. However, the bag is suitable for use as a billet during hot rolling. Therefore, after diffusion welding, the obtained bimetallic package is subjected to rolling at a heating temperature of 950-1000 ° C with a relative degree of deformation of 10-20% in height. As a result of rolling, intensive study and compaction of the welded layer occurs with an increase in shear resistance between the joined layers. In this case, the rolling temperature range is selected for reasons of the possibility of rolling immediately after diffusion welding. The inventive interval of the total degree of deformation provides the study, compaction and hardening of the welded layer. Exceeding the degree of deformation above 30% does not affect the properties of the welded layer, but leads to undesirable deformation of both metals (copper to a greater extent).
На чертеже представлен рабочий образец заготовки. В качестве материала для получения биметаллической заготовки использовали заготовки прямоугольного сечения из стали 1 марки Ст3, а также листовую медь 2 марки M1. Нагрев заготовок проводили в муфельной печи марки Ht40-Al. Сжатие медной и стальной заготовок производили с помощью гидравлического пресса фирмы Mario Di Maio усилием 100 тс, а фиксацию полученного биметаллического пакета осуществляли струбциной с винтовым прижимом. Для прокатки применяли прокатный стан с закрытым ящичным калибром размером 14×15 мм.The drawing shows a working sample of the workpiece. As a material for obtaining a bimetallic billet, rectangular billets of
Исследование микроструктуры проводили на световом микроскопе Axio Observer Alm фирмы Carl Zeiss, а также с помощью электронного сканирующего микроскопа EVO50 фирмы Carl Zeiss.The microstructure was studied using an Axio Observer Alm Carl Zeiss light microscope, as well as an Carl Zeiss EVO50 electron scanning microscope.
Испытания механических свойств биметаллических заготовок на срез слоев проводили по ОСТ 5.9311-78 на универсальной испытательной машине LFM 400.The mechanical properties of bimetallic billets were tested for sectioning layers according to OST 5.9311-78 on a universal testing machine LFM 400.
При испытаниях усилие прикладывалось вдоль сварного шва, а сопротивление срезу слоев τср вычислялось по формулеIn the tests, the force was applied along the weld, and the shear resistance of the layers τ cf was calculated by the formula
τcp=Pcp/Fcp,τ cp = P cp / F cp ,
где Рср - сила среза, Fcp - площадь среза.where P cf - shear force, F cp - shear area.
По требованиям, предъявляемым к биметаллическим заготовкам, применяемым для изготовления катодных стержней в установках для электролиза алюминия, сопротивление срезу слоев должно быть не ниже 60 МПа.According to the requirements for bimetallic billets used for the manufacture of cathode rods in installations for aluminum electrolysis, the shear resistance of the layers should be at least 60 MPa.
В опытах получение биметаллических заготовок выполняли из стальных и медных образцов длиной 100 мм и сечениями, соответственно, 14×14 и 3×14 мм. Затем соединяемые поверхности обеих заготовок шлифовали, травили ацетоном, собирали в пакет, сжимали с помощью гидравлического пресса до достижения удельного давления в интервале 0,60-1,1 от условного предела текучести медной заготовки и фиксировали это состояние струбцинами с винтами. При значении условного предела текучести медной заготовки, равном 100 МПа, интервал удельных давлений p составлял 60-110 МПа, а интервал усилий гидравлического пресса, создаваемого для сжатия образцов площадью 1400 мм2, составлял 84-154 кН. После этого пакет помещали в муфельную печь, нагретую до температур 940-1010°С, и проводили диффузионную сварку в ней после набора заданной температуры в течение 20 минут. По истечении указанного времени пакет освобождали от струбцин, извлекали из печи и прокатывали в прямоугольном закрытом ящичном калибре. Если по условиям опытов температура диффузионной сварки была ниже, чем температура прокатки, или пакет охлаждался при снятии струбцин, то перед прокаткой пакет нагревали до нужной температуры. При прокатке относительная степень деформации при прокатке пакета ε составляла 5-25%.In the experiments, the preparation of bimetallic billets was performed from steel and copper samples 100 mm long and with sections of 14 × 14 and 3 × 14 mm, respectively. Then, the joined surfaces of both billets were ground, etched with acetone, assembled into a bag, squeezed using a hydraulic press to achieve a specific pressure in the range of 0.60-1.1 from the conditional yield strength of the copper billet, and this state was fixed with screw clamps. When the conditional yield strength of the copper billet was 100 MPa, the specific pressure range p was 60-110 MPa, and the force interval of the hydraulic press created to compress samples with an area of 1400 mm 2 was 84-154 kN. After that, the package was placed in a muffle furnace heated to temperatures of 940-1010 ° C, and diffusion welding was carried out in it after a set temperature was set for 20 minutes. After the specified time, the package was released from the clamps, removed from the furnace and rolled in a rectangular closed box caliber. If, according to the experimental conditions, the temperature of diffusion welding was lower than the temperature of rolling, or the package was cooled when removing the clamps, then before rolling the package was heated to the desired temperature. During rolling, the relative degree of deformation during rolling of the package ε was 5–25%.
Для оценки прочности сварного шва были проведены испытания образцов на срез слоев по ОСТ 5.9311-78. Результаты испытаний сведены в таблицу.To assess the strength of the weld, samples were tested for shear layers according to OST 5.9311-78. The test results are summarized in table.
Из данных, приведенных в таблице, следует, что эксплуатационным требованиям по сопротивлению срезу слоев удовлетворяют только биметаллические заготовки, полученные по параметрам, соответствующим режимам предлагаемого способа (опыт 10) и по режимам, в которых превышено удельное усилие сжатия заготовок (опыт 5) или относительная степень деформации при горячей прокатке (опыт 9). Однако при реализации опытов 5 и 9 наблюдалась повышенная деформация медной заготовки как в длину, так и в ширину, что привело к нарушению геометрии биметаллической заготовки и потребовало дополнительной механической обработки. Поэтому данные режимы к использованию не рекомендуются.From the data given in the table, it follows that only bimetallic billets obtained by parameters corresponding to the modes of the proposed method (experiment 10) and by modes in which the specific compression force of the billets (experiment 5) or relative the degree of deformation during hot rolling (experiment 9). However, during the implementation of experiments 5 and 9, an increased deformation of the copper billet both in length and in width was observed, which led to a violation of the geometry of the bimetallic billet and required additional machining. Therefore, these modes are not recommended for use.
Таким образом, предлагаемый способ получения биметаллической заготовки достаточно прост в осуществлении, не требует использования трудоемких технологических процессов и сложного оборудования, проводится при энергосберегающих режимах, что в комплексе обеспечивает его высокую технологичность. Полученные по предлагаемому способу биметаллические заготовки по своим свойствам (по величине сопротивления срезу слоев) удовлетворяют требованиям, предъявляемым к заготовкам для катодных стержней, применяемых в установках для электролиза алюминия. Помимо существенной экономии меди, по сравнению с полностью медными конструкциями, стальной слой биметаллической заготовки позволит обеспечить необходимый уровень прочности элементов конструкции электролизеров при интенсивных термомеханических воздействиях.Thus, the proposed method for producing a bimetallic billet is quite simple to implement, does not require the use of labor-intensive technological processes and sophisticated equipment, is carried out under energy-saving modes, which in combination provides its high adaptability. Obtained by the proposed method, bimetallic billets in their properties (in terms of resistance to shear layers) satisfy the requirements for billets for cathode rods used in installations for aluminum electrolysis. In addition to significant copper savings, compared with fully copper structures, the steel layer of the bimetallic billet will provide the necessary level of strength of the structural elements of electrolyzers under intense thermomechanical influences.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015108483/02A RU2593242C1 (en) | 2015-03-12 | 2015-03-12 | Method of producing a bimetal workpiece |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015108483/02A RU2593242C1 (en) | 2015-03-12 | 2015-03-12 | Method of producing a bimetal workpiece |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2593242C1 true RU2593242C1 (en) | 2016-08-10 |
Family
ID=56612741
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015108483/02A RU2593242C1 (en) | 2015-03-12 | 2015-03-12 | Method of producing a bimetal workpiece |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2593242C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU209917U1 (en) * | 2021-09-15 | 2022-03-23 | Общество с ограниченной ответственностью "Информационные технологии" (ООО "ИнфоТех") | BIMETALLIC BUS FOR INTER-THROTTLE LINKS |
| RU2810816C1 (en) * | 2023-01-26 | 2023-12-28 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Инновационные Технологии На Железнодорожном Транспорте"(Ооо "Итжт") | Method for manufacturing bimetallic blank for butt clamp die for contact wires, butt clamp die, butt clamp for contact wires |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU384644A1 (en) * | 1968-07-08 | 1973-05-29 | METHOD OF OBTAINING BIMETALLIC PRODUCTS | |
| SU919834A1 (en) * | 1980-07-14 | 1982-04-15 | Днепропетровский Металлургический Институт | Method of producing bimetallic tubes by diffusion welding |
| US4635842A (en) * | 1985-01-24 | 1987-01-13 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Process for manufacturing clad aluminum-lithium alloys |
| SU1687404A1 (en) * | 1989-10-18 | 1991-10-30 | Научно-производственное объединение "Исток" | A method of diffusive welding of parts from heterogeneous materials |
| SU1439872A2 (en) * | 1987-03-06 | 1996-04-20 | Л.Е. Гришмановский | Method of making laminate band materials by diffusion welding |
-
2015
- 2015-03-12 RU RU2015108483/02A patent/RU2593242C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU384644A1 (en) * | 1968-07-08 | 1973-05-29 | METHOD OF OBTAINING BIMETALLIC PRODUCTS | |
| SU919834A1 (en) * | 1980-07-14 | 1982-04-15 | Днепропетровский Металлургический Институт | Method of producing bimetallic tubes by diffusion welding |
| US4635842A (en) * | 1985-01-24 | 1987-01-13 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Process for manufacturing clad aluminum-lithium alloys |
| SU1439872A2 (en) * | 1987-03-06 | 1996-04-20 | Л.Е. Гришмановский | Method of making laminate band materials by diffusion welding |
| SU1687404A1 (en) * | 1989-10-18 | 1991-10-30 | Научно-производственное объединение "Исток" | A method of diffusive welding of parts from heterogeneous materials |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU209917U1 (en) * | 2021-09-15 | 2022-03-23 | Общество с ограниченной ответственностью "Информационные технологии" (ООО "ИнфоТех") | BIMETALLIC BUS FOR INTER-THROTTLE LINKS |
| RU2810816C1 (en) * | 2023-01-26 | 2023-12-28 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Инновационные Технологии На Железнодорожном Транспорте"(Ооо "Итжт") | Method for manufacturing bimetallic blank for butt clamp die for contact wires, butt clamp die, butt clamp for contact wires |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Oliveira et al. | Gas tungsten arc welding of as-rolled CrMnFeCoNi high entropy alloy | |
| Oliveira et al. | High strain and long duration cycling behavior of laser welded NiTi sheets | |
| Chandrasekaran et al. | Effect of materials and temperature on the forward extrusion of magnesium alloys | |
| Kunčická et al. | Study of structure and residual stresses in cold rotary swaged tungsten heavy alloy | |
| Reza et al. | Effect of postweld heat treatment on interface microstructure and metallurgical properties of explosively welded bronze–carbon steel | |
| Loucif et al. | Effect of aging on microstructural development in an Al–Mg–Si alloy processed by high-pressure torsion | |
| Kumar et al. | Peak stress studies of hot compressed TiHy 600 alloy | |
| Zhu et al. | Flow curve correction and processing map of 2050 Al–Li alloy | |
| Zheng et al. | Optimizing the strength and ductility of spark plasma sintered Al 2024 alloy by conventional thermo-mechanical treatment | |
| Yuan et al. | Formability and microstructural stability of friction stir welded Al alloy tube during subsequent spinning and post weld heat treatment | |
| JP2009534191A (en) | Method of manufacturing a structural element for aircraft manufacturing including differential strain hardening | |
| He et al. | Mechanical properties and formability of TA2 extruded tube for hot metal gas forming at elevated temperature | |
| Wang et al. | Influence of processing parameters on microstructure and tensile properties of TG6 titanium alloy | |
| Liu et al. | Textures of rectangular extrusions and their effects on the mechanical properties of thermo-mechanically treated, lamellar microstructure, Ti–47Al–2Cr–2Nb–0.15 B | |
| Ning et al. | Analysis of microstructure and mechanical strength of lap joints of TZM alloy welded by a fiber laser | |
| Li et al. | Investigation on electrically-assisted diffusion bonding of Ti2AlNb alloy sheet by microstructural observation, mechanical tests and heat treatment | |
| RU2593242C1 (en) | Method of producing a bimetal workpiece | |
| Kadiyan et al. | Effects of severe plastic deformation by ECAP on the microstructure and mechanical properties of a commercial copper alloy | |
| Figueiredo et al. | Processing magnesium alloys by severe plastic deformation | |
| Gontarz et al. | A study of a new screw press forging process for producing aircraft drop forgings made of magnesium alloy AZ61A | |
| Yasavol et al. | Microstructure evolution and texture development in a friction stir-processed AISI D2 tool steel | |
| Edwards et al. | Dynamic shear testing of 2024 T351 aluminium at elevated temperature | |
| Karakoc et al. | Effects of testing parameters on the fatigue performance NiTiHf high temperature shape memory alloys | |
| Zhu et al. | Effect of tempering temperature on expansion and fracture mechanism of 40CrMnSiB steel cylinder shell | |
| Dhoska et al. | Manufacturing process of the aluminum alloy AA6063 for engineering applications |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190313 |