RU2586963C1 - Method for production of steel - Google Patents
Method for production of steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2586963C1 RU2586963C1 RU2015100722/02A RU2015100722A RU2586963C1 RU 2586963 C1 RU2586963 C1 RU 2586963C1 RU 2015100722/02 A RU2015100722/02 A RU 2015100722/02A RU 2015100722 A RU2015100722 A RU 2015100722A RU 2586963 C1 RU2586963 C1 RU 2586963C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- relative narrowing
- chemical composition
- narrowing
- relative
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Abstract
Description
Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к регулированию химического состава стали с целью повышения качества поверхности непрерывнолитой заготовки (далее НЛЗ) и снижению дефектов в прокате.The invention relates to the field of ferrous metallurgy, in particular to regulating the chemical composition of steel in order to improve the surface quality of continuously cast billets (hereinafter NLZ) and to reduce defects in rolled products.
Проблемами при разливке сталей на радиальных и криволинейных установках непрерывной разливки стали (далее УНРС) являются дефекты поверхности в виде трещин (продольных, поперечных, ребровых, сетчатых, паукообразных), которые, в частности, могут быть связаны с неоптимальным выбором химического состава той или иной марки стали.Problems in the casting of steel in radial and curvilinear continuous casting plants (hereinafter referred to as UNRS) are surface defects in the form of cracks (longitudinal, transverse, ribbed, mesh, arachnids), which, in particular, may be associated with non-optimal choice of the chemical composition of one or another steel grades.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому изобретению является способ производства катанки с нормируемым относительным сужением. Способ заключается в расплавлении металлической шихты в сталеплавильном агрегате, определении в расплаве содержания марганца, хрома, последующем введении в расплав в ковш одновременно марганца и кремния, получении сортовой заготовки, нагревании заготовки, прокатывании с получением катанки, охлаждении катанки в линии водяного охлаждения, укладывании виткообразователем на роликовый конвеер и охлаждении на воздухе. При этом после введения в расплав в ковш марганца и кремния, проводят внепечную обработку из расчета получения стали, содержащей, мас. %: 0,05-0,12 углерода, не более 0,04 серы, не более 0,10% хрома и 0,40-0,65 марганца, после внепечной обработки определяют содержание углерода, хрома, марганца и серы в стали по ковшевой пробе, прокатывают сортовую заготовку до требуемых размеров и определяют величину относительного сужения по следующей зависимости: ψ=-1,48×C-0,54×Cr+0,28×Tлво-0,001×Mn/S - 170,2, где ψ - относительное сужение, %, C, Cr, Mn, S - содержание углерода, хрома, марганца, серы в пробе металла, мас. %; Тлво - температура катанки после линии водяного охлаждения, °C; Mn/S - отношение марганца к сере; 1,48, 0,54, 0,28, 0,001, 170,2 - коэффициенты, полученные опытным путем, рассчитанные после обработки экспериментальных данных по определению влияния каждого параметра на относительное сужение [Патент RU 2360980, МПК C21D 8/06, С21С 7/00, С22С 38/18, 2009].The closest in technical essence to the present invention is a method for the production of wire rod with normalized relative narrowing. The method consists in melting a metal charge in a steelmaking unit, determining the content of manganese, chromium in the melt, then introducing manganese and silicon into the bucket at the same time, obtaining a high-quality billet, heating the billet, rolling to produce wire rod, cooling the wire rod in a water cooling line, laying it with a turner on a roller conveyor and air-cooled. Moreover, after introducing manganese and silicon into the melt in the ladle, an after-furnace treatment is carried out based on the preparation of steel containing, by weight. %: 0.05-0.12 carbon, not more than 0.04 sulfur, not more than 0.10% chromium and 0.40-0.65 manganese, after out-of-furnace treatment, the content of carbon, chromium, manganese and sulfur in steel is determined by ladle sample billets rolled to the desired dimensions and determine the amount of contraction by the following relation: ψ = -1,48 × C-0,54 × Cr + 0,28 × T LVO -0,001 × Mn / S - 170,2, where ψ is the relative narrowing,%, C, Cr, Mn, S is the content of carbon, chromium, manganese, sulfur in the metal sample, wt. %; T lvo - wire rod temperature after the water cooling line, ° C; Mn / S is the ratio of manganese to sulfur; 1.48, 0.54, 0.28, 0.001, 170.2 - coefficients obtained experimentally, calculated after processing the experimental data to determine the effect of each parameter on the relative narrowing [Patent RU 2360980, IPC C21D 8/06, C21C 7 / 00, C22C 38/18, 2009].
Недостаток этого способа - относительное сужение определяется на стадии прокатки и при его расчете учитывается влияние незначительного количества элементов. Поэтому во время непрерывной разливки возможно образование трещин на поверхности НЛЗ.The disadvantage of this method is the relative narrowing is determined at the stage of rolling and in its calculation takes into account the influence of a small number of elements. Therefore, during continuous casting, the formation of cracks on the surface of the NLZ is possible.
Технический результат изобретения - повышение качества поверхности НЛЗ по дефектам «трещина», а также повышение качества металлопроката по дефектам сталеплавильного производства.The technical result of the invention is to improve the quality of the surface of the NLZ for defects "crack", as well as improving the quality of metal by defects in steelmaking.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе производства стали, включающем выплавку металла в сталеплавильном агрегате, выпуск металла в стальковш, ввод в ковш раскислителей и легирующих материалов, внепечную обработку металла и его непрерывную разливку, согласно изобретению, перед началом производства стали на основании ее требуемого химического состава определяют значения коэффициентов относительного сужения стали в интервале температур 600-850°C и в случае значения коэффициента относительного сужения стали при какой-либо температуре менее 60% производят корректировку требуемого химического состава стали, в интервалах допустимых значений химических элементов, а затем выполняют повторное определение коэффициентов относительного сужения стали, до тех пор, пока значения коэффициентов относительного сужения стали при какой-либо температуре будут не менее 60%, после чего начинают производство стали с уточненным химическим составом. Значения коэффициентов относительного сужения стали в интервале температур 600-850°C определяют по формуле:The specified technical result is achieved by the fact that in the method of steel production, including the smelting of metal in a steelmaking unit, the release of metal into a steel ladle, the introduction of deoxidizers and alloying materials into the ladle, the secondary furnace treatment of metal and its continuous casting, according to the invention, before starting the production of steel based on it the required chemical composition determine the values of the coefficients of the relative narrowing of the steel in the temperature range 600-850 ° C and in the case of the coefficient of the relative narrowing of the steel at at a temperature of less than 60%, the required chemical composition of the steel is adjusted in the intervals of permissible values of chemical elements, and then the re-determination of the coefficients of the relative narrowing of the steel is performed until the coefficients of the relative narrowing of the steel at any temperature are at least 60 %, after which they begin production of steel with a specified chemical composition. The values of the coefficients of the relative narrowing of the steel in the temperature range 600-850 ° C are determined by the formula:
ψt=(2…365)+(-55…-5)×С*+(-67…196)×[Si]+(-50…0)×[Mn]+(-2908…3067)×[Р]+(-2150…0)×[S]+(20…262)×[Cr]+(-1193…-20)×[Ni]+(0…1371)×[Cu]+(-1782…311)×[Al]+(-6752…11456)×[N]+(-50…48)×[Мо]+(0…536)×[V]+(104…6225)×[Ti]+(-878…1839)×[As]+(-1863…-36)×[Nb]+(-23138…0)×[Ca]+(-248368…76945)×[B]+(-8599…0)×[Sn], гдеψ t = (2 ... 365) + (- 55 ... -5) × С * + (- 67 ... 196) × [Si] + (- 50 ... 0) × [Mn] + (- 2908 ... 3067) × [ P] + (- 2150 ... 0) × [S] + (20 ... 262) × [Cr] + (- 1193 ... -20) × [Ni] + (0 ... 1371) × [Cu] + (- 1782 ... 311) × [Al] + (- 6752 ... 11456) × [N] + (- 50 ... 48) × [Mo] + (0 ... 536) × [V] + (104 ... 6225) × [Ti] + ( -878 ... 1839) × [As] + (- 1863 ... -36) × [Nb] + (- 23138 ... 0) × [Ca] + (- 248368 ... 76945) × [B] + (- 8599 ... 0) × [Sn], where
ψt - коэффициент относительного сужения стали при определенной температуре, %;ψ t is the coefficient of relative narrowing of steel at a certain temperature,%;
С* - условный показатель углерода в стали, причем если [С]≤0,11%, тоС * is a conditional indicator of carbon in steel, and if [С] ≤0.11%, then
С*=10,2×[С] - 0,26, если [С]>0,11%, то С*=-6,9×[С]+1,56;C * = 10.2 × [C] - 0.26, if [C]> 0.11%, then C * = - 6.9 × [C] +1.56;
[Si], [Mn], [P], [S], [Cr], [Ni], [Cu], [Al], [N], [Mo], [V], [Ti], [As], [Nb], [Ca], [В], [Sn], [С] - содержание соответствующих химических элементов в стали, %;[Si], [Mn], [P], [S], [Cr], [Ni], [Cu], [Al], [N], [Mo], [V], [Ti], [As ], [Nb], [Ca], [B], [Sn], [C] - the content of the corresponding chemical elements in steel,%;
(2…365), (-55…-5), (-67…196), (-50…0), (-2908…3067), (-2150…0), (20…262), (-1193…-20), (0…1371), (-1782…311), (-6752…11456), (-50…48), (0…536), (104…6225), (-878…1839), (-1863…-36), (-23138…0), (-248368…76945), (-8599…0), 10,2, 0,26, -6,9, 1,56 - эмпирические коэффициенты, определенные опытным путем.(2 ... 365), (-55 ... -5), (-67 ... 196), (-50 ... 0), (-2908 ... 3067), (-2150 ... 0), (20 ... 262), (- 1193 ... -20), (0 ... 1371), (-1782 ... 311), (-6752 ... 11456), (-50 ... 48), (0 ... 536), (104 ... 6225), (-878 ... 1839 ), (-1863 ... -36), (-23138 ... 0), (-248368 ... 76945), (-8599 ... 0), 10.2, 0.26, -6.9, 1.56 - empirical coefficients determined experimentally.
Сущность предложенного способа заключается в следующем.The essence of the proposed method is as follows.
На начальном этапе производится выплавка и внепечная обработка металла и получение химического состава, чтобы в диапазоне температур от 600 до 850°C относительное сужение было не менее 60%.At the initial stage, smelting and out-of-furnace processing of the metal and the preparation of the chemical composition are performed so that in the temperature range from 600 to 850 ° C the relative narrowing is at least 60%.
Выбор диапазона температур от 600 до 850°C определяется температурой поверхности НЛЗ в зоне разгиба УНРС.The choice of the temperature range from 600 to 850 ° C is determined by the surface temperature of the NLZ in the extension zone of the UNRS.
Ограничение относительного сужения в 60% определено опытным путем. При значении относительного сужения менее 60% увеличивается количество трещин на поверхности НЛЗ. При относительном сужении более 60% количество трещин на поверхности НЛЗ минимально.The restriction of the relative narrowing of 60% is determined empirically. With a relative narrowing value of less than 60%, the number of cracks on the surface of the NLZ increases. With a relative narrowing of more than 60%, the number of cracks on the surface of the NLZ is minimal.
Охлаждение расплава металла с содержанием углерода в диапазоне от 0,08% до 0,15% сопровождается перитектическим превращением с изменением объема элементарной ячейки, что негативно сказывается на качестве поверхности НЛЗ. Негативное влияние углерода в перитектическом диапазоне учитывается в формуле через условный показатель С*.The cooling of a metal melt with a carbon content in the range from 0.08% to 0.15% is accompanied by peritectic transformation with a change in the unit cell volume, which negatively affects the surface quality of the NLZ. The negative influence of carbon in the peritectic range is taken into account in the formula through the conditional indicator C *.
Влияние Si, Mn, P, S, Cr, Ni, Cu, Al, N, Mo, V, Ti, As, Nb, Ca, В, Sn определено опытным путем и может иметь разный знак при разных температурах в диапазоне от 600 до 850°C.The effect of Si, Mn, P, S, Cr, Ni, Cu, Al, N, Mo, V, Ti, As, Nb, Ca, B, Sn is determined empirically and can have a different sign at different temperatures in the range from 600 to 850 ° C.
Пример реализации способаAn example implementation of the method
Предложенный способ производства стали был реализован при производстве марки Х56. Была разлита 1 плавка с изначальным (не измененным) химическим составом стали и 30 плавок с измененным химическим составом стали марки Х56. Данные по коэффициентам относительного сужения в интервале температур от 600 до 850°C до и после изменения химического состава стали представлены в таблице.The proposed method of steel production was implemented in the production of grade X56. One casting with the original (unchanged) chemical composition of steel and 30 melts with a modified chemical composition of steel grade X56 were bottled. Data on the coefficients of relative narrowing in the temperature range from 600 to 850 ° C before and after changes in the chemical composition of steel are presented in the table.
Как видно из таблицы, коэффициенты относительного сужения стали без изменения ее химического состава при температурах 650, 750, 800, 850°C ниже 60%, что является признаком повышенной вероятности образования поверхностных трещин в зоне разгиба УНРС.As can be seen from the table, the coefficients of relative narrowing of the steel without changing its chemical composition at temperatures of 650, 750, 800, 850 ° C below 60%, which is a sign of an increased likelihood of formation of surface cracks in the extension zone of the UNRS.
Значения коэффициентов относительного сужения стали после изменения химического состава (в рамках диапазонов элементов стали марки Х56) не имеют значений менее 60% в диапазоне от 600 до 850°C, что является признаком пониженной трещиночувствительности стали.The values of the coefficients of relative narrowing of the steel after changing the chemical composition (within the ranges of elements of steel grade X56) do not have values of less than 60% in the range from 600 to 850 ° C, which is a sign of reduced crack sensitivity of steel.
Как видно из таблицы, измененный химический состав сталей не имеет дефектов в виде поперечных и ребровых трещин и имеет повышенное качество готового проката по дефектам сталеплавильного производства.As can be seen from the table, the altered chemical composition of the steels has no defects in the form of transverse and rib cracks and has an improved quality of finished steel for defects in steelmaking.
Таким образом, предлагаемый способ производства стали позволяет повысить качество поверхности НЛЗ по дефектам «трещина» и качество готового проката по дефектам сталеплавильного производства.Thus, the proposed method for the production of steel can improve the quality of the surface of the NLZ for defects "crack" and the quality of finished products for defects in steelmaking.
Claims (1)
ψt=(2…365)+(-55…-5)×C*+(-67…196)×[Si]+(-50…0)×[Mn]+
(-2908…3067)×[P]+(-2150…0)×[S]+(20…262)×[Cr]+
(-1193…-20)×[Ni]+(0…1371)×[Cu]+(-1782…311)×[Al]+
(-6752…11456)×[N]+(-50…48)×[Mo]+(0…536)×[V]+(104…6225)×[Ti]+
(-878…1839)×[As]+(-1863…-36)×[Nb]+(-23138…0)×[Ca]+
(-248368…76945)×[B]+(-8599…0)×[Sn], где
ψt - коэффициент относительного сужения стали при определенной температуре, %;
C* - условный показатель углерода в стали, причем если [С]≤0,11%, то
С*=10,2×[C]-0,26, если [C]>0,11%, то C*=-6,9×[С]+1,56;
[Si], [Mn], [Р], [S], [Cr], [Ni], [Cu], [Al], [N], [Mo], [V], [Ti], [As], [Nb], [Ca], [В], [Sn], [С] - содержание соответствующих химических элементов в стали, %;
(2…365), (-55…-5), (-67…196), (-50…0), (-2908…3067), (-2150…0), (20…262), (-1193…-20), (0…1371), (-1782…311), (-6752…11456), (-50…48), (0…536), (104…6225), (-878…1839), (-1863…-36), (-23138…0), (-248368…76945), (-8599…0), 10,2, 0,26, -6,9, 1,56 - эмпирические коэффициенты, определенные опытным путем. A method for the production of steel, including smelting metal in a steel-smelting unit, releasing metal into a steel ladle, introducing deoxidizers and alloying materials into the ladle, after-furnace treatment of metal and its continuous casting, characterized in that before the steel production is started, the relative coefficients are determined based on its required chemical composition steel narrowing in the temperature range 600-850 ° C and in the case of the coefficient of relative narrowing of the steel at any temperature less than 60%, the t the required chemical composition of the steel in the intervals of permissible values of chemical elements, and then re-determine the coefficients of the relative narrowing of the steel until the coefficients of the relative narrowing of the steel at any temperature are at least 60%, after which the production of steel with the specified chemical composition begins , the values of the coefficients of the relative narrowing of the steel in the temperature range 600-850 ° C are determined by the formula:
ψ t = (2 ... 365) + (- 55 ... -5) × C * + (- 67 ... 196) × [Si] + (- 50 ... 0) × [Mn] +
(-2908 ... 3067) × [P] + (- 2150 ... 0) × [S] + (20 ... 262) × [Cr] +
(-1193 ... -20) × [Ni] + (0 ... 1371) × [Cu] + (- 1782 ... 311) × [Al] +
(-6752 ... 11456) × [N] + (- 50 ... 48) × [Mo] + (0 ... 536) × [V] + (104 ... 6225) × [Ti] +
(-878 ... 1839) × [As] + (- 1863 ... -36) × [Nb] + (- 23138 ... 0) × [Ca] +
(-248368 ... 76945) × [B] + (- 8599 ... 0) × [Sn], where
ψ t is the coefficient of relative narrowing of steel at a certain temperature,%;
C * is the conditional indicator of carbon in steel, and if [C] ≤0.11%, then
C * = 10.2 × [C] -0.26, if [C]> 0.11%, then C * = -6.9 × [C] +1.56;
[Si], [Mn], [P], [S], [Cr], [Ni], [Cu], [Al], [N], [Mo], [V], [Ti], [As ], [Nb], [Ca], [B], [Sn], [C] - the content of the corresponding chemical elements in steel,%;
(2 ... 365), (-55 ... -5), (-67 ... 196), (-50 ... 0), (-2908 ... 3067), (-2150 ... 0), (20 ... 262), (- 1193 ... -20), (0 ... 1371), (-1782 ... 311), (-6752 ... 11456), (-50 ... 48), (0 ... 536), (104 ... 6225), (-878 ... 1839 ), (-1863 ... -36), (-23138 ... 0), (-248368 ... 76945), (-8599 ... 0), 10.2, 0.26, -6.9, 1.56 - empirical coefficients determined experimentally.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015100722/02A RU2586963C1 (en) | 2015-01-12 | 2015-01-12 | Method for production of steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015100722/02A RU2586963C1 (en) | 2015-01-12 | 2015-01-12 | Method for production of steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2586963C1 true RU2586963C1 (en) | 2016-06-10 |
Family
ID=56115719
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015100722/02A RU2586963C1 (en) | 2015-01-12 | 2015-01-12 | Method for production of steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2586963C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2633684C1 (en) * | 2016-12-08 | 2017-10-16 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for producing hot-rolled sheets of low-alloy steel |
| CN115572890A (en) * | 2021-06-21 | 2023-01-06 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | Production method of low-sulfur peritectic steel continuous casting slab |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4268305A (en) * | 1977-03-31 | 1981-05-19 | Union Siderurgique Du Nord Et De L'est De La France | Process for treating liquid steel intended in particular for manufacturing machine wire |
| SU1353821A1 (en) * | 1985-10-14 | 1987-11-23 | Орско-Халиловский металлургический комбинат | Method of obtaining steel with normalized mechanical properties |
| RU2360980C1 (en) * | 2008-01-09 | 2009-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Manufacturing method of rod with standardised contraction ratio |
| RU2377316C1 (en) * | 2009-05-04 | 2009-12-27 | Закрытое акционерное общество "Патентные услуги" | Manufacturing method of sorbitised rolled wire made from high-carbon steel |
-
2015
- 2015-01-12 RU RU2015100722/02A patent/RU2586963C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4268305A (en) * | 1977-03-31 | 1981-05-19 | Union Siderurgique Du Nord Et De L'est De La France | Process for treating liquid steel intended in particular for manufacturing machine wire |
| SU1353821A1 (en) * | 1985-10-14 | 1987-11-23 | Орско-Халиловский металлургический комбинат | Method of obtaining steel with normalized mechanical properties |
| RU2360980C1 (en) * | 2008-01-09 | 2009-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Manufacturing method of rod with standardised contraction ratio |
| RU2377316C1 (en) * | 2009-05-04 | 2009-12-27 | Закрытое акционерное общество "Патентные услуги" | Manufacturing method of sorbitised rolled wire made from high-carbon steel |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2633684C1 (en) * | 2016-12-08 | 2017-10-16 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for producing hot-rolled sheets of low-alloy steel |
| CN115572890A (en) * | 2021-06-21 | 2023-01-06 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | Production method of low-sulfur peritectic steel continuous casting slab |
| CN115572890B (en) * | 2021-06-21 | 2023-06-09 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | Production method of low-sulfur peritectic steel continuous casting slab |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TWI609091B (en) | Hot-rolled steel plate and its manufacturing method | |
| RU2661972C1 (en) | High-strength seamless steel pipe for oil-field pipe articles and method for manufacture thereof | |
| JP5974962B2 (en) | Method for producing aluminum-killed steel with Ca added with excellent HIC resistance and Ca addition treatment method for molten steel | |
| CN105008570A (en) | Thick, tough, high tensile strength steel plate and production method therefor | |
| TWI535860B (en) | High-strength spring roll material and high-strength spring steel wire using this rolled material | |
| JP6311793B2 (en) | Hot rolled steel sheet | |
| CA2825240A1 (en) | Hot-rolled flat steel product produced from a complex phase steel and method for the production thereof | |
| JP6760375B2 (en) | Machine structural steel | |
| JP2018524471A (en) | High-strength hot-dip galvanized steel strip | |
| UA126038C2 (en) | Cold rolled and heat treated steel sheet and a method of manufacturing thereof | |
| JP6842257B2 (en) | Fe-Ni-Cr-Mo alloy and its manufacturing method | |
| KR20160010579A (en) | High-carbon hot-rolled steel sheet and production method for same | |
| JP2013095928A (en) | High tensile strength steel sheet excellent in toughness and manufacturing method thereof | |
| JP6937190B2 (en) | Ni-Cr-Mo-Nb alloy and its manufacturing method | |
| RU2586963C1 (en) | Method for production of steel | |
| JP5870019B2 (en) | Forged steel products with excellent resistance to hydrogen cracking | |
| JP6388967B2 (en) | Duplex stainless steel | |
| JP5443331B2 (en) | Forged steel and assembled crankshaft | |
| RU2360980C1 (en) | Manufacturing method of rod with standardised contraction ratio | |
| JP6776469B1 (en) | Duplex stainless steel and its manufacturing method | |
| JP6032173B2 (en) | High-strength steel sheet, high-strength hot-dip galvanized steel sheet, and high-strength alloyed hot-dip galvanized steel sheet having a maximum tensile strength of 980 MPa and excellent delayed fracture resistance | |
| JP2018035417A (en) | Hot forging steel and hot-forged product | |
| RU2360979C1 (en) | Manufacturing method of semi-finished rolled products for cold deformed reinforcement | |
| RU2458177C1 (en) | Strip rolled products from boron-containing manganese steel | |
| AU2014312968B2 (en) | Cu-Sn coexisting steel and method for manufacturing the same |