RU2585175C2 - Тепловой насос дистилляционный колонны с пароперегревателем на впуске компрессора - Google Patents

Тепловой насос дистилляционный колонны с пароперегревателем на впуске компрессора Download PDF

Info

Publication number
RU2585175C2
RU2585175C2 RU2014137463/04A RU2014137463A RU2585175C2 RU 2585175 C2 RU2585175 C2 RU 2585175C2 RU 2014137463/04 A RU2014137463/04 A RU 2014137463/04A RU 2014137463 A RU2014137463 A RU 2014137463A RU 2585175 C2 RU2585175 C2 RU 2585175C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
stream
head
hydrocarbons
location
compressed
Prior art date
Application number
RU2014137463/04A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2014137463A (ru
Inventor
Клейтон К. СЭДЛЕР
Синь С. ЧЖУ
Токханх НГО
Дейвид Дж. ШЕКТЕРЛ
Original Assignee
Юоп Ллк
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Юоп Ллк filed Critical Юоп Ллк
Publication of RU2014137463A publication Critical patent/RU2014137463A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2585175C2 publication Critical patent/RU2585175C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/007—Energy recuperation; Heat pumps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G7/00—Distillation of hydrocarbon oils
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
    • B01D3/32—Other features of fractionating columns ; Constructional details of fractionating columns not provided for in groups B01D3/16 - B01D3/30
    • B01D3/322—Reboiler specifications
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/42—Regulation; Control
    • B01D3/4205—Reflux ratio control splitter
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/04—Purification; Separation; Use of additives by distillation
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
    • Y02B30/52—Heat recovery pumps, i.e. heat pump based systems or units able to transfer the thermal energy from one area of the premises or part of the facilities to a different one, improving the overall efficiency

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу дистилляции углеводородов, который включает в себя: подачу потока углеводородного сырья в зону фракционирования в первом местоположении; фракционирование потока углеводородного сырья с образованием головного потока и донного потока; нагревание первой части головного потока до температуры выше температуры конденсации головного потока; сжатие нагретой первой части головного потока; удаление части потока из зоны фракционирования во втором местоположении, расположенном ниже первого местоположения; нагревание удаленной части потока за счет косвенного контакта удаленной части потока с сжатой первой частью головного потока; возвращение нагретой удаленной части потока в зону фракционирования в третьем местоположении, расположенном выше второго и ниже первого местоположения; снижение давления сжатой первой части головного потока с образованием головного потока пониженного давления; возвращение части головного потока пониженного давления наверх зоны фракционирования; в котором нагревание первой части головного потока включает в себя косвенный контакт первой части головного потока с сжатой первой частью головного потока после косвенного контакта удаленной части потока с сжатой первой частью головного потока и до снижения давления указанной сжатой первой части головного потока. Использование настоящего способа позволяет более эффективно использовать предлагаемую систему. 8 з.п. ф-лы, 3 ил., 2 табл.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
В общем, настоящее изобретение относится к дистилляционным колоннам, более конкретно к способам дистилляции и дистилляционным колоннам, имеющим тепловой насос с кипятильником (ребойлером) и входным пароперегревателем.
Уровень техники
Процесс PenexTM разработан фирмой UOP LLC для каталитической изомеризации пентана, гексана и их смесей. Как показано на фиг. 1, сырье 10 направляют в реакторы 15, где реакции протекают в неподвижном слое катализатора, в присутствии водорода и в условиях эксплуатации, которые способствуют изомеризации при минимальном гидрокрекинге. Поток 20 из реактора направляют в устройство 25 стабилизации продукта. Донный поток 30 устройства стабилизации может быть разделен на нормальные парафины и изопарафины путем фракционирования в колонне 35 выделения изогексанов («деизогексанизаторе»). В этой колонне 35 выделения изогексанов происходит разделение более высокооктановых диметилбутановых C6 изомеров и более легкого материала в головной поток 40 и более низкооктановых метилпентановых C6 изомеров и более тяжелого материала в донный поток 45. Обычно в колонне 35 выделения изогексанов имеется боковая фракция, в которой обогащенный метилпентаном поток 60 отводят и рециркулируют обратно в реактор 10. Головной поток 40 конденсируется в конденсаторе 65 и направляется в приемник 70. Поток 75, выходящий из приемника, делят на первую часть 80, которую возвращают в колонну 35 выделения изогексанов, и вторую часть 85, которую извлекают.
Часть 50 донного потока 45 направляют в кипятильник 55, где она нагревается, и возвращают в колонну 35 выделения изогексанов. Обычно в кипятильнике 55 колонны выделения изогексанов используют водяной пар низкого или среднего давления в качестве источника тепла, причем это представляет собой один из самых крупных потребителей энергии в процессе переработки нафты. Уменьшение потребления пара в колонне выделения изогексанов могло бы снизить энергозатраты всего процесса.
Тепловые насосы экономически целесообразно могут быть использованы в колоннах дистилляции углеводородов, в которых перепад температур между головным и донным потоком является незначительным, например меньше, чем 27,7°C (50°F). Примерами колонн, в которых экономически целесообразно могут быть использованы тепловые насосы, являются пропан/пропиленовые разделяющие устройства. Указанные колонны описаны, например, в патентах США №№ 4 753 667 и 7 842 847. Другие примеры использования тепловых насосов в процессах разделения можно найти в патентах США №№ 4 336 046, 4 559 108 и 7 908 861.
Однако использование теплового насоса в колонне для разделения компонентов C5 и C6 обычно не является экономически целесообразным, поскольку более высокий перепад температур между головным потоком и донным потоком (например, 38,9°C (70°F) или больше) требует более высокой степени сжатия в компрессоре теплового насоса и, следовательно, более высоких затрат на сжатие.
Кроме того, сжатие головного потока паров С5 и C6 приводит к частичной конденсации потока. С целью предотвращения такой конденсации, головной поток паров необходимо перегревать до его поступления в компрессор теплового насоса. В статье Galstaun и др. (Heat pumping pays out in C5/C6 isom plant, Oil & Gas Journal, Nov. 12, 1979, с. 223-226) обсуждается использование водяного пара для предварительного нагревания паров, до их поступления в компрессор. Требование перегрева водяного пара дополнительно ухудшает экономические показатели теплового насоса.
Раскрытие изобретения
Одним аспектом изобретения является способ дистилляции углеводородов. Указанный способ включает в себя подачу потока углеводородного сырья в зону фракционирования в первом местоположении. Поток углеводородного сырья фракционируется с образованием головного потока и донного потока. Первую часть головного потока нагревают до температуры выше температуры конденсации головного потока, и нагретую первую часть головного потока подвергают сжатию. Часть потока удаляют из зоны фракционирования во втором местоположении, расположенном ниже первого местоположения. Удаленную часть потока нагревают за счет косвенного контакта удаленной части потока с сжатой первой частью головного потока. Нагретую удаленную часть потока возвращают в зону фракционирования в третьем местоположении, расположенном выше второго и ниже первого местоположения. Давление сжатой первой части головного потока снижают с образованием головного потока пониженного давления. Часть головного потока пониженного давления возвращают наверх зоны фракционирования. Первую часть головного потока нагревают за счет косвенного контакта первой части головного потока с сжатой первой частью головного потока, после косвенного контакта удаленной части потока с сжатой первой частью головного потока.
Другим аспектом изобретения является дистилляционная колонна и тепловой насос. В одном варианте осуществления дистилляционная колонна и тепловой насос содержат дистилляционную колонну, имеющую впуск сырья в первом местоположении, выпуск головного потока и выпуск донного потока. Имеется кипятильник, имеющий впуск и выпуск, при этом впуск кипятильника сообщается по текучей среде с вторым местоположением, расположенным ниже первого местоположения, а выпуск кипятильника сообщается по текучей среде с третьим местоположением в дистилляционной колонне, при этом указанное третье местоположение находится выше второго местоположения и ниже первого местоположения. Теплообменник находится в теплообменном сообщении с по меньшей мере частью выпуска головного потока дистилляционной колонны. Имеется компрессор, имеющий впуск компрессора, сообщающийся по текучей среде с по меньшей мере указанной частью выпуска головного потока дистилляционной колонны, и выпуск компрессора, находящийся в теплообменном сообщении с кипятильником и теплообменником, и расширительный клапан, имеющий впуск расширительного клапана, сообщающийся по текучей среде с выпуском компрессора, и выпуск расширительного клапана, сообщающийся по текучей среде с впуском в местоположении, расположенном выше первого местоположения и ниже выпуска головного потока.
Краткое описание чертежей
Фиг. 1 представляет собой схему современной установки разделения с колонной выделения изогексанов.
На фиг. 2 приведена схема одного варианта осуществления установки разделения с колонной выделения изогексанов, имеющей тепловой насос.
Фиг. 3 является схемой другого варианта осуществления дистилляционной колонны, имеющей тепловой насос.
Осуществление изобретения
В одном аспекте изобретения тепловой насос объединен с дистилляционной колонной, чтобы извлечь теплоту конденсации головного потока. Указанная колонна содержит кипятильник. Сжатый головной поток используется как для нагревания кипятильника, так и для перегревания головного потока, до его поступления в компрессор теплового насоса. Термин дистилляционная колонна означает колонну для разделения двух или больше компонентов.
В одном варианте осуществления, для снижения нагрузки на кипятильник донного потока используют боковой кипятильник, при этом также уменьшается перепад температур между головным потоком и боковым кипятильником и необходимая степень сжатия в компрессоре теплового насоса. Боковой кипятильник расположен между головным потоком и донным потоком. Если используется боковой отвод, то возвратный поток из бокового кипятильника находится ниже указанного бокового отвода, например ниже на 4 теоретических тарелки.
Желательно, чтобы в кипятильнике использовались трубы с высокой плотностью потока, чтобы сократить поверхность теплообменника, и, возможно, количество оболочек теплообменника при поддержании малого перепада температур меньше чем 16,7°C (30°F), между головным потоком после сжатия и потоком, удаляемым из колонны до повторного нагревания в боковом кипятильнике. Небольшой перепад температур позволит снизить технические требования к компрессору теплового насоса.
Кроме того, было установлено, что на выходе из горячей стороны бокового кипятильника имеется достаточно тепла, оставшегося после нагрева бокового потока, для перегревания головного потока для ввода в компрессор теплового насоса. Это тепло устраняет потребность теплообменника в водяном паре из внешнего источника и значительно улучшает экономику процесса. По желанию, можно использовать небольшой пароперегреватель, нагреваемый водяным паром, чтобы обеспечить дополнительное тепло при запуске процесса.
Как могут понять специалисты в этой области техники, применение указанной разработки не ограничивается колонной выделения изогексанов. Изобретение может быть использовано в любой колонне дистилляции углеводородов, которая имеет аналогичный перепад температур между головным и донным потоками (например, 38,9°C (70°F) или больше). Подходящие углеводороды включают (но не ограничиваются указанным) легкие углеводороды, такие как углеводороды С4-С7. Например, разработка может быть использована для углеводородного сырья С5-С7. Кроме того, изобретение может быть использовано для разделения углеводородов С4 (то есть, нормального бутана и изобутана) в колонне выделения изобутана («деизобутанизаторе»). Изобретение также может быть использовано с дистилляционными колоннами, имеющими более низкий перепад температур между головным и донным потоком, но в которых требуется перегревание головного потока для предотвращения конденсации в процессе сжатия. Например, изобретение может быть использовано для легкого углеводородного сырья с более узким диапазоном кипения (например, углеводороды С5-C6 с небольшой примесью углеводородов С7 (или они отсутствуют)) без кипятильника бокового потока, как описано ниже.
Фиг. 2 представляет собой иллюстрацию теплового насоса, использованного с колонной выделения изогексанов (или другой колонной дистилляции углеводородов). Сырье 110 поступает в реактор 115, и поток 120 из реактора поступает в устройство 125 стабилизации. Донный поток 130 устройства стабилизации содержит, главным образом, углеводороды С5-С6. Выражение "содержит, главным образом, углеводороды С5-С6" означает, что поток сырья содержит по меньшей мере 50 масс. % углеводородов С5-С6, или по меньшей мере 60 масс. %, или по меньшей мере 70 масс. %, или по меньшей мере 80 масс. %, или по меньшей мере 85 масс. %, или по меньшей мере 90 масс. %.
Донный поток 130 устройства стабилизации разделяют в колонне 135 выделения изогексанов на головной поток 140, который содержит, главным образом, диметилбутан и более легкие углеводороды, донный поток 145, содержащий, главным образом, углеводороды С7+ и поток 160 боковой фракции. Выражение "содержащий, главным образом, диметилбутан и более легкие углеводороды" означает, что головной поток содержит по меньшей мере 60 масс. % диметилбутана и более легких углеводородов, или по меньшей мере 70 масс. %, или по меньшей мере 80 масс. %, или по меньшей мере 90 масс. %. Выражение "содержащий главным образом, углеводороды С7+" означает, что донный поток содержит по меньшей мере 60 масс. % углеводородов С7+, или по меньшей мере 70 масс. %, или по меньшей мере 80 масс. %, или по меньшей мере 90 масс. %. Часть 150 донного потока 145 направляют в кипятильник 155, где поток нагревается, и возвращают в колонну 135 выделения изогексанов.
Поток 160 боковой фракции отводят из колонны 135 выделения изогексанов и направляют обратно в реактор 110. Поток 160 боковой фракции содержит, главным образом, метилпентаны, нормальный гексан и нафтены C6. Выражение "содержит, главным образом, метилпентаны, нормальный гексан, и нафтены C6" означает, что боковая фракция содержит по меньшей мере 60 масс. % метилпентанов, нормального гексана и нафтенов C6, или по меньшей мере 70 масс. %, или по меньшей мере 80 масс. %, или по меньшей мере 85 масс. %, или по меньшей мере 90 масс. %. Поток 160 боковой фракции отводят в местоположение ниже положения, в котором донный поток 130 устройства стабилизации подают в колонну 135 выделения изогексанов.
Головной поток 140 делят на первую часть 190 и вторую часть 195. Первую часть 190 пропускают через теплообменник 200, с целью повышения температуры до температуры, выше температуры конденсации. Затем поток направляют в компрессор 205, где он сжимается, с повышением температуры первой части 190.
Боковой поток 215 из колонны 135 выделения изогексанов направляют в боковой кипятильник 220. Боковой поток нагревается в боковом кипятильнике 220 с использованием сжатого потока 210 из компрессора 205 и возвращается в колонну 135 выделения изогексанов в точку выше места, где он был отобран, но ниже уровня потока 160 боковой фракции (если она имеется).
После контактирования бокового потока 215 температура сжатого потока 210 снижается. Сжатый поток 225 с пониженной температурой направляют в теплообменник 200. Сжатый поток 225 с пониженной температурой содержит достаточно тепла для перегревания первой части 190 головного потока 140 до поступления первой части 190 в компрессор 205. После перегревания первой части 190 температура потока 230 дополнительно снижается. Поток 230 проходит через расширительный клапан 235, который сбрасывает давление. Затем поток 240 с пониженным давлением (которое ниже, чем давление головного потока 140) объединяют со второй частью 195 головного потока 140. Температуру объединенного потока 245 снижают в теплообменнике 165, и поток направляют в приемник 170. Выходящий поток 175 из приемника 170 делят, причем первую часть 180 направляют в колонну 135 выделения изогексанов, а вторую часть 185 извлекают как поток головного продукта.
Используемый в изобретении термин "часть" означает часть потока, материала или объекта вплоть до (и включая) всего потока, материала или объекта.
В другом варианте осуществления головной поток 140 не делят на первую и вторую части 190, 195, и весь головной поток 140 обрабатывают таким же образом, как описано для первой части 190.
В другом варианте осуществления, поток 240 с пониженным давлением не объединяют со второй частью 195 головного потока 140 с образованием объединенного потока.
В другом варианте осуществления, только часть бокового потока 215 направляют в боковой кипятильник 220.
Использование бокового кипятильника снижает перепад температур между головным потоком и потоком, используемым в боковом кипятильнике (по сравнению с донным кипятильником), что способствует улучшению экономики процесса. Желательно, чтобы указанный перепад температур был меньше чем 38,9°C (70°F), или меньше чем 27,7°C (50°F), или меньше чем 24,9°C (45°F), или меньше чем 22,2°C (40°F), или меньше чем 19,4°C (35°F), или меньше чем 16,6°C (30°F). Например, температура головного потока 140 на выходе из колонны выделения изогексанов может составлять 76°C (169°F), а температура бокового потока 215 до нагревания в боковом кипятильнике 220 может составлять 109°C (229°F).
Если используется поток боковой фракции, поток бокового кипятильника можно возвратить в колонну выделения изогексанов в местоположение, которое определяется с использованием средств технологического моделирования, чтобы оптимизировать конструкцию колонны с тепловым насосом, как известно специалистам в этой области техники. Поток бокового кипятильника можно возвращать в колонну в местоположение, находящееся выше или ниже точки, где поток боковой фракции был отведен. В одном варианте осуществления, определяемое оптимальное местоположение находится на две (2) теоретических тарелки ниже точки отбора потока боковой фракции.
Подходящие условия эксплуатации для колонны выделения изогексанов включают избыточное давление от 103 кПа (15 фунт/кв. дюйм) до 262 кПа (38 фунт/кв. дюйм) и температуру головного потока от 65,5°C (150°F) до 85,0°C (185°F). В тарельчатой колонне используется донный кипятильник, который обычно нагревается водяным паром. Обычно режим колонны оптимизируется на основе необходимого октанового числа продукта, причем условия эксплуатации могут изменяться с учетом указанного фактора. Специалистам в этой области техники понятно, как регулировать условия эксплуатации с целью получения желаемого октанового числа продукта.
Типичные составы сырья и продукта для колонны приведены в таблице 1. Углеводороды С5 и диметилбутаны концентрируются в головном потоке, который имеет пониженную концентрацию метилпентанов. Компоненты С7+ концентрируются в донном потоке. В боковой фракции имеется высокая концентрация метилпентанов, нормального гексана и нафтенов C6, которые могут рециркулироваться обратно в реактор для дополнительной переработки.
Figure 00000001
В другом варианте осуществления, способ изобретения может быть использован для разделения потока сырья, которое содержит, главным образом, углеводороды С4. Выражение "содержит, главным образом, углеводороды С4" означает, что поток сырья содержит по меньшей мере 50 масс. % С4 углеводородов, или по меньшей мере 60 масс. %, или по меньшей мере 70 масс. %, или по меньшей мере 80 масс. %, или по меньшей мере 85 масс. %, или по меньшей мере 90 масс. %, или по меньшей мере 95 масс. %.
Сырьевой поток может быть разделен в колонне выделения изобутана на головной поток, содержащий, главным образом, изобутан и более легкие углеводороды, донный поток, содержащий, главным образом, С5+ углеводороды, и поток боковой фракции. Выражение "содержащий, главным образом, изобутан и более легкие углеводороды" означает, что головной поток содержит по меньшей мере 80 масс. %, или по меньшей мере 85 масс. %, или по меньшей мере 90 масс. %, или по меньшей мере 92 масс. %, или по меньшей мере 95 масс. %, или по меньшей мере 98 масс. %, или по меньшей мере 99 масс. %. Выражение "содержащий, главным образом, углеводороды С5+" означает, что донный поток содержит по меньшей мере 60 масс. % углеводородов С5+, или по меньшей мере 70 масс. %, или по меньшей мере 80 масс. %, или по меньшей мере 90 масс. %, или по меньшей мере 95 масс. %.
Поток боковой фракции отводят из колонны выделения изобутана и направляют обратно в реактор. Поток боковой фракции содержит, главным образом, нормальный бутан. Выражение "содержащий, главным образом, нормальный бутан" означает, что боковая фракция содержит по меньшей мере 60 масс. % нормального бутана, или по меньшей мере 70 масс. %, или по меньшей мере 80 масс. %, или по меньшей мере 85 масс. %, или по меньшей мере 90 масс. %, или по меньшей мере 95 масс. %.
Типичные составы сырья и продукта для варианта осуществления изобретения для разделения бутанов приведены в таблице 2. Изобутан концентрируется в головном потоке, тогда как нормальный бутан концентрируется в боковой фракции. Углеводороды С5+ концентрируются в донном потоке.
Figure 00000002
Фиг. 3 иллюстрирует другой вариант осуществления дистилляционной колонны с тепловым насосом. Указанная компоновка может быть подходящей для колонны разделения легких углеводородов, кипящих в более узком диапазоне, например, главным образом, С5-С6 углеводородов с небольшой примесью (или отсутствием) углеводородов С7+. Выражение "главным образом, С5-С6 углеводороды с небольшой примесью (или отсутствием) углеводородов С7+" означает, что сырьевой поток по меньшей мере на 90 масс. % состоит из углеводородов С5-С6, и менее 2 масс. % составляют углеводороды С7+. Перепад температур между головным потоком и донным потоком может быть меньше 38,9°C (70°F). В указанном случае отсутствует потребность в боковом кипятильнике. Вместо этого тепловой насос используется для нагревания донного потока и части головного потока, до его поступления в компрессор.
Сырьевой поток 130, содержащий, главным образом, С5-С6 углеводороды с небольшой примесью (или отсутствием) углеводородов С7+, разделяют в колонне 135 на головной поток 140, содержащий, главным образом, диметилбутан и более легкие углеводороды, и донный поток 145, содержащий, главным образом, метилпентаны, нормальный гексан и C6 нафтены.
Головной поток 140 делят на первую часть 190 и вторую часть 195. Первую часть 190 пропускают через теплообменник 200 с целью нагревания до температуры выше температуры конденсации. Затем первую часть 190 направляют в компрессор 205 для сжатия, повышающего температуру потока.
Часть 150 донного потока 145 направляют в кипятильник 220, где эта часть нагревается с использованием сжатого потока 210 из компрессора 205, и возвращают в колонну 135 в точку выше места ее отбора.
После контактирования части 150 донного потока 145 со сжатым потоком 210 температура последнего снижается. Сжатый поток 225 с пониженной температурой направляют в теплообменник 200. Сжатый поток 225 с пониженной температурой имеет достаточное количество тепла для перегревания первой части 190 головного потока 140 до поступления первой части 190 в компрессор 205. После перегревания первой части 190 температура потока 230 дополнительно снижается. Поток 230 проходит через расширительный клапан 235, который сбрасывает давление. Затем поток 240 с пониженным давлением объединяют со второй частью 195 головного потока 140. Температуру объединенного потока 245 снижают в теплообменнике 165, и поток направляют в приемник 170. Выходной поток 175 из приемника 170 делят, причем первую часть 180 направляют в колонну 135, а вторую часть 185 извлекают в виде потока головного продукта.
После подробного описания изобретения со ссылкой на конкретные варианты его осуществления будет очевидно, что возможны модификации и вариации изобретения, без отклонения от его объема, который определен в прилагаемой формуле изобретения. Более конкретно, хотя некоторые аспекты настоящего изобретения определены как предпочтительные или особенно выгодные, предполагается, что настоящее изобретение не обязательно ограничивается указанными предпочтительными аспектами изобретения.

Claims (9)

1. Способ дистилляции углеводородов, который включает в себя:
подачу потока (130) углеводородного сырья в зону (135) фракционирования в первом местоположении;
фракционирование потока (130) углеводородного сырья с образованием головного потока (140) и донного потока (145);
нагревание (200) первой части (190) головного потока до температуры выше температуры конденсации головного потока (140);
сжатие (205) нагретой первой части (190) головного потока;
удаление части потока (215) из зоны (135) фракционирования во втором местоположении, расположенном ниже первого местоположения;
нагревание (220) удаленной части потока (215) за счет косвенного контакта удаленной части потока (215) с сжатой первой частью (210) головного потока;
возвращение нагретой удаленной части потока (215) в зону (135) фракционирования в третьем местоположении, расположенном выше второго и ниже первого местоположения;
снижение давления (235) сжатой первой части головного потока с образованием головного потока (240) пониженного давления;
возвращение части (180) головного потока пониженного давления наверх зоны (135) фракционирования;
в котором нагревание (200) первой части (190) головного потока включает в себя косвенный контакт первой части (190) головного потока с сжатой первой частью (225) головного потока после косвенного контакта удаленной части потока (215) с сжатой первой частью (210) головного потока и до снижения давления указанной сжатой первой части головного потока.
2. Способ по п. 1, который дополнительно включает в себя удаление боковой фракции (160) из зоны (135) фракционирования в четвертом местоположении, расположенном ниже первого местоположения, причем боковая фракция (160) имеет температуру кипения между температурой кипения головного потока (140) и температурой кипения донного потока (145).
3. Способ по п. 1, который дополнительно включает объединение головного потока (240) пониженного давления со второй частью (195) головного потока.
4. Способ по п. 1, в котором косвенный контакт удаленной части потока (215) с сжатой первой частью (210) головного потока включает нагревание удаленной части потока (215) в теплообменнике.
5. Способ по п. 1, в котором перепад температур между головным потоком (140) и донным потоком (145) составляет по меньшей мере 38,9°С (70°F).
6. Способ по любому из пп. 1-5, в котором поток (130) углеводородного сырья содержит, главным образом, углеводороды C5-С6, причем головной поток (140) содержит, главным образом, диметилбутан и более легкие углеводороды, а донный поток (145) содержит, главным образом, С7+ углеводороды.
7. Способ по п. 6, который дополнительно включает удаление боковой фракции (160) из зоны (135) фракционирования в четвертом местоположении, расположенном ниже первого и выше третьего местоположения, причем боковая фракция (160) имеет температуру кипения между температурой кипения головного потока (140) и температурой кипения донного потока (145), и где боковая фракция (160) содержит, главным образом, метилпентаны, нормальный гексан и С6 нафтены.
8. Способ по любому из пп. 1-5, в котором поток (130) углеводородного сырья содержит, главным образом, углеводороды C5-С6, с небольшой примесью (или отсутствием) углеводородов С7+, причем головной поток (140) содержит, главным образом, диметилбутан и более легкие углеводороды, а донный поток (145) содержит, главным образом, метилпентаны, нормальный гексан и С6 нафтены.
9. Способ по п. 1, в котором поток углеводородного сырья (130) содержит, главным образом, углеводороды С4, причем головной поток (140) содержит, главным образом, изобутан и более легкие углеводороды, а донный поток (145) содержит, главным образом, С5+ углеводороды.
RU2014137463/04A 2012-03-05 2013-02-22 Тепловой насос дистилляционный колонны с пароперегревателем на впуске компрессора RU2585175C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US13/411,830 2012-03-05
US13/411,830 US9045697B2 (en) 2012-03-05 2012-03-05 Distillation column heat pump with compressor inlet superheater
PCT/US2013/027234 WO2013133987A1 (en) 2012-03-05 2013-02-22 Distillation column heat pump with compressor inlet superheater

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2014137463A RU2014137463A (ru) 2016-04-10
RU2585175C2 true RU2585175C2 (ru) 2016-05-27

Family

ID=49042048

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2014137463/04A RU2585175C2 (ru) 2012-03-05 2013-02-22 Тепловой насос дистилляционный колонны с пароперегревателем на впуске компрессора

Country Status (6)

Country Link
US (1) US9045697B2 (ru)
CN (1) CN104159876B (ru)
BR (1) BR112014018263A8 (ru)
IN (1) IN2014DN05983A (ru)
RU (1) RU2585175C2 (ru)
WO (1) WO2013133987A1 (ru)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103803668A (zh) * 2014-02-28 2014-05-21 济钢集团有限公司 剩余氨水蒸氨塔顶氨蒸汽余热回收系统
US9827602B2 (en) 2015-09-28 2017-11-28 Tesla, Inc. Closed-loop thermal servicing of solvent-refining columns
CN106925191A (zh) * 2015-12-29 2017-07-07 辽宁奥克化学股份有限公司 一种连续烷氧基化反应装置及工艺
CN207627959U (zh) * 2016-12-21 2018-07-20 中国石油化工股份有限公司 烷基化反应产物分离装置及烷基化反应装置
CN207627960U (zh) * 2016-12-21 2018-07-20 中国石油化工股份有限公司 烷基化反应产物分离装置及烷基化反应装置
ES2753130T3 (es) * 2016-12-22 2020-04-07 Gea Wiegand Gmbh Instalación y procedimiento para la desalcoholización de bebidas alcohólicas
US10822909B2 (en) 2017-08-17 2020-11-03 Baker Hughes, A Ge Company, Llc Packers having controlled swelling
US10688407B1 (en) * 2019-03-14 2020-06-23 Uop Llc Fractionation column with heat pump using high boiling point vapor
CN114100174B (zh) * 2021-11-24 2022-11-18 大连理工大学 一种嵌入波转子设备的热泵精馏系统

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4559108A (en) * 1981-10-30 1985-12-17 Polysar Limited Distillation apparatus
US4615769A (en) * 1984-04-26 1986-10-07 Nippon Steel Chem. Co., Ltd. Process for distillation of styrenes
RU2197462C1 (ru) * 2001-11-12 2003-01-27 Пантелеев Евгений Валентинович Способ получения ортоксилола

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4336046A (en) * 1980-09-12 1982-06-22 Tenneco Oil Company C4 Separation process
US4444571A (en) * 1983-03-07 1984-04-24 Bend Research, Inc. Energy-efficient process for the stripping of gases from liquids
CN1006786B (zh) * 1984-04-26 1990-02-14 新日铁化学株式会社 苯乙烯类的蒸馏方法
JPS62191028A (ja) * 1986-02-17 1987-08-21 Osaka Gas Co Ltd 重炭素メタン分離装置
US4753667A (en) 1986-11-28 1988-06-28 Enterprise Products Company Propylene fractionation
US4773968A (en) * 1986-12-12 1988-09-27 Enterprise Products Company N-butane/isobutane fractionation
FR2688213B1 (fr) * 1992-03-06 1995-05-24 Inst Francais Du Petrole Procede d'isomerisation de paraffines normales en c5/c6 avec recyclage de paraffines normales et methyl-pentanes.
DE4235431C1 (de) * 1992-10-21 1994-01-20 Huels Chemische Werke Ag Verfahren zur Trennung von Ethylbenzol/Styrol durch Destillation eines flüssigen, überwiegend aus Styrol und Ethylbenzol bestehenden Gemisches
FR2821351B1 (fr) * 2001-02-26 2003-05-16 Technip Cie Procede de recuperation d'ethane, mettant en oeuvre un cycle de refrigeration utilisant un melange d'au moins deux fluides refrigerants, gaz obtenus par ce procede, et installation de mise en oeuvre
US7669418B2 (en) 2004-12-17 2010-03-02 Hitachi, Ltd. Heat energy supply system and method, and reconstruction method of the system
US7981256B2 (en) * 2007-11-09 2011-07-19 Uop Llc Splitter with multi-stage heat pump compressor and inter-reboiler
US7842847B2 (en) 2008-06-27 2010-11-30 Lummus Technology Inc. Separation process for olefin production

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4559108A (en) * 1981-10-30 1985-12-17 Polysar Limited Distillation apparatus
US4615769A (en) * 1984-04-26 1986-10-07 Nippon Steel Chem. Co., Ltd. Process for distillation of styrenes
RU2197462C1 (ru) * 2001-11-12 2003-01-27 Пантелеев Евгений Валентинович Способ получения ортоксилола

Also Published As

Publication number Publication date
CN104159876A (zh) 2014-11-19
US9045697B2 (en) 2015-06-02
BR112014018263A8 (pt) 2017-07-11
RU2014137463A (ru) 2016-04-10
IN2014DN05983A (ru) 2015-06-26
BR112014018263A2 (ru) 2017-06-20
WO2013133987A1 (en) 2013-09-12
CN104159876B (zh) 2017-11-24
US20130227986A1 (en) 2013-09-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2585175C2 (ru) Тепловой насос дистилляционный колонны с пароперегревателем на впуске компрессора
JP6594416B2 (ja) 低水かつ低エネルギー消費の２反応工程におけるエタノールからのブタジエンおよび水素の製造方法
US4336046A (en) C4 Separation process
JP7202388B2 (ja) 異性化ユニットにおける上部分割壁の使用
CN112041290B (zh) 将油田丁烷原料正丁烷化至热裂化器的方法
NO169336B (no) Fremgangsmaate ved dehydrocyclodimerisering av alifatiske hydrocarboner for fremstilling av c6+-hydrokarboner
US20080161616A1 (en) Oxygenate to olefin processing with product water utilization
JP2023085323A (ja) 複合プロセス・ユニット中の分割壁カラムのネットワーク
CN106661459B (zh) 包括两个经热集成的步骤的石脑油异构化方法
US10487271B2 (en) Process for improving propylene recovery from FCC recovery unit
RU2139844C1 (ru) Способ получения ароматических углеводородов из попутного газа
US20130192298A1 (en) Distillation column heat pump with compressor inlet superheater
RU2662809C1 (ru) Рекуперация тепла из колонны фракционного разделения нафты
JP7043126B6 (ja) Ｌｎｇから複数種の炭化水素を分離回収するための装置
CN110945108A (zh) 萃余液-2精炼方法
WO2013148009A1 (en) Methods and apparatuses for isomerization of paraffins
US2725342A (en) Distillation
RU2757120C1 (ru) Способ и установка для получения бензина из жидких углеводородных фракций, оксигенатов и олефин-содержащих газов
Mostofian et al. Exergy Analysis and Heat Integration of Distillation Columns Using Thermal Coupling Method for Separation of Ternary Mixture
KR20230109661A (ko) 나프타 흡수, 스트리핑 및 안정화 제공을 위한 유동 접촉 분해 가스 플랜트 내의 분리벽형 증류탑