RU2573304C9 - Increasing life and hardness of rod- and pipe-type reinforcements - Google Patents
Increasing life and hardness of rod- and pipe-type reinforcements Download PDFInfo
- Publication number
- RU2573304C9 RU2573304C9 RU2014109309/02A RU2014109309A RU2573304C9 RU 2573304 C9 RU2573304 C9 RU 2573304C9 RU 2014109309/02 A RU2014109309/02 A RU 2014109309/02A RU 2014109309 A RU2014109309 A RU 2014109309A RU 2573304 C9 RU2573304 C9 RU 2573304C9
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- screw
- studs
- zinc
- profile
- rolling mill
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к повышению технического ресурса, выносливости и технологичности формирования винтовых соединений стальных машиностроительных и строительных конструкций, преимущественно гидроэлектростанций, а также сооружений и зданий первой категории по ответственности [1, с. 7, табл. 2].The invention relates to improving the technical resource, endurance and manufacturability of the formation of screw joints of steel engineering and building structures, mainly hydroelectric power plants, as well as structures and buildings of the first category for responsibility [1, p. 7, tab. 2].
Известно, что гидравлические турбины гидроэлектростанций прикрепляются к фундаменту винтовыми шпильками. Этими же шпильками прикреплены крышки каждой из турбин. Надежность винтовых шпилек должна быть высокой, так как гидроэлектростанции относятся к первой категории по ответственности [1, с. 7] (коэффициент надежности по уровню ответственности γn=1,2). Величина давления воды в турбине достигает 22…24 атмосфер.It is known that hydraulic turbines of hydroelectric power plants are attached to the foundation with screw pins. The same studs attached the covers of each of the turbines. The reliability of screw pins should be high, since hydroelectric power plants belong to the first category of responsibility [1, p. 7] (reliability coefficient according to the level of responsibility γ n = 1,2). The water pressure in the turbine reaches 22 ... 24 atmospheres.
Диаметр крышки турбины достигает 8 м, число шпилек 80 шт. Анкерные шпильки [2, с. 260] неподвижно замоноличены в теле железобетонной плотины, поэтому подвержены коррозионным процессам.The diameter of the turbine cover reaches 8 m, the number of studs is 80 pcs. Anchor studs [2, p. 260] are motionless monolithic in the body of a reinforced concrete dam, therefore they are susceptible to corrosion processes.
Анкерные шпильки изготовлены из углеродистой стали Ст. 35 [3, Т. 1., с. 25, табл. 1.1.9.], подвержены коррозии сильнее, чем из легированной высокопрочной стали, так как защита от коррозии отсутствует.Anchor studs made of carbon steel 35 [3, T. 1., p. 25, tab. 1.1.9.], Are more susceptible to corrosion than alloyed high-strength steel, since there is no corrosion protection.
Плохая затяжка шпилек недопустима, так как в этом случае стимулируются опасные циклические колебания напряжений в шпильках [4, с. 316…358, рис. 12.19, рис. 12.20], а вероятность возникновения опасных усталостных трещин возрастает. Коррозионные повреждения способствуют усталостным разрушениям шпилек.A bad tightening of the studs is unacceptable, since in this case dangerous cyclic fluctuations in the stresses in the studs are stimulated [4, p. 316 ... 358, fig. 12.19, fig. 12.20], and the probability of occurrence of dangerous fatigue cracks increases. Corrosion damage contributes to fatigue failure of studs.
Конструкция анкерных шпилек [4, с. 316…358] с сильнейшими концентраторами от острых углов от нарезки на токарном станке в сильной степени влияет на преждевременное зарождение и последующий рост в них усталостных трещин [5], [6, с. 1257], особенно в зонах перехода от нарезки [7, с. 119] к гладкому участку стержня.The design of anchor studs [4, p. 316 ... 358] with the strongest concentrators from sharp angles from cutting on a lathe to a large extent affects the premature nucleation and subsequent growth of fatigue cracks in them [5], [6, p. 1257], especially in the areas of transition from cutting [7, p. 119] to a smooth portion of the shaft.
Очевидно, что острые углы от нарезки на шпильках должны быть ликвидированы, то есть профиль рифов на шпильках должен быть высокоресурсным (плавные рифы по синусоиде), а поверхность шпилек должна быть защищена от коррозии.Obviously, the sharp angles from cutting on the heels must be eliminated, that is, the profile of the reefs on the heels must be high-resource (smooth reefs along a sinusoid), and the surface of the heels must be protected from corrosion.
Очевидно также, что циклические воздействия, передающиеся на шпильки, должны быть распределены между ними поровну. Срок безопасной эксплуатации шпилек, подверженных циклическим воздействиям, должен быть ограничен во времени [3, с. 136].It is also obvious that the cyclic effects transmitted to the studs should be distributed equally between them. The period of safe operation of studs subject to cyclic influences should be limited in time [3, p. 136].
Конструкции узлов со шпильками должны предусматривать возможность их демонтажа и замены новыми после истечения срока их безопасной эксплуатации.The design of the nodes with studs should provide for the possibility of their dismantling and replacement with new ones after the expiration of their safe operation.
Анализ конструкции применяемых в настоящее время шпилек позволяет сделать следующие выводы:Analysis of the design of the studs currently used allows us to draw the following conclusions:
1. Надежность конструкции крепежных шпилек при эксплуатации недостаточна.1. The reliability of the design of the mounting studs during operation is insufficient.
2. Срок безопасной эксплуатации шпилек должен быть ограничен во времени. По истечении технического ресурса шпилек [6, с. 1199], надежная эксплуатация узла не обеспечена, поэтому их следует заменять новыми. Узел крепления должен быть приспособлен к механизированной затяжке гаек гайковертом с исключением сдвигов во фрикционном соединении.2. The period of safe operation of the studs should be limited in time. After the technical resource of the studs [6, p. 1199], reliable operation of the unit is not ensured, so they should be replaced with new ones. The mounting unit must be adapted to mechanized tightening of the nuts with a wrench with the exception of shifts in the friction joint.
3. Шпильки должны затягиваться расчетным крутящим моментом, что обеспечит работу узла крепления как единого целого с исключением сдвигов во фрикционном соединении, что в свою очередь обеспечит достаточную выносливость узла крепления.3. The studs must be tightened with the calculated torque, which will ensure the operation of the fastener as a whole with the exception of shifts in the friction joint, which in turn will provide sufficient endurance of the fastener.
4. Шпильки должны быть защищены от коррозии оцинковкой или никелированием, что повышает их выносливость [4].4. Studs must be protected from corrosion by galvanizing or nickel plating, which increases their endurance [4].
За аналог примем шпильки, показанные в справочнике [2, с. 260]. Недостаток аналога - низкая выносливость, а также низкий технический ресурс и ограниченный срок службы винтовых соединений с использованием таких шпилек [4, с. 317] без защиты от коррозии.For the analog, we take the studs shown in the reference [2, p. 260]. The disadvantage of the analogue is low endurance, as well as a low technical resource and a limited service life of screw joints using such studs [4, p. 317] without corrosion protection.
Р.Б. Хейвуд (R.B. Heywood) отмечает, что «удачной конструкцией и применением высокопрочных сталей можно достигнуть приблизительно вдвое большей усталостной прочности и только половины - при плохой конструкции или плохом производстве» [4].R.B. Heywood (R.B. Heywood) notes that "with a successful design and the use of high-strength steels, approximately twice as much fatigue strength can be achieved and only half can be achieved with poor construction or poor production" [4].
На рисунке [4, с. 320, рис. 12.3] произведено сравнение выносливости шпилек с нарезанной и накатанной резьбой. Шпильки с накатанной резьбой примерно в два раза выносливее шпилек, у которых резьба образована с использованием резца.In the figure [4, p. 320, fig. 12.3], the endurance of the studs with the cut and knurled threads is compared. Studs with knurled threads are about twice as hardy as studs in which the thread is formed using a cutter.
Р.Б. Хейвуд отмечает, что [4, с. 321] «для нарезанной резьбы во всех случаях установлено уменьшение усталостной прочности болта с увеличением его диаметра». В нашем случае диаметр велик (080 мм). Масштабный фактор всегда влияет отрицательно. Увеличение жесткости болта или шпильки всегда влияет отрицательно на выносливость соединения. Особенно опасен переход от нарезки к гладкому стержню шпильки.R.B. Haywood notes that [4, p. 321] "for threaded threads, in all cases, a decrease in the fatigue strength of a bolt with an increase in its diameter was established." In our case, the diameter is large (080 mm). The scale factor always affects negatively. An increase in the rigidity of a bolt or stud always negatively affects the endurance of the joint. Particularly dangerous is the transition from cutting to a smooth pin shaft.
Р.Б. Хейвуд отмечает, что [4, с. 321] «улучшение конструкции может начинаться с простых требований: нарезать болт (шпильку) на максимально большую длину, уменьшая этим диаметр болта, высверливать внутреннюю осевую часть болта (шпильки), применять податливые головки болта (податливые шайбы), гайки [4, с. 328, рис. 12.10], пружинные (тарельчатые) шайбы».R.B. Haywood notes that [4, p. 321] “improvement of the design can begin with simple requirements: cut the bolt (stud) to the maximum possible length, thereby reducing the diameter of the bolt, drill the inner axial part of the bolt (stud), use compliant bolt heads (malleable washers), nuts [4, p. 328, fig. 12.10], spring (plate) washers. "
Р.Б. Хейвуд [4, с. 343, рис. 12.13] отмечает, что «резьба с углом профиля 90° в 10 и более раз» повышает выносливость по сравнению со стандартной резьбой. Он рекомендует применять «резьбу с углом профиля 90° в случаях, когда необходима особо высокая усталостная прочность как для нарезанной, так и накатанной резьбы» [4, с. 356, рис. 12.19].R.B. Haywood [4, p. 343, fig. 12.13] notes that “threads with a 90 ° profile angle of 10 or more times” increase endurance compared to standard threads. He recommends the use of “threads with a profile angle of 90 ° in cases where a particularly high fatigue strength is required for both threaded and knurled threads” [4, p. 356, fig. 12.19].
Следует отметить, что накатывать резьбу с углом профиля 90° проще, чем стандартную.It should be noted that rolling threads with a 90 ° profile angle is easier than standard.
За прототип примем винтовые арматурные стержни, предложенные К.К.Неждановым и разработанные с аспирантами [12, RU №2467075]. Из винтовой арматуры удобно получать высокоресурсные винтовые шпильки необходимой длины.For the prototype we take screw reinforcing bars proposed by K. K. Nezhdanov and developed with graduate students [12, RU No. 2467075]. It is convenient to obtain high-resource screw studs of the required length from screw fittings.
В прототипе применен автоматизированный способ проката винтовой арматуры косым винтовым накатом их в горячем (950…1050°C) пластическом состоянии косой поперечно-винтовой накаткой на прокатном стане из высокопрочной высоколегированной стали 40Х, 30ХЗМФ, 35Х2АФ «Селект». Прокат высокоресурсных винтовых арматурных стержней сплошных или трубчатых в сечении автоматизирован.The prototype used an automated method for rolling screw reinforcement by oblique helical rolling them in a hot (950 ... 1050 ° C) plastic state using oblique transverse helical knurling on a rolling mill made of high-strength high-alloy steel 40Х, 30ХЗМФ, 35Х2АФ "Select". The rental of high-life screw reinforcing bars solid or tubular in section is automated.
Техническая задача по способу повышения стойкости трубчатой и стержневой арматуры к коррозии в узлах машиностроительных, строительных, а также внутри железобетонных конструкций в зоне контакта ее с бетоном, а также повышения выносливости, технического ресурса винтовых шпилек и повышение технологичности формирования их решена следующим образом.The technical problem of a method of increasing the resistance of tubular and rod reinforcement to corrosion in the nodes of machine-building, construction, and also inside reinforced concrete structures in the zone of its contact with concrete, as well as increasing the endurance, technical life of screw pins and improving the manufacturability of their formation is solved as follows.
Внешние рифты по винтовой спирали накатывают в горячем пластичном состоянии в клети прокатного стана косой поперечно-винтовой накаткой [12] из непрерывно-литой податливой пластичной заготовки. Непрерывно-литую заготовку отливают [6, с. 799] из высокопрочной легированной стали, стойкой к коррозии (10ХНДП, 12ГН2МФАЮ, 15Г2АФД, 10Г2С1Д, 40Х, 3ОХЗМФ, 35Х2АФ «Селект» [СНИП, с. 64, табл. 51]), и остужают ее до пластического состояния - температуры 950…1050°C.External rifts in a helical spiral are rolled in a hot plastic state in a rolling mill stand by oblique transverse helical knurling [12] from a continuously cast ductile plastic billet. Continuously cast billet is cast [6, p. 799] from high-strength alloy steel, resistant to corrosion (10KHNDP, 12GN2MFAYU, 15G2AFD, 10G2S1D, 40Kh, 3OKhZMF, 35Kh2AF "Select" [SNIP, p. 64, table 51]), and it is cooled to a plastic state - temperature 950 ... 1050 ° C.
Температуру конца горячей накатки поддерживают 950…1050°C, профиль рифов накатывают по синусоиде с высотой рифов, равной половине их шага.The temperature of the end of hot knurling is maintained at 950 ... 1050 ° C, the reef profile is rolled along a sinusoid with a reef height equal to half their pitch.
Способ изготовления стержневой и трубчатой арматуры из высокопрочной коррозионно-стойкой стали реализован в следующей технологической последовательности формирования винтовых стержней.A method of manufacturing a rod and tubular reinforcement from high-strength corrosion-resistant steel is implemented in the following technological sequence of the formation of screw rods.
На непрерывно-литую заготовку в клети прокатного стана по спирали накатывают внешний профиль косой поперечно-винтовой накаткой с высотой рифов, равной половине их шага при температуре конца горячей накатки 950-1050°C (непрерывные рифы с профилем синусоиды трубной цилиндрической накатки [6, с. 119]).On the continuously cast billet in the rolling mill cage, the outer profile is helically rolled with an oblique transverse helical knurling with a reef height equal to half their step at a hot rolling end temperature of 950-1050 ° C (continuous reefs with a cylindrical rolling sinusoid profile [6, p . 119]).
Закаливают полученную винтовую заготовку [7, с. 408] и осуществляют повторную обкатку на прокатном стане в холодном состоянии, затем поверхность винтовых заготовок обезжиривают.Temper the obtained screw billet [7, p. 408] and re-run on the rolling mill in a cold state, then the surface of the screw blanks is degreased.
Затем равномерно оцинковывают [11, с. 185] горячим электрохимическим покрытием с расходом цинка 0,01-0,013 г/м2 и термически обрабатывают поверхность железоцинкового покрытия при температуре 420-500°C в течение 10...20 мин. Этим предотвращают возникновение коррозионных процессов в поверхностной зоне контакта и сцепления арматуры с бетоном.Then evenly galvanized [11, p. 185] with a hot electrochemical coating with a zinc flow rate of 0.01-0.013 g / m 2 and the surface of the iron-zinc coating is thermally treated at a temperature of 420-500 ° C for 10 ... 20 min. This prevents the occurrence of corrosion processes in the surface zone of contact and adhesion of reinforcement with concrete.
Термической обработкой повышают стойкость арматуры к коррозии в 3…4 раза [11, с. 185] в результате образования однородного слоя постоянной толщины железоцинкового покрытия.Heat treatment increases the resistance of the reinforcement to corrosion by 3 ... 4 times [11, p. 185] as a result of the formation of a uniform layer of constant thickness of the zinc coating.
В качестве высокопрочной коррозионно-стойкой стали используют сталь 10ХНДП, 12ГН2МФАЮ, 15Г2АФД, 10Г2С1Д.As high-strength corrosion-resistant steel, steel 10KHNDP, 12GN2MFAYU, 15G2AFD, 10G2S1D is used.
Исключают коррозионные повреждения винтовой арматуры в зоне сцепления ее с бетоном фундамента и во фланцевых узлах присоединения винтовыми шпильками крышек, например, турбин гидроэлектростанций к корпусам турбин.Corrosion damage to screw reinforcement is excluded in the area of its adhesion to the concrete of the foundation and in flange assemblies with screw studs for covers, for example, turbines of hydroelectric power plants to turbine bodies.
Оцинковкой обеспечивают высокую коррозионную стойкость винтовой арматуры в бетоне, а следовательно, обеспечивают надежную анкеровку и исключают выдергивание ее из бетона. Также обеспечивают надежную равнопрочную продольную стыковку стержней винтовой арматуры друг с другом винтовыми муфтами.Galvanized steel provides high corrosion resistance of screw fittings in concrete, and therefore, provides reliable anchoring and excludes pulling it out of concrete. They also provide reliable equal-strength longitudinal joining of rods of screw fittings with each other by screw couplings.
Гарантируют надежную эксплуатацию фланцевых соединений и железобетонных конструкций и увеличивают срок безопасной эксплуатации, в 3…4 раза более длительный по отношению к железобетонным конструкциям, армированным шаблонной «черной» арматурой [13, с. 102], не защищенной однородным слоем постоянной толщины железоцинкового сплава.They guarantee reliable operation of flange joints and reinforced concrete structures and increase the period of safe operation, 3 ... 4 times longer in relation to reinforced concrete structures reinforced with template “black” reinforcement [13, p. 102], not protected by a uniform layer of constant thickness of the zinc-iron alloy.
Технический ресурс закругленных по синусоиде впадин и рифов профиля винтовой спиральной арматуры также повышают и получают высокоресурсную арматуру с рифами по винтовой спирали, имеющей высокую выносливость.The technical resource of the hollows and reefs of the spiral helical reinforcement profile rounded by a sinusoid is also increased and high-yield reinforcement with reefs along a helical spiral having high endurance is obtained.
Автоматизированно режут ее на мерные длины, получают высокоресурсные винтовые шпильки. Снабжают их упругими податливыми (тарельчатыми) шайбами, которые отливают из базальта или ковкого чугуна, имеющими модуль упругости по сравнению со сталью, примерно в два раза более низкий.Automatically cut it to measured lengths, get high-resource screw studs. They are supplied with elastic pliable (plate) washers, which are cast from basalt or malleable cast iron, having an elastic modulus compared to steel, about two times lower.
Снабжают высокоресурсные винтовые шпильки гайками из такой же стали, как шпильки, и отправляют готовые изделия потребителю для применения в высокоресурсных фрикционных соединениях.They supply high-life screw studs with nuts made of the same steel as the studs, and send finished products to the consumer for use in high-resource friction joints.
На фиг. 1 (фотография) показана конструкция узла соединения после срыва крышки турбины. In FIG. 1 (photo) shows the design of the connection node after the turbine cover is broken.
На фиг. 2 (фотография) видны покрытые коррозией обломки уставших шпилек в узле соединения после срыва крышки турбины.In FIG. Figure 2 (photo) shows the corrosion-covered debris of the tired studs in the junction after the turbine cover is broken.
На фиг. 3 показана горячекатаная непрерывно-литая заготовка 1 из высокопрочной легированной стали 40Х, 30ХЗМФ, 35Х2АФ «Селект» сплошная или трубчатая в сечении; на фиг. 4 - поперечный разрез ее.In FIG. 3 shows a hot-rolled continuously cast
Номера элементов:Item numbers:
1. периодический винтовой профиль 1.1.
2. внешние непрерывные рифы 2.2. External continuous reefs 2.
3. закругленные по синусоиде впадины 3.3. Sinus rounded
4. выступы 4 винтовой спиральной арматуры.4. The protrusions of 4 helical spiral reinforcement.
Непрерывно-литую заготовку 1 после процесса литья остужают до температуры 950…1050°C горячего проката, то есть до пластического состояния. Непрерывно-литую заготовку 1 по рольгангу транспортируют в прокатный стан косой поперечно-винтовой накатки и непрерывно, обкатывают податливую заготовку в клети сдавливанием несколькими валками, сообщают ими заготовке вращательное вокруг продольной оси движение, деформируют и превращают ее в периодический 2 профиль с рифами по винтовой спирали.Continuously cast
Причем его внешние рифы 3 обкатывают в горячем пластическом состоянии, пластически выдавливают непрерывные рифы 3 с профилем синусоиды трубной цилиндрической накатки рифов [6] по правой или левой винтовой спирали однозаходной или многозаходной. Высота волны рифа равна половине шага рифов hP=0,5 Sp.Moreover, its
Непрерывные рифы 3 накатывают с плавными закругленными по синусоиде впадинами 4 [6, с. 119], получают винтовую спиральную арматуру.
Непрерывно закаливают ее охлаждением по известной технологии с прокатного нагрева [7, с. 408], а после закаливания повторно автоматизированно обкатывают и повышают технический ресурс рифов 3 и впадин 4 синусоидального профиля в холодном состоянии валками на прокатном стане, создают на их поверхности остаточные сжимающие напряжения и повышают выносливость винтовой спиральной арматуры.It is continuously quenched by cooling by a known technology from rolling heating [7, p. 408], and after quenching, they automatically re-run in and increase the technical life of
Этим повышают технический ресурс профиля винтовой спиральной арматуры (эффективные коэффициенты концентрации напряжений минимальны), получают высокоресурсную арматуру с гарантией высокой выносливости. Готовую спиральную арматуру режут на мерные длины и получают высокоресурсные винтовые шпильки, готовые к употреблению.This increases the technical resource of the spiral helical reinforcement profile (effective stress concentration factors are minimal), and they provide high-life reinforcement with a guarantee of high endurance. Finished spiral reinforcement is cut into measured lengths and high-resource screw studs are prepared, ready for use.
Сопоставление с прототипом показывает следующие существенные технические отличия:Comparison with the prototype shows the following significant technical differences:
1. Изготовление винтовой арматуры автоматизировано на прокатном стане косой поперечно-винтовой накатки из непрерывно-литых заготовок.1. The manufacture of screw fittings is automated on a rolling mill of oblique transverse helical rolling from continuously cast billets.
2. Винтовой профиль непрерывно автоматизированно закаливают охлаждением его по известной технологии прокатного нагрева [9, с. 408], что обеспечивает высокую производительность процесса.2. The screw profile is continuously automated quenched by cooling it according to the known technology of rolling heating [9, p. 408], which ensures high productivity of the process.
3. После закаливания автоматизированно повышают выносливость винтовой спиральной арматуры, повторно обкатывая и упрочняя впадины 4 и рифы 5 синусоидального профиля в холодном состоянии валками также на прокатном стане. Этим создают на их поверхности остаточные сжимающие напряжения и значительно повышают технический ресурс и выносливость.3. After hardening, the endurance of helical spiral reinforcement is automatically increased by re-rolling and hardening
4. Из винтового профиля автоматизированно получают высокоресурсные винтовые шпильки, разрезая профиль на мерные длины. Снабжают винтовые шпильки тарельчатыми упругими шайбами и высокопрочными гайками и отправляют готовые изделия с высокой выносливостью и эксплуатационным техническим ресурсом потребителю для применения в высокоресурсных фрикционных соединениях.4. High-resource screw studs are automatically obtained from the screw profile, cutting the profile into measured lengths. They supply screw studs with elastic plate washers and high-strength nuts and send finished products with high endurance and operational technical resource to the consumer for use in high-life friction joints.
5. При значительном диаметре шпилек (80-100 мм) удобно использовать трубчатые шпильки, а полость внутри шпильки окажет дополнительное благоприятное влияние на технический ресурс винтовой шпильки, увеличив ее податливость.5. With a large diameter of the studs (80-100 mm) it is convenient to use tubular studs, and the cavity inside the stud will have an additional beneficial effect on the technical life of the screw stud, increasing its compliance.
Список литературыBibliography
1. СТО 36554501-014-2008 Стандарт организации НАДЕЖНОСТЬ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ И ОСНОВАНИЙ, Москва, 2008.1. STO 36554501-014-2008 Organization Standard RELIABILITY OF CONSTRUCTION STRUCTURES AND FOUNDATIONS, Moscow, 2008.
2. Справочник техника конструктора, Изд. 3-е. Самохвалов Я.А., Левицкий М.Я., Григораш В.Д. Киев: «Техшка», 1978. 592 с.2. Handbook of designer technique, Ed. 3rd Samokhvalov Ya.A., Levitsky M.Ya., Grigorash V.D. Kiev: Tekhshka, 1978. 592 p.
3. Справочник по кранам: в 2 т. T.I. Характеристики материалов и нагрузок. Основы расчета кранов, их приводов и металлических конструкций // В.И. Брауде, М.М. Гохберг, И.Е. Звягин и др.: Ред. М.М. Гохберг. - М.: Машиностроение, 1988. - 536 с.3. Handbook of cranes: in 2 volumes T.I. Characteristics of materials and loads. Fundamentals of calculation of cranes, their drives and metal structures // V.I. Braude, M.M. Gokhberg, I.E. Zvyagin et al.: Ed. M.M. Hochberg. - M.: Mechanical Engineering, 1988 .-- 536 p.
4. ХЕЙВУД Р.Б. (HEYWOOD R.B.) ПРОЕКТИРОВАНИЕ С УЧЕТОМ УСТАЛОСТИ (DESIGNING AGAINST FATIGUE. LONDON. 1962). Перевод с английского докторов техн. наук В.П. Григорьева и В.А. Марьина, кандидатов техн. наук Б.В. Заславского и Э.Д. Скурлатова, инж. И.Н. Землянских. Под редакцией чл. корр. АН СССР И.Ф. Образцова. М.: «МАШИНОСТРОЕНИЕ», 1969 г., 504 с.4. HAYWOOD RB (HEYWOOD R.B.) FATIGUE DESIGN (DESIGNING AGAINST FATIGUE. LONDON. 1962). Translated from English by doctors of tech. sciences V.P. Grigoryev and V.A. Maryina, candidates tech. sciences B.V. Zaslavsky and E.D. Skurlatova, engineer I.N. Zemlyansky. Edited by correspondent USSR Academy of Sciences I.F. Obraztsova. M .: "MECHANICAL ENGINEERING", 1969, 504 p.
5. Иванова B.C., Терентьев В.Ф. Природа усталости металлов. М.: «Металлургия», 1975 г., 456 с.5. Ivanova B.C., Terentyev V.F. The nature of metal fatigue. M .: "Metallurgy", 1975, 456 p.
6. Большой энциклопедический словарь (БЭС). Главный редактор A.M. Прохоров. НАУЧНОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО «БОЛЬШАЯ РОССИЙСКАЯ ЭНЦИКЛОПЕДИЯ». М. 1998 г., с. 1456.6. Large Encyclopedic Dictionary (BES). Editor-in-chief A.M. Prokhorov. SCIENTIFIC PUBLISHING HOUSE “BIG RUSSIAN ENCYCLOPEDIA”. M. 1998, p. 1456.
7. Резьбы. Государственные стандарты. Сборник. Резьба трубная цилиндрическая. ГОСТ 6357-52. Введен 01.07.1954 г.7. Threading. State standards. Collection. Cylindrical pipe thread. GOST 6357-52. Introduced July 1, 1954
8. Соколовский П.И. Малоуглеродистые и низколегированные стали. М.: «Металлургия», 1956 г., с. 216.8. Sokolovsky P.I. Low carbon and low alloy steels. M .: "Metallurgy", 1956, p. 216.
9. Мантурова Щ.В., Солнцев Ю.К., Соркин Ю.И., Федин Н.Г. Толковый словарь математических терминов. Пособие для учителей. Под ред. B.А. Диткина. М.: «Просвещение», 1965 г., с. 540.9. Manturova S.V., Solntsev Yu.K., Sorkin Yu.I., Fedin N.G. Explanatory dictionary of mathematical terms. A manual for teachers. Ed. B.A. Ditkina. M .: "Enlightenment", 1965, p. 540.
10. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К. Анкерное устройство. RU №2228405. E02D 27/50, Е04В 1/38. Бюл № 13. Зарег. 10.05.2004 г.10. Nezhdanov K.K., Tumanov V.A., Nezhdanov A.K. Anchor device. RU No. 2228405. E02D 27/50,
11. Справочник в двух томах: «Защита от коррозии старения и биоповреждений машин, оборудования и сооружений». Под редакцией д-ра техн. наук А.А. Герасименко. М.: «Машиностроение», 1987. T.I, с. 688. Т. 2, М.: «Машиностроение», 1987 г., с. 784.11. The reference book in two volumes: “Protection against corrosion of aging and biodeterioration of machinery, equipment and structures”. Edited by Dr. Tech. sciences A.A. Gerasimenko. M .: "Engineering", 1987. T.I, p. 688. T. 2, M.: "Engineering", 1987, p. 784.
12. Нежданов К.К., Нежданов А.К., Артюшин Д.В. Способ проката горячекатаной арматуры периодического профиля. RU №2467075 С2, МПК C21D 8/08 (2006.01), В21Н 1/18 (2006.01), Е04С 5/03 (2006.01). Опубликовано: 20.11.2012 г. Бюл. №32.12. Nezhdanov K.K., Nezhdanov A.K., Artyushin D.V. Method for rolling hot rolled reinforcement of a periodic profile. RU No. 2467075 C2, IPC C21D 8/08 (2006.01),
13. Железобетонные конструкции. Общий курс / В.Н. Байков, Э.Е. Сигалов. М.: Стройиздат, 1991 г., 767 с.13. Reinforced concrete structures. General course / V.N. Baykov, E.E. Seagal. M .: Stroyizdat, 1991, 767 p.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014109309/02A RU2573304C9 (en) | 2014-03-11 | 2014-03-11 | Increasing life and hardness of rod- and pipe-type reinforcements |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014109309/02A RU2573304C9 (en) | 2014-03-11 | 2014-03-11 | Increasing life and hardness of rod- and pipe-type reinforcements |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2014109309A RU2014109309A (en) | 2015-09-20 |
| RU2573304C2 RU2573304C2 (en) | 2016-01-20 |
| RU2573304C9 true RU2573304C9 (en) | 2016-05-20 |
Family
ID=54147483
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014109309/02A RU2573304C9 (en) | 2014-03-11 | 2014-03-11 | Increasing life and hardness of rod- and pipe-type reinforcements |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2573304C9 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2631881B2 (en) * | 2016-03-03 | 2018-05-23 | Universidad De Extremadura | ANTIVIBRATION RIGID ANCHORAGE DEVICE FOR CONSTRUCTION |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1674689A3 (en) * | 1987-09-01 | 1991-08-30 | Штальверк Аннахютте Макс Айхер Гмбх Унд Ко, Кг (Фирма) | Roller steel treatment method |
| RU2306989C2 (en) * | 2005-11-23 | 2007-09-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Rolled reinforcement producing method |
| RU2467075C2 (en) * | 2009-10-05 | 2012-11-20 | ГОУ ВПО Пензенский государственный университет архитектуры и строительства | Method of rolling hot-rolled section reinforcement bars |
-
2014
- 2014-03-11 RU RU2014109309/02A patent/RU2573304C9/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1674689A3 (en) * | 1987-09-01 | 1991-08-30 | Штальверк Аннахютте Макс Айхер Гмбх Унд Ко, Кг (Фирма) | Roller steel treatment method |
| RU2306989C2 (en) * | 2005-11-23 | 2007-09-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Rolled reinforcement producing method |
| RU2467075C2 (en) * | 2009-10-05 | 2012-11-20 | ГОУ ВПО Пензенский государственный университет архитектуры и строительства | Method of rolling hot-rolled section reinforcement bars |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2573304C2 (en) | 2016-01-20 |
| RU2014109309A (en) | 2015-09-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6880220B2 (en) | Method of manufacturing cold worked, high strength seamless CRA PIPE | |
| JP7543222B2 (en) | Manufacturing method of high pressure pipe | |
| Pachurin et al. | The factor of structure and mechanical properties in the production of critical fixing hardware 38XA | |
| RU2573304C9 (en) | Increasing life and hardness of rod- and pipe-type reinforcements | |
| WO2006137460A1 (en) | High-strength self-tapping screw and process for producing the same | |
| Zhou et al. | Failure analysis of high-strength bolts in steel truss bridges | |
| Tianxiong et al. | Experimental study on mechanical properties and tightening method of stainless steel high-strength bolts | |
| RU2467075C2 (en) | Method of rolling hot-rolled section reinforcement bars | |
| CN107900625A (en) | The compound spiral of carbon steel stainless steel and its manufacture method | |
| CN107574819B (en) | It is a kind of high intensity major diameter prestressing force sill anchor and its production construction method | |
| Kuchta et al. | Rational application of hot finished rectangular hollow sections in steel structures | |
| CN107664151B (en) | High-strength bolt with hard layer removing function | |
| Shah | Fundamentals of threaded fasteners | |
| RU68090U1 (en) | DRILL PIPE WITH CONNECTING LOCKS | |
| CN204851925U (en) | Tension control is high strength bolt for structure | |
| Sarafraz et al. | Dimension-based failure analysis of formed internal threads in AlSi10Mg cast profiles using coupled DT/NDT testing methods | |
| DE3147967A1 (en) | METHOD FOR ELECTROLYTIC TINNING OF OBJECTS | |
| RU2677375C1 (en) | High-resource portal two-wall crane beam | |
| JP4390157B1 (en) | High tensile strength bolt and its fastening method | |
| RU202352U1 (en) | BUTT CONNECTION OF REINFORCEMENT RODS | |
| Pachurin et al. | Rolled metal structure resource saving preparation for long-length hardened bolt upsetting | |
| Šuťák et al. | Reduction of tubes diameter by the die and mandrel in simulation software | |
| WO2016118064A1 (en) | Dynamic rock bolt and method of manufacturing a tension bar in a dynamic rock bolt | |
| Nukhov et al. | Theoretical justification of the longitudinal rolling method of the thick sheets by the severe shear deformation | |
| Fastykovskii et al. | New production technology of screw sections by drawing |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TH4A | Reissue of patent specification | ||
| TK4A | Correction to the publication in the bulletin (patent) |
Free format text: AMENDMENT TO CHAPTER -FG4- IN JOURNAL: 2-2016 FOR TAG: (73) |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160312 |