RU2556191C2 - Method of annealing of parts from alloyed cast iron - Google Patents

Method of annealing of parts from alloyed cast iron Download PDF

Info

Publication number
RU2556191C2
RU2556191C2 RU2013114881/02A RU2013114881A RU2556191C2 RU 2556191 C2 RU2556191 C2 RU 2556191C2 RU 2013114881/02 A RU2013114881/02 A RU 2013114881/02A RU 2013114881 A RU2013114881 A RU 2013114881A RU 2556191 C2 RU2556191 C2 RU 2556191C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
temperature
parts
hours
ferrite
cast iron
Prior art date
Application number
RU2013114881/02A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2013114881A (en
Inventor
Анатолий Анатольевич Виницкий
Роберт Алексеевич Семёнов
Олег Александрович Журавлев
Original Assignee
Открытое акционерное общество холдинговая компания "Коломенский завод"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Открытое акционерное общество холдинговая компания "Коломенский завод" filed Critical Открытое акционерное общество холдинговая компания "Коломенский завод"
Priority to RU2013114881/02A priority Critical patent/RU2556191C2/en
Publication of RU2013114881A publication Critical patent/RU2013114881A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2556191C2 publication Critical patent/RU2556191C2/en

Links

Abstract

FIELD: process engineering.
SUBSTANCE: invention relates to thermal processing of parts from alloyed cast iron with different graphite structure. This process comprises control over initial structure, thermal processing, nitride hardening and machining. Note here that the part initial structure content of graphite, cementite and ferrite is controlled. Thermal processing of parts from cast iron with structure including ball-shape graphite, that of other-than-ball-shape graphite in amount of 10% and ferrite in amount of up to 20% in executed by high tempering and aging while at the content of 10-80% of other-than-ball-shape graphite and 20-85% of ferrite austenitising is performed. Cooling is conducted at the rate of 5-15°C/s to temperature of upper beinite, isothermal tempering, high tempering and ageing. At content of 10-80% of other-than-ball-shape graphite and 20-85% of ferrite and up to 80% of cementite preliminary diffusion annealing, austenising and cooling at the rate of 5-15°C/s to temperature of upper beinite, isothermal tempering, high tempering and ageing are carried out. After thermal processing parts structure is controlled, part surface if machined with allowance for further machining to allow the removal of ε-phase ply after nitride hardening. Thereafter, parts sections with the least wall thickness are subjected to strain cold working. Now, the parts are phosphatised, subjected to low-temperature nitride hardening while part working surface is subjected to electrochemical etching, honing and phosphatising.
EFFECT: decreased deformation at nitride hardening.
7 cl, 1 ex

Description

Изобретение относится к области термической обработки деталей из легированного чугуна с различной формой графита.The invention relates to the field of heat treatment of alloyed cast iron parts with various shapes of graphite.

Известен способ предварительной термической обработки азотируемых деталей из легированного чугуна с шаровидным графитом (патент на изобретение Российской Федерации №232 1645 МПК С21D 1/78, С21D 5/00, С23С 8/02, G01R 33/12,2006).A known method of preliminary heat treatment of nitrided parts of alloyed cast iron with spherical graphite (patent for the invention of the Russian Federation No. 232 1645 IPC C21D 1/78, C21D 5/00, C23C 8/02, G01R 33 / 12,2006).

Недостатком данного способа является то, что в деталях, имеющих в исходной структуре графит не только шаровидный формы, но и вермикулярной и пластинчатой формы и соответственно большое количество феррита, не обеспечивается минимальная деформация при азотировании и приходится компенсировать ее большой глубиной азотированного слоя и значительным припуском на механическую обработку азотированной поверхности.The disadvantage of this method is that in parts having graphite in the initial structure not only spherical in shape, but also in vermicular and lamellar forms and, accordingly, a large amount of ferrite, minimal deformation during nitriding is not ensured and it is necessary to compensate for it with a large nitrided layer and a significant allowance of machining of nitrided surface.

Задачей изобретения является получение в деталях из легированного чугуна с графитом различной формы и повышенным количеством феррита и цементита минимальной деформации при азотировании.The objective of the invention is to obtain in parts of alloyed cast iron with graphite of various shapes and an increased amount of ferrite and cementite with minimal deformation during nitriding.

Это достигается тем, что для деталей из чугуна, содержащего в структуре в исходном состоянии графит шаровидной формы, до 10% графита нешаровидной формы и до 20% феррита, термообработку проводят путем высокого отпуска при 560-580°С в течение 5-6 часов и старения при 520-540°С в течение максимально до 40 часов.This is achieved by the fact that for parts made of cast iron, containing spherical graphite in the initial state, up to 10% non-spherical graphite and up to 20% ferrite, the heat treatment is carried out by high tempering at 560-580 ° C for 5-6 hours and aging at 520-540 ° C for a maximum of 40 hours.

При содержании в структуре от 10 до 80% графита нешаровидной формы и от 20 до 85% феррита термообработку проводят путем аустенизации при 930-950°С в течение 5-8 часов, охлаждения со скоростью 5-15°С в секунду до температуры верхнего бейнита (500-600°С), изотермической выдержки при температуре 610-630°С не менее 30 минут, высокого отпуска при 560-580°С в течение 3-6 часов, старения при 520-540°С в течение максимально до 20 часов.When the structure contains from 10 to 80% non-spherical graphite and from 20 to 85% ferrite, heat treatment is carried out by austenization at 930-950 ° C for 5-8 hours, cooling at a speed of 5-15 ° C per second to the temperature of upper bainite (500-600 ° C), isothermal exposure at a temperature of 610-630 ° C for at least 30 minutes, high tempering at 560-580 ° C for 3-6 hours, aging at 520-540 ° C for a maximum of 20 hours .

При содержании в структуре от 10 до 80% графита нешаровидной формы, от 20 до 85% феррита и до 80% цементита термообработку проводят путем диффузионного отжига при 930-950°С в течение 3-5 часов, подстуживания в печи до 760-770°С, охлаждения на воздухе до 500-600°С, изотермической выдержки при 600-610°С в течение не менее 3 часов, а затем их подвергают термообработке по режиму для деталей, содержащих в структуре от 10 до 80% графита нешаровидной формы и от 20 до 85% феррита, а цементит отсутствует.When the structure contains from 10 to 80% non-spherical graphite, from 20 to 85% ferrite and up to 80% cementite, heat treatment is carried out by diffusion annealing at 930-950 ° C for 3-5 hours, cooling in an oven to 760-770 ° C, cooling in air to 500-600 ° C, isothermal exposure at 600-610 ° C for at least 3 hours, and then they are subjected to heat treatment according to the regime for parts containing in the structure from 10 to 80% of graphite of non-spherical shape and from 20 to 85% ferrite, and no cementite.

Дополнительно участки детали с наименьшей толщиной стенки подвергают деформационному наклепу накаткой роликами. Степень наклепа контролируют по изменению диаметров наружной и внутренней поверхностей. Оно должно достигать 0,03%. При азотировании вследствие терморелаксации остаточных напряжений от наклепа и их взаимодействия с напряжениями, образующимися в азотированном слое, обеспечиваются условия для уменьшения деформации детали.Additionally, parts of the part with the smallest wall thickness are subjected to deformation hardening by knurling with rollers. The degree of hardening is controlled by changing the diameters of the outer and inner surfaces. It should reach 0.03%. When nitriding due to thermal relaxation of residual stresses from hardening and their interaction with stresses generated in the nitrided layer, conditions are provided to reduce the deformation of the part.

Перед азотированием деталь фосфатируют для повышения абсорбционной способности азотируемой поверхности.Before nitriding, the component is phosphated to increase the absorption capacity of the nitrided surface.

Азотирование деталей из легированного чугуна с различной формой графита для уменьшения их деформации проводят при температуре 480-530°С в течение 30-4- часов, а затем при 510-530°С в течение 80-110 часов. Nitriding of parts from alloyed cast iron with various forms of graphite to reduce their deformation is carried out at a temperature of 480-530 ° C for 30-4 hours, and then at 510-530 ° C for 80-110 hours.

После азотирования на рабочей поверхности детали механической обработкой удаляют слой ε-фазы, одновременно обеспечивая требуемую чистоту поверхности и ее геометрию, а если она больше 0,03 мм, то применяют электрохимическое травление. После хонингования втулку фосфатируют, обеспечивая растравливание азотированной поверхности до 0,025 мм и способствуя тем самым проявлению высокой антизадирности и износостойкости гетерогенной структуры чугуна.After nitriding on the working surface of the part by machining, the ε-phase layer is removed, while ensuring the required surface cleanliness and geometry, and if it is more than 0.03 mm, then electrochemical etching is used. After honing, the sleeve is phosphated, providing etching of the nitrided surface to 0.025 mm and thereby contributing to the manifestation of high anti-seize and wear resistance of the heterogeneous structure of cast iron.

Примером применения предложенного способа является изготовление втулок цилиндров дизелей из чугуна с различной формой графита, легированного медью (0,4-0,6%) и молибденом (0,25-0,40%), имеющих размеры: диаметр внутренний 260 мм, диаметр наружный 285-339 мм, высота 520 мм.An example of the application of the proposed method is the manufacture of cylinder liners for diesels made of cast iron with various forms of graphite alloyed with copper (0.4-0.6%) and molybdenum (0.25-0.40%), having dimensions: inner diameter 260 mm, diameter outer 285-339 mm, height 520 mm.

Структура чугуна в литом состоянии перлитно-ферритная с включениями фосфидной эвтектики на стыках дендритов, а в ряде случаев имеются включения цементита.The cast iron structure is pearlitic-ferritic with inclusions of phosphide eutectic at the junctions of dendrites, and in some cases there are inclusions of cementite.

Перед термической обработкой структуру верха и низа втулок контролировали металлографически и коэрцитиметром на количество графита нешаровидной формы, феррита и цементита.Before heat treatment, the structure of the top and bottom of the bushings was monitored metallographically and with a coercimeter for the amount of non-spherical graphite, ferrite and cementite.

Втулки с шаровидным графитом и до 10% вермикулярным графитом и до 20% феррита после предварительной механической обработки подвергали высокому отпуску при 560-580°С в течение 5-6 часов, а перед азотированием - старению при 520-540°С в течение 20-40 часов.Bushings with spherical graphite and up to 10% vermicular graphite and up to 20% ferrite after preliminary mechanical treatment were subjected to high tempering at 560-580 ° C for 5-6 hours, and before nitriding, they were aged at 520-540 ° C for 20- 40 hours.

Втулки с шаровидным графитом и с 10-80% вермикулярного графита и с 20-85% феррита после предварительной механической обработки подвергали аустенизации при 930-950°С в течение 5-8 часов, охлаждению со скоростью 5-15°С в секунду всей втулки в масле в течение 10 секунд и дополнительное охлаждение в масле в течение 45 секунд бурта втулки (бурт располагается в подприбыльной части отливки, и количество графита нешаровидной формы и феррита в нем до 40% больше, чем в остальной части втулки). После охлаждения температура втулки достигала 500-600°С и ее переносили в печь с температурой 610-630°С и выдерживали не менее 30 минут, а после охлаждения до температуры цеха или сразу после изотермической выдержки втулки отпускали при 560-580°С в течение 3-6 часов.Bushings with spherical graphite and with 10-80% vermicular graphite and 20-85% ferrite after preliminary mechanical treatment were subjected to austenization at 930-950 ° C for 5-8 hours, cooling at a speed of 5-15 ° C per second of the entire sleeve in oil for 10 seconds and additional cooling in oil for 45 seconds of the collar collar (the collar is located in the profitable part of the casting, and the amount of non-spherical graphite and ferrite in it is up to 40% more than in the rest of the sleeve). After cooling, the temperature of the sleeve reached 500-600 ° C and it was transferred to a furnace with a temperature of 610-630 ° C and held for at least 30 minutes, and after cooling to the workshop temperature or immediately after isothermal exposure of the sleeve, it was released at 560-580 ° C for 3-6 hours.

Перед азотированием втулки с припуском 1-2 мм подвергали старению при 520-540°С в течение 10-20 часов. Под азотирование механическую обработку поверхности детали осуществляли с припуском, обеспечивающим при последующей после азотирования механической обработке удаление слоя ε-фазы.Before nitriding, the bushings with an allowance of 1-2 mm were subjected to aging at 520-540 ° C for 10-20 hours. Under nitriding, the machining of the surface of the part was carried out with an allowance that ensured the removal of the ε-phase layer during subsequent machining after nitriding.

Втулки с шаровидным графитом и с 10-80% графита нешаровидной формы, с 20-85% феррита и цементитом до 80% (втулки отливались не в форму, а центробежным способом) вначале подвергали диффузионному отжигу при 930-950°С в течение 5-6 часов, подстуживали с печью до 760-770°С, охлаждали на воздухе до 500-600°С, изотермически выдерживали при 600-610°С не менее 3-х часов, а затем их подвергали термической обработке по режиму для втулок с 10-80% графита нешаровидной формы и от 20 до 85% феррита.Bushings with spherical graphite and with 10-80% non-spherical graphite, with 20-85% ferrite and cementite up to 80% (the sleeves were cast not in a mold, but in a centrifugal way) at first they were subjected to diffusion annealing at 930-950 ° С for 5- 6 hours, cooled with an oven to 760-770 ° С, cooled in air to 500-600 ° С, isothermally kept at 600-610 ° С for at least 3 hours, and then they were subjected to heat treatment according to the regime for bushings with 10 -80% non-spherical graphite and from 20 to 85% ferrite.

Втулки с 50-80% графита нешаровидной формы и с 40-85% феррита подвергали деформационному наклепу накаткой роликами. Наклепу подвергались участки наружной поверхности с минимальной толщиной стенки (20-25 мм при максимальной толщине 45 мм).Bushings with 50-80% of non-spherical graphite and with 40-85% ferrite were subjected to deformation hardening by knurling with rollers. Parts of the outer surface with a minimum wall thickness (20-25 mm with a maximum thickness of 45 mm) were subjected to hardening.

Степень наклепа определяли по величине изменения диаметров наружной и внутренней поверхности, которое достигало 0,03%.The degree of hardening was determined by the magnitude of the change in the diameters of the outer and inner surfaces, which reached 0.03%.

Перед азотированием втулки фосфатировали в растворе солей «Мажеф» при 95-98°С в течение времени, обеспечивающем растравливание поверхности до 0,015 мм и небольшой слой фосфатов, что обеспечивает ей высокую абсорбционную способность при насыщении азотом.Before nitriding, the bushings were phosphated in the Majef salt solution at 95-98 ° C for a time providing surface etching to 0.015 mm and a small layer of phosphates, which provides it with high absorption capacity when saturated with nitrogen.

Азотирование втулок проводилось кругом, благодаря чему обеспечиваются высокие антизадирные свойства и износостойкость внутренней рабочей поверхности и высокая коррозионно-кавитационная стойкость наружной поверхности, омываемой водой при эксплуатации втулки.The nitriding of the bushings was carried out in a circle, which ensures high anti-seize properties and wear resistance of the inner working surface and high corrosion-cavitation resistance of the outer surface washed by water during operation of the bush.

На основании выполненных исследований применен следующий режим низкотемпературного азотирования в среде диссоциированного аммиака:Based on the studies performed, the following low-temperature nitriding regimen was applied in the medium of dissociated ammonia:

1-я ступень - 480-490°С, выдержка 30-40 часов. 2-я ступень - 510-530°С, выдержка 80-110 часов. Глубина азотированного слоя не менее 0,4 мм, твердость HV 520-600. Толщина ε-фазы - 0,015-0,05 мм. В зонах, расположенных вокруг включений фосфидной эвтектики (стыки дендритов), имеются нитриды, обеспечивающие максимальную твердость азотированного слоя. Увеличение внутреннего диаметра не превышало 0,03 мм, что позволило не шлифовать «зеркало» втулок, а подвергать только хонингованию.1st stage - 480-490 ° C, holding 30-40 hours. 2nd stage - 510-530 ° C, exposure 80-110 hours. The depth of the nitrided layer is not less than 0.4 mm, hardness HV 520-600. The thickness of the ε phase is 0.015-0.05 mm. In the zones located around the inclusions of phosphide eutectic (junctions of dendrites), there are nitrides providing the maximum hardness of the nitrided layer. The increase in the inner diameter did not exceed 0.03 mm, which made it possible not to grind the “mirror” of the bushings, but only to hon.

Механические свойства втулок: σв=55-70 кгс/мм2, δ≥1,5%, твердость НВ 229-285.The mechanical properties of the bushings: σ in = 55-70 kgf / mm 2 , δ≥1.5%, hardness HB 229-285.

После азотирования изменений в структуре не обнаружено.After nitriding, changes in the structure were not detected.

После окончательной механической обработки втулки фосфатировали, что обеспечило «зеркалу» втулки высокую адгезионную способность к впитыванию и сохранению смазки и лучшее использование особенностей гетерогенной структуры азотированного чугуна при трении и износе.After the final machining, the bushings were phosphated, which provided the sleeve “mirror” with high adhesive ability to absorb and preserve lubricant and better use of the heterogeneous structure features of nitrided cast iron during friction and wear.

Экономический эффект от применения данного изобретения получается за счет уменьшения расходов на термическую обработку, снижения трудоемкости механической обработки и увеличения ресурса работы втулок.The economic effect of the application of this invention is obtained by reducing the cost of heat treatment, reducing the complexity of machining and increasing the life of the bushings.

Claims (7)

1. Способ обработки деталей из легированного чугуна, включающий термическую обработку, азотирование и механическую обработку, отличающийся тем, что перед термической обработкой осуществляют контроль исходной структуры детали из чугуна на содержание в ней графита шаровидной и нешаровидной формы, цементита и феррита, в качестве термической обработки проводят терморелаксационную обработку по режимам, обеспечивающим минимальную деформацию деталей при последующем азотировании, механическую обработку детали осуществляют с припуском, обеспечивающим при последующей после азотирования механической обработке удаление слоя ε-фазы, после чего участки детали с наименьшей толщиной стенки подвергают деформационному наклепу, затем детали фосфатируют, проводят низкотемпературное азотирование и рабочую поверхность детали подвергают электрохимическому травлению, хонингованию и фосфатированию.1. A method of processing parts from alloyed cast iron, including heat treatment, nitriding and machining, characterized in that before the heat treatment, the initial structure of the part from cast iron is monitored for the content of spherical and non-spherical graphite, cementite and ferrite in it, as a heat treatment thermal relaxation treatment is carried out according to the regimes ensuring the minimum deformation of the parts during subsequent nitriding, the mechanical processing of the part is carried out with an allowance, both sintering during subsequent machining after nitriding, removing the ε-phase layer, after which the parts of the part with the smallest wall thickness are subjected to deformation hardening, then the parts are phosphated, low-temperature nitriding is performed, and the work surface of the part is subjected to electrochemical etching, honing and phosphating. 2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что для деталей из чугуна, содержащего в структуре графит шаровидной формы, до 10% графита нешаровидной формы и до 20% феррита, терморелаксационную обработку проводят путем высокого отпуска при температуре 560-580°С в течение 3-6 часов и старения при температуре 520-540°С в течение максимально до 20 часов.2. The method according to p. 1, characterized in that for parts made of cast iron containing spherical graphite in the structure, up to 10% non-spherical graphite and up to 20% ferrite, thermal relaxation treatment is carried out by high tempering at a temperature of 560-580 ° C for 3-6 hours and aging at a temperature of 520-540 ° C for up to a maximum of 20 hours. 3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что для деталей из чугуна, содержащего в структуре от 10 до 80% графита нешаровидной формы и от 20 до 85% феррита, терморелаксационную обработку проводят путем аустенизации при температуре 930-950°С в течение 5-8 часов, охлаждения со скоростью 5-15°С в секунду до температуры верхнего бейнита 500-600°С, изотермической выдержки при 610-630°C в течение не менее 30 минут, высокого отпуска при температуре 560-580°С в течение 3-6 часов и старения при температуре 520-540°С в течение максимально до 20 часов3. The method according to p. 1, characterized in that for parts made of cast iron containing in the structure from 10 to 80% non-spherical graphite and from 20 to 85% ferrite, thermal relaxation treatment is carried out by austenization at a temperature of 930-950 ° C for 5-8 hours, cooling at a speed of 5-15 ° C per second to the temperature of upper bainite 500-600 ° C, isothermal exposure at 610-630 ° C for at least 30 minutes, high tempering at a temperature of 560-580 ° C for 3-6 hours and aging at a temperature of 520-540 ° C for a maximum of 20 hours 4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что для деталей из чугуна, содержащего в структуре от 10 до 80% графита нешаровидной формы, от 20 до 85% феррита и до 80 % цементита, терморелаксационную обработку проводят путем предварительного диффузионного отжига, аустенизации при температуре 930-950°С в течение 5-8 часов, охлаждения со скоростью 5-15°С в секунду до температуры верхнего бейнита 500-600°С, изотермической выдержки при 610-630°C в течение не менее 30 минут, высокого отпуска при температуре 560-580°С в течение 3-6 часов и старения при температуре 520-540°С в течение максимально до 20 часов.4. The method according to p. 1, characterized in that for parts made of cast iron containing in the structure from 10 to 80% non-spherical graphite, from 20 to 85% ferrite and up to 80% cementite, thermal relaxation treatment is carried out by preliminary diffusion annealing, austenization at a temperature of 930-950 ° C for 5-8 hours, cooling at a speed of 5-15 ° C per second to a temperature of upper bainite of 500-600 ° C, isothermal exposure at 610-630 ° C for at least 30 minutes, high tempering at a temperature of 560-580 ° C for 3-6 hours and aging at a temperature of 520-540 ° C for poppy up to 20 hours. 5. Способ по п.1, отличающийся тем, что для получения глубины азотированного слоя не мене 0,4-0,6 мм и твердости не менее HV 520 низкотемпературное азотирование проводят сначала при температуре 480-490°С в течение 30-40 часов, а затем при 510-530°С в течение 80-110 часов.5. The method according to claim 1, characterized in that to obtain a depth of the nitrided layer of at least 0.4-0.6 mm and a hardness of at least HV 520, low-temperature nitriding is carried out first at a temperature of 480-490 ° C for 30-40 hours and then at 510-530 ° C for 80-110 hours. 6. Способ по п.1, отличающийся тем, что детали перед азотированием и после окончательной механической обработки фосфатируют с обеспечением растравливания поверхности до 0,025 мм.6. The method according to claim 1, characterized in that the parts are phosphated before nitriding and after the final machining to ensure surface etching to 0.025 mm. 7. Способ по п.1, отличающийся тем, что деформационный наклеп проводят накаткой роликами в участках с минимальной толщиной стенки до изменения диаметров наружной и внутренней поверхностей на величину до 0,03%. 7. The method according to claim 1, characterized in that the deformation hardening is carried out by knurling with rollers in areas with a minimum wall thickness before changing the diameters of the outer and inner surfaces by up to 0.03%.
RU2013114881/02A 2013-04-02 2013-04-02 Method of annealing of parts from alloyed cast iron RU2556191C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2013114881/02A RU2556191C2 (en) 2013-04-02 2013-04-02 Method of annealing of parts from alloyed cast iron

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2013114881/02A RU2556191C2 (en) 2013-04-02 2013-04-02 Method of annealing of parts from alloyed cast iron

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2013114881A RU2013114881A (en) 2014-10-10
RU2556191C2 true RU2556191C2 (en) 2015-07-10

Family

ID=53379817

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2013114881/02A RU2556191C2 (en) 2013-04-02 2013-04-02 Method of annealing of parts from alloyed cast iron

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2556191C2 (en)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1371983A1 (en) * 1984-03-13 1988-02-07 Волжское объединение по производству легковых автомобилей Method of reconditioning cast iron camshafts
RU2321645C1 (en) * 2006-06-26 2008-04-10 Открытое акционерное общество холдинговая компания "Коломенский завод" Pretreatment method of nitrided parts of alloy cast iron with spheroidal graphite
CN101560665A (en) * 2008-04-14 2009-10-21 滨州海得曲轴有限责任公司 Fillet rolling and reinforcing technology of normalized nodular cast iron crankshaft
CN102560330A (en) * 2011-09-17 2012-07-11 浙江台州金陶机械制造有限公司 Manufacturing method of nitrided piston ring used for natural gas
CN102719829A (en) * 2012-02-02 2012-10-10 山东常林机械集团股份有限公司 Surface hardening malcomising process for ductile cast iron hydraulic part

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1371983A1 (en) * 1984-03-13 1988-02-07 Волжское объединение по производству легковых автомобилей Method of reconditioning cast iron camshafts
RU2321645C1 (en) * 2006-06-26 2008-04-10 Открытое акционерное общество холдинговая компания "Коломенский завод" Pretreatment method of nitrided parts of alloy cast iron with spheroidal graphite
CN101560665A (en) * 2008-04-14 2009-10-21 滨州海得曲轴有限责任公司 Fillet rolling and reinforcing technology of normalized nodular cast iron crankshaft
CN102560330A (en) * 2011-09-17 2012-07-11 浙江台州金陶机械制造有限公司 Manufacturing method of nitrided piston ring used for natural gas
CN102719829A (en) * 2012-02-02 2012-10-10 山东常林机械集团股份有限公司 Surface hardening malcomising process for ductile cast iron hydraulic part

Also Published As

Publication number Publication date
RU2013114881A (en) 2014-10-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Wang et al. Microstructure, wear behavior and surface hardening of austempered ductile iron
CN102888610A (en) Thermal treatment method for internal spline gear with small modulus
CA1193948A (en) Case hardening method for steel parts
US11905992B2 (en) Crankshaft and method of manufacture
CN105039901A (en) Carbonitriding bearing component, preparing method and spherical bearing with component
CN101775571A (en) Process for producing large-scale diesel engine cam workpiece with high hardness and abrasive resistance
JP2013221199A (en) Method for producing bearing ring of rolling bearing
CN103547699A (en) Method of carbonitriding a steel component, the steel component and the use of the component
JP2003342636A (en) Crawler belt bushing and its manufacturing process
RU2556191C2 (en) Method of annealing of parts from alloyed cast iron
US9834837B2 (en) Method and steel component
CN103215427A (en) Heat treatment process of gauge block made of bearing steel
RU2597455C2 (en) Method for treating component such as gearwheel
CN105238913A (en) Pin shaft of engine timing chain and tufftriding process
CN104233319A (en) Method for increasing carburizing and quenching hardness of chrome-nickel steel material
KR100727196B1 (en) A constant velocity joint cage for vehicle and method for producing it
CN105714058A (en) Thermal treatment process for bearing steel gauge blocks
CN106435348A (en) Casting method of automobile engine cover
US9828650B2 (en) Method of manufacturing a sliding camshaft
JP2004150527A (en) Bearing part and its manufacturing method
CN105154630B (en) A kind of high-voltage switch gear pipe valve preparation method and high-voltage switch gear pipe valve
Grum Residual stresses in induction hardened steels
CN106636570A (en) Heat treatment method for repairing of carburization pin bush
Toktaş et al. Investigating the wear behaviour of induction hardened 100Cr6 steel
CN108070702A (en) A kind of shock resistance bearing heat treatment process