RU2553768C1

RU2553768C1 - Welding wire for high nickel alloys welding

Info

Publication number: RU2553768C1
Application number: RU2014100489/02A
Authority: RU
Inventors: Георгий Павлович Карзов; Юрий Владимирович Зеленин; Сергей Николаевич Галяткин; Алексей Сергеевич Кудрявцев; Наталья Борисовна Щербинина; Майя Анатольевна Ананьева; Юрий Михайлович Трапезников; Дарина Александровна Артемьева; Федор Сергеевич Ермаков; Кирилл Алексеевич Охапкин
Priority date: 2014-01-09
Filing date: 2014-01-09
Publication date: 2015-06-20

Abstract

FIELD: metallurgy.

SUBSTANCE: invention can be used to weld parts out of high nickel alloys of high temperature units with operation temperature up to 950°C. Welding wire contains in wt %: carbon 0.01-0.05, silicon 0.05-0.2, manganese 1.3-2.0, chrome 14.0-16.0, molybdenum 6.0-7.0, tungsten 2.5-3.5, iron 17.0-20.0, nitrogen 0.01-0.04, yttrium 0.01-0.1, zirconium 0.05-0.15, calcium 0.001-0.1, sulphur below 0.010, phosphorus below 0.015, nickel - rest.

EFFECT: welding wire is characterised by improved process strength and high short-term mechanical properties and long-term strength.

2 cl, 3 tbl

Description

Изобретение относится к металлургии жаропрочных сплавов, содержащих в качестве основы никель, хром, молибден, вольфрам, железо, марганец, а также углерод, кремний, цирконий, иттрий, кальций, и предназначено для сварки высоконикелевых сплавов, применяемых для высокотемпературных установок с температурой эксплуатации от 800 до 950°C в газовой среде. Известно, что для сварки высоконикелевых жаропрочных сталей и сплавов для установок, эксплуатирующихся до температуры 750°C, используются следующие материалы: Св-03Х15Н35Г7М6Б, Св-30Х15Н35В3Б3Т, Св-03Х20Н45Г6М6Б-ВИ [1-4]. Эти сварочные материалы не могут быть использованы при сварке деталей для высокотемпературных установок с температурой эксплуатации от 800 до 950°C, так как имеют низкие значения длительной прочности при этих температурах и низкую технологическую прочность при сварке, а наиболее близкой по составу компонентов является сварочная проволока марки Т-22 (06Х15Н35Г7В7М3Т) [5], принятая за прототип, содержащая компоненты, в масс.%The invention relates to metallurgy of heat-resistant alloys containing nickel, chromium, molybdenum, tungsten, iron, manganese, as well as carbon, silicon, zirconium, yttrium, calcium, and is intended for welding high nickel alloys used for high-temperature installations with operating temperatures from 800 to 950 ° C in a gaseous environment. It is known that for welding high-nickel heat-resistant steels and alloys for plants operating up to a temperature of 750 ° C, the following materials are used: Sv-03Kh15N35G7M6B, Sv-30Kh15N35V3B3T, Sv-03Kh20N45G6M6B-VI [1-4]. These welding materials cannot be used when welding parts for high-temperature installations with operating temperatures from 800 to 950 ° C, as they have low values of long-term strength at these temperatures and low technological strength during welding, and the welding wire of the brand closest in composition is T-22 (06X15H35G7V7M3T) [5], adopted as a prototype containing components, in wt.%

УглеродCarbon доbefore 0,080.08 ХромChromium 14,5-16,014.5-16.0 КремнийSilicon 0,2-0,350.2-0.35 МарганецManganese 5,5-7,05.5-7.0 МолибденMolybdenum 2,4-3,22.4-3.2 ВольфрамTungsten 6,0-7,56.0-7.5 АлюминийAluminum 0,3-0,50.3-0.5 ТитанTitanium доbefore 0,80.8 ЖелезоIron ОстальноеRest НикельNickel 34,0-36,034.0-36.0

Металл сварного шва, выполненный сварочной проволокой известного состава, используется для конструкций, работающих при температурах до 750°C, однако он имеет недостаточную длительную прочность при температурах 800-950°C, а также склонен к горячим трещинам при сварке, и недостаточные кратковременные механические свойства.Weld metal made by a welding wire of known composition is used for structures operating at temperatures up to 750 ° C, however, it has insufficient long-term strength at temperatures of 800-950 ° C, and is also prone to hot cracks during welding, and insufficient short-term mechanical properties .

Техническим результатом изобретения является создание сварочной проволоки, обладающей более высокой длительной прочностью до температуры 950°C и повышенным уровнем технологической прочности при сварке и кратковременных механических свойств.The technical result of the invention is the creation of a welding wire having a higher long-term strength up to a temperature of 950 ° C and an increased level of technological strength in welding and short-term mechanical properties.

Технический результат изобретения достигается за счет того, что в сварочной проволоке, содержащей углерод, хром, кремний, марганец, молибден, вольфрам, железо и никель - дополнительно введены азот, иттрий, цирконий и кальций при следующем содержании компонентов в масс.%:The technical result of the invention is achieved due to the fact that in a welding wire containing carbon, chromium, silicon, manganese, molybdenum, tungsten, iron and nickel, nitrogen, yttrium, zirconium and calcium are additionally introduced with the following components in wt.%:

УглеродCarbon 0,01-0,050.01-0.05 КремнийSilicon 0,05-0,200.05-0.20 МарганецManganese 1,3-2,01.3-2.0 ХромChromium 14,0-16,014.0-16.0 МолибденMolybdenum 6,0-7,06.0-7.0 ВольфрамTungsten 2,5-3,52.5-3.5 ЖелезоIron 17,0-20,017.0-20.0 АзотNitrogen 0,01-0,040.01-0.04 ИттрийYttrium 0,01-0,10.01-0.1 ЦирконийZirconium 0,05-0,150.05-0.15 КальцийCalcium 0,001-0,10.001-0.1 Никель и примесиNickel and impurities ОстальноеRest Примеси:Impurities: СераSulfur менее 0,010less than 0.010 ФосфорPhosphorus менее 0,015less than 0.015

Первоочередной задачей при создании сварочной проволоки для высоконикелевых сплавов является стойкость сварного соединения к образованию горячих трещин. Количественным критерием является показатель технологической прочности Акр, то есть максимальная скорость принудительной деформации свариваемых образцов, при которой не происходит появления горячих трещин [6]. Чем она выше, тем менее склонен сварной шов к образованию горячих трещин.The primary task when creating a welding wire for high nickel alloys is the resistance of the welded joint to the formation of hot cracks. A quantitative criterion is an indicator of the technological strength of Acre, that is, the maximum rate of forced deformation of the welded specimens, at which no hot cracks occur [6]. The higher it is, the less prone the weld is to the formation of hot cracks.

Углерод. Содержание углерода более 0,05% приведет к неустойчивости структуры, появлению на границах зерен крупных карбидов Ме₂₃С₆, при этом снижается длительная прочность, длительная пластичность и ударная вязкость. Поэтому содержание углерода ограничено 0,05%.Carbon. The carbon content of more than 0.05% will lead to instability of the structure, the appearance of large carbides Me ₂₃ C ₆ at the grain boundaries, while the long-term strength, long-term ductility and toughness are reduced. Therefore, the carbon content is limited to 0.05%.

Кремний. Увеличение содержания кремния свыше 0,30% снижает А_кр, приводя к появлению трещин при сварке [6]. Его содержание было ограничено 0,20%.Silicon. An increase in silicon content in excess of 0.30% reduces A _cr , leading to the appearance of cracks during welding [6]. Its content was limited to 0.20%.

Марганец. Увеличение марганца от 2,0 до 5,5÷7,0% (как в известной сварочной проволоке) не повышает (А_кр), но снижает длительную прочность, особенно при температурах 900-950°C [7]. Кроме того, при изготовлении сварочной проволоки с более чем 4% Mn недопустимо по нормам экологической безопасности на металлургических заводах (вредное воздействие окислов марганца на человека).Manganese. An increase in manganese from 2.0 to 5.5–7.0% (as in the known welding wire) does not increase (A _cr ), but reduces long-term strength, especially at temperatures of 900–950 ° C [7]. In addition, in the manufacture of a welding wire with more than 4% Mn, it is unacceptable according to environmental safety standards at metallurgical plants (the harmful effects of manganese oxides on humans).

Хром. Содержание хрома в заявляемой сварочной проволоке не изменяется по сравнению с известным составом, так как при более высоком содержании хрома (17-20%) при эксплуатации могут появиться интерметаллиды (Fe, Cr)₂Mo (Fe, Cr)₂W, что приводит к разупрочнению [7]. Поэтому в изобретении содержание хрома находится в пределах 14,0÷16,0%.Chromium. The chromium content in the inventive welding wire does not change compared with the known composition, since with a higher chromium content (17-20%) during operation, intermetallic compounds (Fe, Cr) ₂ Mo (Fe, Cr) ₂ W may appear, which leads to softening [7]. Therefore, in the invention, the chromium content is in the range of 14.0 ÷ 16.0%.

Молибден и вольфрам. При определении содержания молибдена и вольфрама были приняты во внимание результаты прогнозирования склонности к выделению фаз в высоконикелевых сплавах, изложенные в работах [8, 9]. Соотношение между содержанием Мо и W должно быть 2,0-2,5. Большее значение соотношения приводит к появлению охрупчивающих фаз, а меньшее - к снижению длительной прочности и стабильности механических свойств. Молибден и вольфрам в основном находятся в твердом растворе аустенита и упрочняют матрицу.Molybdenum and tungsten. When determining the content of molybdenum and tungsten, the results of predicting the tendency to phase separation in high-nickel alloys, described in [8, 9], were taken into account. The ratio between the content of Mo and W should be 2.0-2.5. A larger value of the ratio leads to the appearance of embrittling phases, and a lower value leads to a decrease in the long-term strength and stability of mechanical properties. Molybdenum and tungsten are mainly found in austenite solid solution and harden the matrix.

Увеличение содержания Мо и W или изменение соотношения Mo/W приведет к большему выпадению интерметаллидных фаз, их коагуляции и, следовательно, к снижению длительной прочности.An increase in the content of Mo and W or a change in the ratio of Mo / W will lead to a greater precipitation of intermetallic phases, their coagulation and, consequently, to a decrease in long-term strength.

Титан и алюминий в известный состав электродов ЦТ-22 вводят для упрочнения за счет дисперсионного твердения, связанного с образованием фазы типа Ni₃(Ti, Al), однако эта фаза при температурах более 800-850°C является неустойчивой, что снижает высокотемпературную прочность. Для условий эксплуатации при 800-950°C эти элементы приведут к разупрочнению, поэтому их применять нецелесообразно.Titanium and aluminum are introduced into the known composition of CT-22 electrodes for hardening due to dispersion hardening associated with the formation of a phase type Ni ₃ (Ti, Al), however, this phase is unstable at temperatures above 800-850 ° C, which reduces high-temperature strength. For operating conditions at 800-950 ° C, these elements will lead to softening, therefore, they are not practical.

Иттрий. Иттрий вводят в сварочную проволоку для повышения высокотемпературных пластических свойств, так как он очищает границы зерен от легкоплавких примесей, образуя с ними тугоплавкие соединения.Yttrium. Yttrium is introduced into the welding wire to increase high-temperature plastic properties, since it cleans grain boundaries from fusible impurities, forming refractory compounds with them.

Известно [10], что введение 0,01-0,05% иттрия в высоконикелевый сплав повышает относительное удлинение на 10-15% при высоких температурах.It is known [10] that the introduction of 0.01-0.05% yttrium into a high-nickel alloy increases elongation by 10-15% at high temperatures.

Технологичность при ковке слитков и поковок существенно повышается, аналогичным образом повышается и А_кр при сварке, что позволяет сваривать высоконикелевые сплавы без горячих трещин.Manufacturability during forging of ingots and forgings is significantly increased, and A _cr in a similar way increases during welding, which allows welding of high-nickel alloys without hot cracks.

Цирконий. Цирконий связывает углерод и азот, создавая мелкодисперсные карбиды и нитриды, что способствует повышению длительной прочности. Образование и растворение ZrC, ZrN происходит при температурах 1150-1250°C, то есть карбиды и нитриды циркония обладают высокой стойкостью при температурах эксплуатации (до 950°C). Упрочняющее влияние циркония объясняется еще тем, что, с одной стороны, он является сильным раскислителем, повышая качество металла, а с другой, будучи поверхностно активным элементом, располагается в пограничных объемах и затрудняет протекание диффузионных процессов.Zirconium. Zirconium binds carbon and nitrogen, creating finely dispersed carbides and nitrides, which helps to increase long-term strength. The formation and dissolution of ZrC, ZrN occurs at temperatures of 1150-1250 ° C, that is, zirconium carbides and nitrides are highly resistant at operating temperatures (up to 950 ° C). The hardening effect of zirconium is also explained by the fact that, on the one hand, it is a strong deoxidant, increasing the quality of the metal, and on the other, being a surface-active element, it is located in boundary volumes and impedes diffusion processes.

Кальций. Кальций имеет большое сродство с серой, образуя высокотемпературное соединение CaS, что приводит к повышению высокотемпературной пластичности материала за счет уменьшения сегрегатов и очистки матрицы от серы, при этом снижается склонность к образованию горячих трещин при сварке.Calcium. Calcium has a great affinity for sulfur, forming a high-temperature compound CaS, which leads to an increase in the high-temperature plasticity of the material due to the reduction of segregates and the cleaning of the matrix from sulfur, while reducing the tendency to form hot cracks during welding.

Сера и фосфор. Для увеличения прочности границ зерен и повышения пластичности при высоких температурах необходимо ограничить содержание серы и фосфора по сравнению с известной сварочной проволокой, так как сера и фосфор на границах зерен образуют легкоплавкие эвтектики. Поэтому в заявляемой сварочной проволоке серы и фосфора должно быть не более 0,010 и 0,015% соответственно.Sulfur and phosphorus. To increase the strength of grain boundaries and increase ductility at high temperatures, it is necessary to limit the sulfur and phosphorus content in comparison with the known welding wire, since sulfur and phosphorus at the grain boundaries form fusible eutectics. Therefore, in the inventive welding wire of sulfur and phosphorus should be no more than 0.010 and 0.015%, respectively.

Были выплавлены плавки предлагаемого и известного составов в индукционных печах с основным тиглем, проведена горячая пластическая обработка, включающая ковку и прокатку в интервале температур 1180-960°C, и волочение. Получена проволока диаметром 1,6, 2, 3, 4 и 5 мм, прошедшая термообработку, и осуществлена сварка с использованием этой проволоки пластин толщиной до 40 мм из сплава марки 05Х19Н50М6В3Ц, исследованы механические свойства, длительная прочность и склонность металла сварного шва к образованию горячих трещин при сварке (по показателю технологической прочности А_кр).Smelts of the proposed and known compositions were smelted in induction furnaces with a main crucible, hot plastic processing was carried out, including forging and rolling in the temperature range 1180–960 ° C, and drawing. A wire was obtained with a diameter of 1.6, 2, 3, 4, and 5 mm, heat-treated, and welding was carried out using this wire of plates up to 40 mm thick from alloy grade 05X19H50M6B3Ts, the mechanical properties, long-term strength, and tendency of the weld metal to form hot seams were investigated cracks during welding (in terms of technological strength A _cr ).

Химический состав сварочной проволоки приведен в таблице 1, химический состав металла шва - в таблице 2, свойства металла шва - в таблице 3.The chemical composition of the welding wire is shown in table 1, the chemical composition of the weld metal is shown in table 2, the properties of the weld metal are shown in table 3.

При этом химический состав свариваемого металла в масс.% составлял:The chemical composition of the metal being welded in mass% was:

УглеродCarbon 0,0370,037 КремнийSilicon 0,10.1 МарганецManganese 1,61,6 ХромChromium 17,717.7 МолибденMolybdenum 6,16.1 ВольфрамTungsten 2,72.7 ЖелезоIron 17,917.9 ИттрийYttrium 0,060.06 ЦирконийZirconium 0,100.10 КальцийCalcium 0,0050.005 СераSulfur 0,010.01 ФосфорPhosphorus 0,0150.015 НикельNickel ОстальноеRest

Таблица 1Table 1 Химический состав сварочной проволокиThe chemical composition of the welding wire Сварочная проволокаWelding wire Условный номер плавкиConventional heat number Химический состав, вес.%Chemical composition, wt.% СFROM NN SiSi MnMn CrCr МоMo WW FeFe YY ZrZr СаSa ПримесиImpurities NiNi SS РR ПредлагаемаяProposed 1one 0,010.01 0,010.01 0,050.05 1,301.30 14,014.0 6,06.0 2,52,5 17,017.0 0,010.01 0,050.05 0,0010.001 0,0100.010 0,0080.008 остальноеrest 22 0,030,03 0,020.02 0,150.15 1,51,5 15,015.0 6,56.5 3,03.0 18,418,4 0,050.05 0,100.10 0,050.05 0,0060.006 0,0060.006 остальноеrest 33 0,050.05 0,040.04 0,200.20 2,02.0 16,016,0 7,07.0 3,53,5 20,020,0 0,10.1 0,150.15 0,10.1 0,0050.005 0,0150.015 остальноеrest ИзвестнаяFamous 4four 0,0380,038 -- 0,100.10 1,721.72 15,515,5 3,13,1 6,56.5 Ост.Ost. -- 0,0120.012 0,0160.016 35,635.6

Таблица 2table 2 Химический состав металла сварного шва (аргонодуговая сварка)The chemical composition of the weld metal (argon arc welding) Сварочная проволокаWelding wire Условный номер плавкиConventional heat number Химический состав, вес.%Chemical composition, wt.% СFROM NN SiSi MnMn CrCr МоMo WW FeFe YY ZrZr СаSa ПримесиImpurities NiNi SS РR ПредлагаемаяProposed 1one 0,0200,020 0,010.01 0,040.04 1,41.4 13,813.8 5,85.8 2,02.0 17,017.0 0,0040.004 0,050.05 0,0010.001 0,0070.007 0,0070.007 ОСТ.OST. 22 0,0310,031 0,020.02 0,120.12 1,01,0 14,614.6 6,26.2 2,92.9 18,218.2 0,040.04 0,070,07 0,040.04 0,0050.005 0,0060.006 ОСТ.OST. 33 0,0430,043 0,040.04 0,200.20 1,91.9 15,315.3 6,46.4 3,33.3 19,219.2 0,080.08 0,150.15 0,080.08 0,0050.005 0,0090.009 ОСТ.OST. ИзвестнаяFamous 4four 0,0360,036 -- 0,100.10 1,461.46 15,515,5 3,03.0 6,46.4 Ост.Ost. -- -- -- 0,0110.011 0,0120.012 35,035.0

Таблица 3Table 3 Свойства металла сварного шваWeld metal properties Сварочная проволокаWelding wire Условный номер плавкиConventional heat number Предел прочности, МПаTensile strength, MPa Предел текучести, МПаYield Strength, MPa Технологическая прочность А_кр, мм/минTechnological strength A _cr , mm / min Длительная прочность при 950°C за 1000 час, МПаLong-term strength at 950 ° C per 1000 hours, MPa +20°C+ 20 ° C +950°C+ 950 ° C +20°C+ 20 ° C +950°C+ 950 ° C ПредлагаемаяProposed 1one 617617 147147 323323 137137 2,32,3 24,524.5 22 625625 167167 348348 139139 2,52,5 26,026.0 33 640640 186186 353353 141141 2,72.7 26,526.5 ИзвестнаяFamous 4four 608608 127127 245245 108108 0,90.9 17,617.6

Примечания: Notes:

1. Результаты механических испытаний усреднены по трем образцам на точку.1. The results of mechanical tests are averaged over three samples per point.

2. Для оценки технологической и длительной прочности использовано по 6 образцов на точку.2. To assess the technological and long-term strength, 6 samples per point were used.

Из таблицы 3 следует, что пределы прочности и текучести металла сварного шва при температурах 20 и 950°C выше у предлагаемой сварочной проволоки, чем у известной. Длительная прочность при температуре 950 C за 1000 часов также выше. Склонность к горячему трещинообразованию у известной сварочной проволоки выше чем у предлагаемой, что следует из оценки технологической прочности (Акр).From table 3 it follows that the ultimate strength and yield strength of the weld metal at temperatures of 20 and 950 ° C are higher for the proposed welding wire than for the known one. Long-term strength at 950 C for 1000 hours is also higher. The tendency to hot cracking of the known welding wire is higher than that of the proposed one, which follows from the assessment of technological strength (Acre).

Ожидаемый технико-экономический эффект, который может быть получен при использовании предлагаемого состава сварочной проволоки, выразится в увеличении надежности и срока службы энергетических установок, сварные соединения которых работают при повышенных до 950°C температурах за счет повышения длительной прочности металла сварного шва, а также в снижении брака и трудоемкости при проведении сварочных работ за счет повышения технологической прочности металла шва (отсутствие горячих трещин).The expected technical and economic effect that can be obtained by using the proposed composition of the welding wire will be expressed in an increase in the reliability and service life of power plants whose welded joints operate at temperatures elevated to 950 ° C due to an increase in the long-term strength of the weld metal, as well as reduction of marriage and labor intensity during welding due to increase of technological strength of the weld metal (absence of hot cracks).

Источники информации Information sources

1. Правила и нормы в атомной энергетике. (ПН АЭ Г-7-009-89).1. Rules and regulations in nuclear energy. (PN AE G-7-009-89).

2. Шоршоров М.Х., Банных О.А., Антипов В.И. и др. Сплав Н70ВТЮ-ИД (ЭК-27-ИД). Физика и химия обработки материалов. М.: 1977, №1, с.112.2. Shorshorov M.Kh., Bannykh O.A., Antipov V.I. and other alloy N70VTYU-ID (EK-27-ID). Physics and chemistry of materials processing. M .: 1977, No. 1, p. 112.

3. Шоршоров М.Х. Горячие трещины при сварке жаропрочных сплавов. М.: Машиностроение, 1974, с.189.3. Shorshorov M.Kh. Hot cracks when welding heat-resistant alloys. M.: Mechanical Engineering, 1974, p. 189.

4. Journal of Engineering Materials and Technology. V 107, №1, 1985.4. Journal of Engineering Materials and Technology. V 107, No. 1, 1985.

5. Закс И.А. Электроды для дуговой сварки сталей и никелевых сплавов. Справочное пособие. С-Петербург, 1996 г., с.275-278.5. Sachs I.A. Electrodes for arc welding of steels and nickel alloys. Reference manual. St. Petersburg, 1996, p. 275-278.

6. Заболоцкий В.М. и др. Исследование свариваемости высоконикелевых аустенитных сплавов типа 03Х20Н45М3Б. Вопросы судостроения. Сварка. Вып.33, 1982 г.6. Zabolotsky V.M. et al. Investigation of the weldability of high-nickel austenitic alloys of the type 03X20N45M3B. Shipbuilding issues. Welding. Issue 33, 1982

7. Химушин Ф.Ф. Жаропрочные стали и сплавы. М.: Металлургия, 1964.7. Himushin F.F. Heat resistant steels and alloys. M .: Metallurgy, 1964.

8. Трапезников Ю.М., Михайлов А.С. Прогнозирование склонности жаропрочной стали к выделению охрупчивающих фаз. Вопросы судостроения. Металловедение. №43, 1985.8. Trapeznikov Yu.M., Mikhailov A.S. Prediction of the tendency of heat-resistant steel to release embrittlement phases. Shipbuilding issues. Metallurgy. No. 43, 1985.

9. Трапезников Ю.М., Михайлов А.С. Выбор легирующего комплекса в целях разработки материала для длительной работы до 900°C. Технология судостроения, №12, 1985.9. Trapeznikov Yu.M., Mikhailov A.S. Selection of an alloying complex in order to develop material for continuous operation up to 900 ° C. Shipbuilding Technology, No. 12, 1985.

10. Трапезников Ю.М., Бережко Б.И., Зимин Г.Г. Исследование влияния технологии изготовления трубной заготовки на свойства стали 03Х20Н32М3Б. Вопросы судостроения. Сер. Металлургия, вып. 29, 1980 г.10. Trapeznikov Yu.M., Berezhko B.I., Zimin G.G. Study of the influence of manufacturing technology of pipe billets on the properties of steel 03X20N32M3B. Shipbuilding issues. Ser. Metallurgy, vol. 29, 1980

Claims

1. Welding wire for welding high nickel alloys containing carbon, silicon, manganese, chromium, molybdenum, tungsten, iron and nickel, characterized in that it is additionally introduced nitrogen, calcium, zirconium and yttrium at the following content of components, wt.%:
Carbon 0.01-0.05 Silicon 0.05-0.20 Manganese 1.3-2.0 Chromium 14.0-16.0 Molybdenum 6.0-7.0 Tungsten 2.5-3.5 Iron 17.0-20.0 Nitrogen 0.01-0.04 Yttrium 0.01-0.1 Zirconium 0.05-0.15 Calcium 0.001-0.1 Nickel and impurities Rest

2. The welding wire for welding high nickel alloys according to claim 1, characterized in that it contains sulfur and phosphorus as impurities at the following content, wt.%:
Sulfur less than 0.010 Phosphorus less than 0.015