RU2553425C1 - Method to determine material strength properties at dynamic loading - Google Patents

Method to determine material strength properties at dynamic loading Download PDF

Info

Publication number
RU2553425C1
RU2553425C1 RU2014106835/28A RU2014106835A RU2553425C1 RU 2553425 C1 RU2553425 C1 RU 2553425C1 RU 2014106835/28 A RU2014106835/28 A RU 2014106835/28A RU 2014106835 A RU2014106835 A RU 2014106835A RU 2553425 C1 RU2553425 C1 RU 2553425C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
striker
length
projectile
soil
experiment
Prior art date
Application number
RU2014106835/28A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Александр Александрович Краюхин
Сергей Александрович Капинос
Илья Владимирович Рыжов
Original Assignee
Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом"
Федеральное Государственное унитарное предприятие "Российский Федеральный ядерный центр-Всероссийский научно-исследовательский институт экспериментальной физики-ФГУП "РФЯЦ-ВНИИЭФ"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом", Федеральное Государственное унитарное предприятие "Российский Федеральный ядерный центр-Всероссийский научно-исследовательский институт экспериментальной физики-ФГУП "РФЯЦ-ВНИИЭФ" filed Critical Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом"
Priority to RU2014106835/28A priority Critical patent/RU2553425C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2553425C1 publication Critical patent/RU2553425C1/en

Links

Images

Landscapes

  • Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)

Abstract

FIELD: machine building.SUBSTANCE: test is carried out, it implies the introduction of a striker into the material to be tested and further numerical simulation of this process and, during parameter calculation, variation of the function connecting the yield strength of soil with the pressure, up to the decrease of a difference between the results of the numerical simulation and the test down to the experimental error value, according to the proportions with selected parameters there determined are strength characteristics of soil in the range of dynamic loads implemented in the test. The striker is thrown by a ballistic installation with the velocity at which the intense plastic deformation of the striker with the reduction of its length takes place in the course of penetration. The striker length shall exceed its diameter by at least 4 times. The penetration process is registered by X-ray or proton radiography, and the profile of the formed cavity and the length of the non-deformed striker part at the moment of registration are determined in the sample being tested.EFFECT: higher information value by providing for the determination of the yield stress of materials, and the invariance of physical-mechanical properties of the tested material before a strike.3 dwg

Description

Изобретение относится к области определения характеристик материалов при ударном нагружении, в частности к способам определения динамического предела текучести грунта при проникании в образец из исследуемого материала ударника при заданной ему средствами разгона скорости.The invention relates to the field of determining the characteristics of materials under shock loading, in particular to methods for determining the dynamic yield stress of a soil when a projectile penetrates into a sample from a test material at a given acceleration means.

Известен способ определения прочностных свойств материалов, в частности прочности поверхностных слоев грунта по патенту SU 01828672 (публик. 27.03.1996), включающий метание двумя зондами на поверхность грунта с летательного аппарата при одинаковых аэродинамических параметрах зондов с заданным углом рыскания для каждого зонда при условиях, когда возможен рикошет зондов от грунта. Прочность грунта определяют по параметрам рикошета, которые включают угол наклона, скорость удара, угол рыскания и расстояние между точками входа и выхода зондов из грунта.A known method for determining the strength properties of materials, in particular the strength of the surface layers of the soil according to patent SU 01828672 (public. 03/27/1996), including throwing two probes on the ground surface from an aircraft with the same aerodynamic parameters of the probes with a given yaw angle for each probe under conditions when it is possible to rebound the probes from the ground. The strength of the soil is determined by the parameters of the rebound, which include the angle of inclination, impact speed, yaw angle and the distance between the points of entry and exit of the probes from the ground.

Недостатки данного способа связаны с тем, что проведение опытов осуществляют на естественном грунте с использованием летательного аппарата, что удорожает способ, а также уменьшает точность определения характеристик в случае неоднородности грунта при повторных метаниях зондов, кроме того, есть ограничения на скорость метания при исследовании прочных грунтов.The disadvantages of this method are that the experiments are carried out on natural soil using an aircraft, which increases the cost of the method, and also reduces the accuracy of determining characteristics in the case of heterogeneity of the soil during repeated throwing of probes, in addition, there are restrictions on the speed of throwing in the study of strong soils .

Известен другой способ определения прочностных свойств материалов, в частности динамической твердости по патенту RU 2258211 (публик. 10.08.2005). Способ заключается в нанесении удара индентором с наконечником по исследуемому образцу, измерении ускорения торможения индентора в момент полного погружения наконечника в образец и аналитическом определении твердости с учетом известных параметров и измеренного параметра. В качестве выбранного параметра принимают ускорение торможения индентора в момент полного погружения наконечника при внедрении его в исследуемый образец. При этом указанный момент определяют по точке перегиба регистрируемой зависимости от времени или аналитически, а динамическую твердость определяют по формулеThere is another way to determine the strength properties of materials, in particular dynamic hardness according to patent RU 2258211 (public. 10.08.2005). The method consists in striking an indenter with a tip against the test sample, measuring the acceleration of indenter braking at the moment the tip is completely immersed in the sample and analytically determining the hardness taking into account the known parameters and the measured parameter. Acceleration of indenter braking at the moment of complete immersion of the tip when it is introduced into the test sample is taken as the chosen parameter. Moreover, the specified moment is determined by the inflection point of the recorded time dependence or analytically, and the dynamic hardness is determined by the formula

Figure 00000001
,
Figure 00000001
,

где М - масса индентора, D - диаметр индентора, U - ускорение торможения в момент полного погружения наконечника.where M is the mass of the indenter, D is the diameter of the indenter, U is the acceleration of braking at the moment of complete immersion of the tip.

Недостатком известного способа является то, что прочностные свойства материалов определяют при низкой скорости деформации исследуемого образца, что ограничивает применение способа, т.к. ограничена скорость удара, при которой стальной наконечник начинает пластически деформироваться. Для нахождения динамического предела текучести, например, горной породы при высокой скорости удара этот подход применить нельзя.The disadvantage of this method is that the strength properties of materials are determined at a low strain rate of the test sample, which limits the application of the method, because limited impact speed, at which the steel tip begins to plastically deform. To find the dynamic yield strength, for example, of rock at high impact velocity, this approach cannot be applied.

Наиболее близким заявляемому способу является расчетно-экспериментальный способ определения деформационных и прочностных свойств пористых сред и геоматериалов, в основном мягких грунтов, по монографии Баженова В.Г., Котова В.Л. «Математическое моделирование нестационарных процессов удара и проникания осесимметричных тел и идентификация свойств грунтовых сред», с.42-43, М.: Физматлит, 2011. Способ определения деформационных и прочностных характеристик исследуемого грунта при динамическом нагружении заключается в сравнении зависимостей силы сопротивления внедрению ударника в исследуемый материал от времени, полученных в эксперименте по внедрению ударника в виде стержня со стальным наконечником различной формы при ударе по нему обоймой с исследуемым грунтом и последующим численным моделированием этого эксперимента. В случае отличия зависимостей, полученных экспериментальным и расчетным путем, в расчетах осуществляют вариацию параметров уравнения состояния грунта и функции, связывающей предел текучести грунта с давлением, вплоть до уменьшения различия между результатами численного моделирования и эксперимента до величины экспериментальной погрешности. Эти соотношения с подобранными параметрами определяют деформационные и прочностные характеристики грунта в диапазоне динамических нагрузок (давление, скорость деформации), реализованных в эксперименте.The closest to the claimed method is a calculation-experimental method for determining the deformation and strength properties of porous media and geomaterials, mainly soft soils, according to the monograph Bazhenova V.G., Kotova V.L. “Mathematical modeling of unsteady processes of impact and penetration of axisymmetric bodies and identification of the properties of soil media”, pp.42-43, M .: Fizmatlit, 2011. A method for determining the deformation and strength characteristics of the studied soil under dynamic loading is to compare the dependences of the resistance force to the introduction of the impactor in the studied material from the time obtained in the experiment on the introduction of a hammer in the form of a rod with a steel tip of various shapes when struck by a clip with the studied soil and following numerical simulation of this experiment. If the dependences obtained experimentally and by calculation differ, the calculations vary the parameters of the equation of state of the soil and the function connecting the yield strength of the soil with pressure, up to reducing the difference between the results of numerical modeling and experiment to the value of the experimental error. These relations with the selected parameters determine the deformation and strength characteristics of the soil in the range of dynamic loads (pressure, strain rate) realized in the experiment.

Однако диапазон применения данного способа также ограничен скоростью внедрения ударника в исследуемый материал до 1 км/с, при которой стальной наконечник начинает пластически деформироваться, что ограничивает величину динамической нагрузки, реализуемой в эксперименте. При необходимости определения характеристик исследуемого материала при более высоких значениях давления и скорости деформации, например, для исследования кратерообразования при падении метеоритов, невозможно в данном эксперименте определить силу сопротивления внедрению ударника в исследуемый материал ввиду пластической деформации ударника. Кроме того, увеличение скорости метания обоймы с исследуемым грунтом может привести к изменению физико-механических свойств грунта, главным образом плотности, что снижает точность определения его деформационных и прочностных свойств.However, the range of application of this method is also limited by the rate of introduction of the projectile into the test material to 1 km / s, at which the steel tip begins to deform plastically, which limits the magnitude of the dynamic load realized in the experiment. If it is necessary to determine the characteristics of the material under study at higher pressure and strain rate, for example, to study crater formation during meteorite incidence, it is impossible in this experiment to determine the resistance to penetration of the projectile into the test material due to the plastic deformation of the projectile. In addition, an increase in the speed of throwing clips with the studied soil can lead to a change in the physical and mechanical properties of the soil, mainly density, which reduces the accuracy of determining its deformation and strength properties.

Техническим результатом заявляемого изобретения является повышение информативности путем обеспечения определения предела текучести материалов при скорости внедрения ударника в исследуемый материал выше 2 км/с, а также неизменности физико-механических свойств исследуемого материала перед ударом.The technical result of the claimed invention is to increase the information content by providing a determination of the yield strength of materials at a penetration rate of the impactor into the test material above 2 km / s, as well as the invariance of the physico-mechanical properties of the test material before impact.

Указанный технический результат достигается за счет того, что способ определения прочностных свойств материалов при динамическом нагружении включает общие с ближайшим аналогом признаки и отличительные.The specified technical result is achieved due to the fact that the method for determining the strength properties of materials under dynamic loading includes common and distinctive features with the closest analogue.

Общими признаками являются: проведение эксперимента с внедрением ударника в исследуемый материал с последующим численным моделированием этого процесса и варьированием при расчетах параметров функции, связывающей предел текучести грунта с давлением, вплоть до уменьшения различия между результатами численного моделирования и эксперимента до величины экспериментальной погрешности, по соотношениям с подобранными параметрами определяют прочностные характеристики грунта в диапазоне динамических нагрузок, реализованных в эксперименте.Common signs are: conducting an experiment with the introduction of a striker into the material under study, followed by numerical modeling of this process and varying, when calculating the parameters of the function, connecting the yield strength of the soil with pressure, up to reducing the difference between the results of numerical modeling and the experiment to the value of the experimental error, in relation to the selected parameters determine the strength characteristics of the soil in the range of dynamic loads implemented in the experiment .

Отличительными признаками являются: метание ударника осуществляют с помощью баллистической установки со скоростью, при которой в процессе внедрения происходит пластическая деформация ударника с уменьшением его длины, при этом длину ударника выбирают превышающей его диаметр не менее чем в 4 раза, а процесс внедрения регистрируют с помощью рентгено- или протонографии и определяют в исследуемом образце профиль образующейся каверны и длину недеформируемой части ударника на момент времени регистрации.Distinctive features are: projectile throwing is carried out using a ballistic installation at a speed at which during the implementation the plastic deformation of the projectile occurs with a decrease in its length, while the length of the projectile is chosen to exceed its diameter by at least 4 times, and the implementation process is recorded using x-ray - or protonography, and determine in the test sample the profile of the formed cavity and the length of the undeformable part of the striker at the time of registration.

Применение баллистической установки обеспечивает метание ударника со скоростью, при которой реализуются высокие значения давления (5-15 ГПа) и скорости деформации (105-106 с-1) в области контакта ударника и исследуемого материала, и процесс внедрения происходит в гидродинамическом режиме (осуществляется интенсивная пластическая деформация ударника с уменьшением его длины).The use of a ballistic setup ensures projectile throwing at a speed at which high pressure (5-15 GPa) and strain rates (10 5 -10 6 s -1 ) are realized in the contact area of the projectile and the material under study, and the implantation process occurs in the hydrodynamic mode ( intense plastic deformation of the striker is carried out with a decrease in its length).

Внедрение ударника в гидродинамическом режиме необходимо для обеспечения постоянства параметров нагружения исследуемого материала в области его контакта с проникателем.The introduction of the hammer in the hydrodynamic mode is necessary to ensure the constancy of the loading parameters of the material under study in the area of its contact with the penetrator.

Выбор длины ударника, превышающей его диаметр не менее чем в 4 раза, связан с тем, что при использовании удлиненного ударника давление и скорость деформации в области контакта не изменяются на протяжении большей части длительности процесса внедрения, что обеспечивает увеличение точности определения предела текучести исследуемого материала при реализуемых условиях нагружения.The choice of the length of the striker exceeding its diameter by at least 4 times is due to the fact that when using an elongated striker, the pressure and strain rate in the contact area do not change for most of the duration of the implantation process, which ensures an increase in the accuracy of determining the yield strength of the material under study realizable loading conditions.

Регистрация процесса внедрения с помощью рентгено- или протонографии позволяет определить в исследуемом образце с достаточной точностью профиль образующейся каверны и длину недеформируемой части ударника на момент времени регистрации.Registration of the implantation process using X-ray or protonography makes it possible to determine the profile of the formed cavity and the length of the undeformable part of the projectile with sufficient accuracy at the time of registration.

Форма профиля образующейся каверны и значение длины недеформируемой части ударника позволяют определить предел текучести исследуемого материала при реализуемых условиях нагружения.The profile shape of the cavity formed and the length of the non-deformable part of the impactor allow one to determine the yield strength of the material under study under realizable loading conditions.

Заявляемый способ поясняется с помощью схем и графического изображения, представленных на фиг.1, 2, 3.The inventive method is illustrated using schemes and graphical images presented in figures 1, 2, 3.

На фиг.1 представлена схема метаемого объекта, на фиг.2 - преграда, на фиг.3 - форма каверны в опыте (точки) и расчете на момент времени t=23.75 мксFigure 1 shows a diagram of a missile object, figure 2 - a barrier, figure 3 - the shape of the cavity in the experiment (points) and calculation at time t = 23.75 μs

Ударник, изображенный схематично на фиг.1, представляет собой стержень 1 из сплава ВНЖ 7-3 диаметром 4 мм и длиной 30 мм с закрепленной на торце аэродинамической юбкой 2 из алюминиевого сплава. Преграда представляет собой гранитный блок с размерами: длина по оси стрельбы (ось X) ~ 180 мм, ширина (по оси Z) ~ 90 мм, высота (по оси Y) ~ 150 мм.The drummer, shown schematically in figure 1, is a rod 1 of a residence permit alloy 7-3 with a diameter of 4 mm and a length of 30 mm with an aerodynamic skirt 2 made of aluminum alloy fixed at the end. The barrier is a granite block with dimensions: length along the firing axis (X axis) ~ 180 mm, width (along the Z axis) ~ 90 mm, height (along the Y axis) ~ 150 mm.

В качестве примера конкретного выполнения предлагаемого способа представлена процедура определения значения предела текучести гранита при высокоскоростном нагружении. В эксперименте с помощью легкогазовой баллистической установки осуществляли метание стержня 1 с аэродинамической юбкой 2 (фиг.1) со скоростью 3.27 км/с. Через 23.75 мкс после удара стрежня свободным торцом о преграду (фиг.3) осуществляли ее рентгенографирование (плоскость XY). С помощью обработки рентгенографического снимка были определены профиль каверны в гранитном образце и длина недеформированной части ударника. Глубина каверны оказалась равной ~54 мм, а средний диаметр ~13 мм, длина недеформированной части ударника составила ~6 мм. На втором этапе работы с помощью программного комплекса ЭГАК [Янилкин Ю.В. и др. Комплекс программ ЭГАК++ для моделирования на адаптивно-встраивающейся дробной счетной сетке // ВАНТ. Сер. Мат. моделирование физ. процессов. 2003. Вып.1. С.20-28] было проведено численное моделирование данного опыта. Для описания сплава ВНЖ 7-3 использовались УРС в форме Ми-Грюнайзена и модель упругопластичности Джонсона-Кука. Ранее с помощью моделирования независимых экспериментов по высокоскоростному нагружению данного материала было показано, что эти модели с используемым набором параметров адекватно описывают его деформирования. Для описания гранита использовалась обобщенная квазиупругопластическая модель деформирования и разрушения скальных грунтов [Замышляев Б.В., Евтерев Л.С. Модели динамического деформирования и разрушения грунтовых сред. М.: Наука, 1990]. При численном моделировании было получено, что в области контакта стержня и преграды в процессе внедрения ударника давление составило ~12 ГПа, а скорость деформирования ~105 с-1. Показано, что для совпадения расчетных данных с опытными по размерам каверны и недеформированной части стержня на момент рентгенографирования предел текучести гранита при таких условиях нагружения должен составлять Y=2.6 ГПа. На фиг.3 приведены расчетное поле плотности на момент времени t=23.75 мкс и наложенный на него профиль каверны, полученный в опыте. В дальнейшем, изменяя скорость удара или диаметр стержня, можно получить зависимость предела текучести гранита от давления и скорости деформации. Это увеличит адекватность результатов численных расчетов явлений, в которых моделируется высокоскоростное нагружения гранита.As an example of a specific implementation of the proposed method, a procedure for determining the yield strength of granite under high-speed loading is presented. In the experiment, using a light-gas ballistic installation, the rod 1 was thrown with an aerodynamic skirt 2 (Fig. 1) at a speed of 3.27 km / s. 23.75 μs after hitting the rod with a free end against the obstacle (Fig. 3), it was X-rayed (XY plane). Using the processing of the x-ray image, the profile of the cavity in the granite sample and the length of the undeformed part of the impactor were determined. The cavity depth turned out to be ~ 54 mm, and the average diameter was ~ 13 mm, the length of the undeformed part of the projectile was ~ 6 mm. At the second stage of work using the EGAC software package [Yanilkin Yu.V. et al. EGAK ++ software package for modeling on adaptively embedded fractional counting grid // VANT. Ser. Mat. modeling physical processes. 2003. Issue 1. S.20-28] a numerical simulation of this experiment was carried out. To describe the residence permit 7-3 alloy, we used the Mi-Gruneisen URS and the Johnson-Cook model of elastic plasticity. Earlier, by modeling independent experiments on high-speed loading of this material, it was shown that these models with the used set of parameters adequately describe its deformation. To describe granite, a generalized quasi-elasticoplastic model of deformation and fracture of rocky soils was used [Zamyshlyaev B.V., Evterev L.S. Models of dynamic deformation and fracture of soil media. M .: Nauka, 1990]. In numerical modeling, it was found that in the area of contact between the rod and the obstacle during the introduction of the impactor, the pressure was ~ 12 GPa, and the strain rate was ~ 10 5 s -1 . It is shown that for the calculated data to coincide with the experimental sizes of the cavity and the undeformed part of the rod at the time of radiography, the yield strength of granite under such loading conditions should be Y = 2.6 GPa. Figure 3 shows the calculated density field at time t = 23.75 μs and the profile of the cavity superimposed on it, obtained in the experiment. In the future, by changing the impact velocity or the diameter of the rod, it is possible to obtain the dependence of the yield strength of granite on pressure and strain rate. This will increase the adequacy of the results of numerical calculations of phenomena in which high-speed loading of granite is simulated.

Таким образом, предлагаемый способ позволяет определить прочностные свойства исследуемых материалов при высокоскоростном нагружении.Thus, the proposed method allows to determine the strength properties of the investigated materials at high speed loading.

Claims (1)

Способ определения прочностных свойств материалов при динамическом нагружении, включающий проведение эксперимента с внедрением ударника в исследуемый материал с последующим численным моделированием этого процесса и варьированием при расчетах параметров функции, связывающей предел текучести грунта с давлением, вплоть до уменьшения различия между результатами численного моделирования и эксперимента до величины экспериментальной погрешности, по соотношениям с подобранными параметрами определяют прочностные характеристики грунта в диапазоне динамических нагрузок, реализованных в эксперименте, отличающийся тем, что метание ударника осуществляют с помощью баллистической установки со скоростью, при которой в процессе внедрения происходит интенсивная пластическая деформация ударника с уменьшением его длины, при этом длину ударника выбирают превышающей его диаметр не менее чем в 4 раза, а процесс внедрения регистрируют с помощью рентгено- или протонографии и определяют в исследуемом образце профиль образующейся каверны и длину недеформируемой части ударника на момент времени регистрации. A method for determining the strength properties of materials under dynamic loading, including carrying out an experiment with the introduction of a projectile into the material under study, followed by numerical simulation of this process and varying, when calculating the parameters of the function, connecting the yield strength of the soil with pressure, up to reducing the difference between the results of numerical modeling and experiment to a value experimental error, according to the ratios with the selected parameters determine the strength characteristics of the soil in the range of dynamic loads realized in the experiment, characterized in that the projectile is thrown using a ballistic installation at a speed at which during the implementation process an intense plastic deformation of the projectile occurs with a decrease in its length, while the length of the projectile is chosen to exceed its diameter by at least 4 times, and the implantation process is recorded using X-ray or protonography and the profile of the formed cavity and the length of the undeformable part of the projectile are determined in the studied sample registration time ment.
RU2014106835/28A 2014-02-24 2014-02-24 Method to determine material strength properties at dynamic loading RU2553425C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2014106835/28A RU2553425C1 (en) 2014-02-24 2014-02-24 Method to determine material strength properties at dynamic loading

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2014106835/28A RU2553425C1 (en) 2014-02-24 2014-02-24 Method to determine material strength properties at dynamic loading

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2553425C1 true RU2553425C1 (en) 2015-06-10

Family

ID=53295351

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2014106835/28A RU2553425C1 (en) 2014-02-24 2014-02-24 Method to determine material strength properties at dynamic loading

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2553425C1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2771063C1 (en) * 2021-06-07 2022-04-25 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Донской государственный технический университет" (ДГТУ) Method for measuring the contact area of the indenter with the sample surface

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1707506A1 (en) * 1985-07-10 1992-01-23 Ленинградский Филиал Ереванского Политехнического Института Им.К.Маркса Method of determination of dynamic hardness of material
RU2054647C1 (en) * 1992-04-27 1996-02-20 Бакиров Мурат Баязитович Method and device for determination of hardness
RU2258211C1 (en) * 2004-03-31 2005-08-10 Российская Федерация, от имени которой выступает государственный заказчик - Министерство Российской Федерации по атомной энергии - Минатом РФ Method of determining dynamical hardness of materials

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1707506A1 (en) * 1985-07-10 1992-01-23 Ленинградский Филиал Ереванского Политехнического Института Им.К.Маркса Method of determination of dynamic hardness of material
RU2054647C1 (en) * 1992-04-27 1996-02-20 Бакиров Мурат Баязитович Method and device for determination of hardness
RU2258211C1 (en) * 2004-03-31 2005-08-10 Российская Федерация, от имени которой выступает государственный заказчик - Министерство Российской Федерации по атомной энергии - Минатом РФ Method of determining dynamical hardness of materials

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2771063C1 (en) * 2021-06-07 2022-04-25 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Донской государственный технический университет" (ДГТУ) Method for measuring the contact area of the indenter with the sample surface

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Forrestal et al. Penetration of concrete targets with deceleration-time measurements
Mohamed et al. Study of the powder factor in surface bench blasting
Carter et al. Dynamic analysis of free-falling penetrometers in soil deposits
Alekseev et al. Use of volumetric soil crushing coefficient for evaluation of mechanical action
RU2553425C1 (en) Method to determine material strength properties at dynamic loading
CN109752262B (en) Method for determining dynamic shear modulus parameter of covering soil mass based on in-situ relative density
McShane et al. A laboratory-scale buried charge simulator
Vayig et al. The effect of yaw on the penetration of rigid rods
Kyner et al. High intensity impulsive loading by explosively accelerated granular matter
Simioni et al. Field measurements of snowpack response to explosive loading
CN207944494U (en) A kind of experimental rig that simulation Blasting Excavation side slope influences
Žaržojus et al. Energy transfer measuring in dynamic probing test in layered geological strata
JP2005180137A (en) Dynamic loading testing method
Choudhary et al. Assessment of powder factor in surface bench blasting using schmidt rebound number of rock mass
Khan Mechanics of projectile penetration into non-cohesive soil targets
Vivek et al. Sand ejecta kinematics and impulse transfer associated with the buried blast loading: A controlled laboratory investigation
Bless et al. High-speed penetration of granular geomaterials
Li et al. Effects of pile installation simulation on behavior of pile groups in centrifuge model tests
JP7357989B1 (en) Rapid loading test method for piles using interval type unloading point connection method
Sun et al. Effect of relative density and grain size on the internal flow field during the ballistic penetration of sand
JP4073838B2 (en) Measuring method for bearing capacity of foundation pile
RU2258211C1 (en) Method of determining dynamical hardness of materials
KR102321080B1 (en) In situ ground property detection system
Balandin et al. Experimentally and theoretically investigating the processes of impact and penetration of bodies into concrete obstacles
Abdul-Husain Comparative study of theoretical methods for estimating pile capacity using 1-g model pile tests in cohesionless soil