RU2551721C1 - Aluminium-based alloy for braze structures - Google Patents
Aluminium-based alloy for braze structures Download PDFInfo
- Publication number
- RU2551721C1 RU2551721C1 RU2014101404/02A RU2014101404A RU2551721C1 RU 2551721 C1 RU2551721 C1 RU 2551721C1 RU 2014101404/02 A RU2014101404/02 A RU 2014101404/02A RU 2014101404 A RU2014101404 A RU 2014101404A RU 2551721 C1 RU2551721 C1 RU 2551721C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- alloy
- zirconium
- titanium
- vanadium
- content
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к деформируемым сплавам на основе алюминия, предназначенным для применения в паяных конструкциях. Общим требованием для сплавов, предназначенных для применения в паяных конструкциях, является сохранение свойств после воздействия на них режима пайки. Сплавы на основе алюминия для паяных конструкций создаются на базе всех известных систем легирования в зависимости от назначения. Одной из наиболее перспективных систем для создания наиболее прочных после обработки по режиму пайки сплавов, паяемых твердым припоем, является система Al-Mn-Si-Mg-Cu.The invention relates to wrought aluminum alloys intended for use in soldered structures. The general requirement for alloys intended for use in soldered structures is the preservation of properties after exposure to the soldering regime. Aluminum-based alloys for soldered structures are created on the basis of all known alloying systems, depending on the purpose. One of the most promising systems for creating the most durable alloys brazed after brazing is the Al-Mn-Si-Mg-Cu system.
Известен сплав на основе алюминия системы Al-Mn-Si-Mg-Cu, предназначенный для пайки твердым припоем, содержащий (в масс.%):Known alloy based on aluminum of the system Al-Mn-Si-Mg-Cu, designed for brazing, containing (in wt.%):
0,7-1,5 Mn, до 0,15 Si, до 0,8 Mg, 0,1-1,5 Cu, до 0,4 Fe (патент WO №9955925 (A1), C22C 21/00, C22C 21/16, C22F 1/04, C22F 1/57, 29.04.98).0.7-1.5 Mn, up to 0.15 Si, up to 0.8 Mg, 0.1-1.5 Cu, up to 0.4 Fe (WO patent No. 9955925 (A1), C22C 21/00, C22C 21/16, C22F 1/04, C22F 1/57, 04/29/98).
Сплав склонен к собирательной рекристаллизации при температуре пайки, близкой к солидусу сплава, в результате чего снижается прочность слава.The alloy is prone to collective recrystallization at a brazing temperature close to the solidus of the alloy, resulting in a decrease in the strength of the fame.
Известны сплавы системы Al-Mn-Si-Mg-Cu, модифицированные цирконием и/или титаном, предназначенные для пайки твердым припоем, содержащие (масс.%):Known alloys of the system Al-Mn-Si-Mg-Cu, modified with zirconium and / or titanium, designed for brazing, containing (wt.%):
- 1,0-1,4 Mn, 0,15-0,30 Si, до 0,4 Mg, 0,2-1,1 Cu, до 0,25 Fe, до 0,1Ti (патент №2797454, C22С 21/00, C22F 1/04, F28F 21/08, Франция, 16.02.2001),- 1.0-1.4 Mn, 0.15-0.30 Si, up to 0.4 Mg, 0.2-1.1 Cu, up to 0.25 Fe, up to 0.1 Ti (patent No. 2797454, C22C 21/00, C22F 1/04, F28F 21/08, France, 02.16.2001),
- 0,01-0,2 Mn, 0,3-0,6 Si, 0,5-0,8 Mg, 0,2-0,7 Cu, 0,01-0,1 Ti (патент №3472605 7126786, C22С 21/00, Япония, 09.11.1993),- 0.01-0.2 Mn, 0.3-0.6 Si, 0.5-0.8 Mg, 0.2-0.7 Cu, 0.01-0.1 Ti (patent No. 3472605 7126786 , C22C 21/00, Japan, 11/09/1993),
- 0,8-1,5 Mn, 0,6-1,3 Si, 0,2-0,5 Mg, 0,3-1,0 Cu, 0,05-0,2 Zr (патент Японии C22С 21/00, №06011896, 16.02.94),- 0.8-1.5 Mn, 0.6-1.3 Si, 0.2-0.5 Mg, 0.3-1.0 Cu, 0.05-0.2 Zr (Japanese patent C22C 21 / 00, No. 06011896, 02.16.94),
- 0,8-1,5 Mn, 0,10-1,0 Si, 0,01-0,5 Mg, 0,2-0,7 Cu, 0,05-0,5 Fe, 0,05-0,2 Ti, 0,05-0,2 Zr, (патент №4230006 C22C 21/00 Япония, 01.05.1998).- 0.8-1.5 Mn, 0.10-1.0 Si, 0.01-0.5 Mg, 0.2-0.7 Cu, 0.05-0.5 Fe, 0.05- 0.2 Ti, 0.05-0.2 Zr, (Patent No. 4230006 C22C 21/00 Japan, 05/01/1998).
Модифицирование цирконием, титаном и, особенно, цирконием в комплексе с титаном повышают температуру рекристаллизации, однако, недостаточно для предотвращения рекристаллизации при температуре пайки, близкой к солидусу. Недостатком сплавов остается пониженная прочность после обработки по режиму пайки.Modification with zirconium, titanium, and especially zirconium in combination with titanium increases the recrystallization temperature, however, it is not enough to prevent recrystallization at a soldering temperature close to solidus. The disadvantage of alloys is reduced strength after processing by soldering.
Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности и достигаемому эффекту является сплав по патенту US №6413331 C22С 21/16, содержащий компоненты в следующем соотношении (масс.%):Closest to the proposed technical essence and the achieved effect is the alloy according to US patent No. 6413331 C22C 21/16, containing components in the following ratio (wt.%):
алюминий - основа,aluminum is the base
марганец 0,7-1,5,manganese 0.7-1.5,
кремний до 0,15,silicon up to 0.15,
магний до 0,8,magnesium up to 0.8,
медь 0,5-1,5,copper 0.5-1.5,
железо до 0,4,iron to 0.4,
хром, титан, цирконий, ванадий - до 0,3 каждого.chromium, titanium, zirconium, vanadium - up to 0.3 each.
Благодаря комплексному модифицированию цирконием, читаном, ванадием и легированию хромом, суммарное содержание модификаторов в сплаве может быть повышено без опасности образования грубых интерметаллидов. Сплав мало склонен к рекристаллизации при температуре пайки, близкой к солидусу, и обладает удовлетворительной коррозионной стойкостью. Однако прочность после обработки по режиму пайки снижается до уровня практически отожженного состояния и составляет лишь 220-250 МПа.Due to the complex modification with zirconium, chitan, vanadium and doping with chromium, the total content of modifiers in the alloy can be increased without the risk of the formation of coarse intermetallic compounds. The alloy is slightly prone to recrystallization at a soldering temperature close to solidus, and has satisfactory corrosion resistance. However, the strength after processing by soldering mode decreases to the level of almost annealed condition and is only 220-250 MPa.
Задачей, на решение которой направлено предлагаемое изобретение, является повышение прочности после обработки по режиму пайки.The problem to which the invention is directed, is to increase the strength after processing by soldering.
Технический результат - получения однородной мелкозернистой структуры и улучшение технологических свойств сплава.EFFECT: obtaining a uniform fine-grained structure and improving the technological properties of the alloy.
Это достигается тем, что сплав на основе алюминия, содержащий марганец, кремний, магний, медь, хром, титан, цирконий и ванадий дополнительно содержит бериллий при следующем соотношении компонентов, мас.%:This is achieved by the fact that the aluminum-based alloy containing manganese, silicon, magnesium, copper, chromium, titanium, zirconium and vanadium additionally contains beryllium in the following ratio of components, wt.%:
марганец 0,3-1,2,manganese 0.3-1.2,
кремний 0,35-1,5,silicon 0.35-1.5,
магний 0,4-1,4,magnesium 0.4-1.4,
медь 0,3-4,8,copper 0.3-4.8,
железо 0,05-0,7,iron 0.05-0.7,
бериллий 0,0001-0,1,beryllium 0.0001-0.1,
хром, титан, цирконий, ванадий - 0,1-1,0 каждого, chromium, titanium, zirconium, vanadium - 0.1-1.0 each,
алюминий - остальное, при отношении Si:Mg>0,6.aluminum - the rest, with the ratio Si: Mg> 0.6.
Причем сплав при содержании хрома, титана, циркония, ванадия в количестве 0,1-0,25 мас.% каждого получен путем обработки слитка, а при содержании хрома, титана, циркония, ванадия в количестве 0,25-1,0% каждого получен порошковой металлургией.Moreover, the alloy with the content of chromium, titanium, zirconium, vanadium in the amount of 0.1-0.25 wt.% Each obtained by processing the ingot, and with the content of chromium, titanium, zirconium, vanadium in the amount of 0.25-1.0% each obtained by powder metallurgy.
Выбор содержания марганца, кремния, магния, меди и и железа определяется общими принципами металловедения сплавов Al-Mn-Si-Mg-Cu.The choice of the content of manganese, silicon, magnesium, copper, and iron is determined by the general principles of metal science of Al-Mn-Si-Mg-Cu alloys.
Содержание марганца в пределах 0,3-1,2 масс. % обеспечивает измельчение первичного зерна и затрудняет рост зерен при рекристаллизации, увеличивая допустимую температуру нагрева сплава, что важно в случае пайки твердыми припоями под солидусом. Содержание марганца ограничено 1,2% во избежание образования грубых интерметаллидов типа AlnMnmSikFek.The manganese content in the range of 0.3-1.2 mass. % provides primary grain grinding and complicates grain growth during recrystallization, increasing the permissible temperature of alloy heating, which is important in the case of brazing under solidus. The manganese content is limited to 1.2% to avoid the formation of coarse intermetallic compounds such as Al n Mn m Si k Fe k .
Содержание кремния в пределах 0,35-1,5 масс.% и магния в пределах 0,4-1,4 масс.% при соотношении Si:Mg>0,6 обеспечивает оптимальное содержание упрочняющей фазы Mg:Si (1,2-1,5%) при избытке кремния 0,1-1,25%. Избыточное содержание кремния способствует дополнительному упрочнению при искусственном старении.The silicon content in the range of 0.35-1.5 wt.% And magnesium in the range of 0.4-1.4 wt.% With a ratio of Si: Mg> 0.6 provides the optimal content of the hardening phase Mg: Si (1.2- 1.5%) with an excess of silicon 0.1-1.25%. Excess silicon content contributes to additional hardening during artificial aging.
Увеличение содержания меди в пределах 0,3-4,8% монотонно повышает прочность сплава. Максимум пластичности соответствует содержанию меди 2-2,5%.The increase in copper content in the range of 0.3-4.8% monotonically increases the strength of the alloy. The maximum ductility corresponds to a copper content of 2-2.5%.
Железо в пределах до 0,7% упрочняет сплав.Iron up to 0.7% strengthens the alloy.
Микродобавка бериллия защищает при плавке жидкий расплав от окисления.The beryllium microadditive protects the liquid melt from oxidation during melting.
Комплексное легирование цирконием, титаном, ванадием и хромом в пределах 0,1-1,0 масс. % каждого позволяет повысить суммарное содержание модификаторов в сплаве без образования грубых интерметаллидов, сильно измельчая зерно, препятствует рекристаллизации при высокотемпературной пайке и повышает механические свойства. Содержание хрома, титана, циркония и ванадия в пределах 0,1-0,25% каждого применяется при изготовлении сплава по серийной технологии, а в пределах 0,25-1,0% каждого - при изготовлении сплава по порошковой технологии. Превышение указанного содержания при каждом варианте технологии приводит к образованию грубых интерметаллидов и эффективность модифицирования не достигается. Высокая скорость кристаллизации порошка исключает образование грубых интерметаллидов при содержании циркония, титана, ванадия и хрома до 1,0% каждого.Complex alloying with zirconium, titanium, vanadium and chromium in the range of 0.1-1.0 mass. % of each allows you to increase the total content of modifiers in the alloy without the formation of coarse intermetallic compounds, greatly grinding grain, prevents recrystallization during high-temperature soldering and increases mechanical properties. The content of chromium, titanium, zirconium and vanadium in the range of 0.1-0.25% of each is used in the manufacture of alloy according to serial technology, and in the range of 0.25-1.0% of each in the manufacture of alloy by powder technology. Exceeding the indicated content with each technology variant leads to the formation of coarse intermetallic compounds and the modification efficiency is not achieved. The high crystallization rate of the powder eliminates the formation of coarse intermetallic compounds with zirconium, titanium, vanadium and chromium contents of up to 1.0% each.
Помимо этого хром и титан улучшают технологические свойства сплава.In addition, chromium and titanium improve the technological properties of the alloy.
Упрочнение сплава обеспечивается, во-первых, за счет искусственного старения после закалки, которое обеспечивают кремний, магний и медь, во-вторых, за счет циркония, титана, ванадия и хрома в твердом растворе или в виде дисперсных интерметаллидов. Упрочнение цирконием, титаном, ванадием и хромом восполняет потерю прочности при старении из-за неполной закалки после пайки.The hardening of the alloy is ensured, firstly, due to artificial aging after quenching, which is provided by silicon, magnesium and copper, and secondly, due to zirconium, titanium, vanadium and chromium in solid solution or in the form of dispersed intermetallic compounds. Hardening with zirconium, titanium, vanadium and chromium compensates for the loss of strength during aging due to incomplete hardening after soldering.
Примеры конкретного примененияCase Studies
Пример 1. Сплав на основе алюминия, содержащий (в % по массе) 0,34 Mn, 0,68 Si, 0,93 Mg, 0,31 Cu, 0,08 Fe, 0,1 Ti, 0,2 Zr, 0,21 Cr, 0,18 V, 0,001 Be. Соотношение Si:Mg=0,73.Example 1. An aluminum-based alloy containing (in% by weight) 0.34 Mn, 0.68 Si, 0.93 Mg, 0.31 Cu, 0.08 Fe, 0.1 Ti, 0.2 Zr, 0.21 Cr, 0.18 V, 0.001 Be. The ratio of Si: Mg = 0.73.
Слиток диаметром 95 мм гомогенизировали по режиму 520°C 6 ч, осаживали до заготовки с поперечным сечением 16×120 мм, прокатывали на полосу сечением 1,5×120 мм, закаливали в воде с температуры 520°C, искусственно старили по режиму 160°C 12 ч, обрабатывали по режиму пайки 580°C 15 мин, повторно искусственно старили по режиму 160°C 12 ч.An ingot with a diameter of 95 mm was homogenized for 520 ° C for 6 h, precipitated to a workpiece with a cross section of 16 × 120 mm, rolled into a strip with a cross section of 1.5 × 120 mm, quenched in water from a temperature of 520 ° C, artificially aged at 160 ° C 12 h, processed by soldering 580 ° C for 15 min, artificially aged again for 160 h C 12 hours
После обработки по режиму пайки сплав имеет однородную мелкозернистую структуру (фиг.1). Зерно практически не увеличилось по сравнению с состоянием до обработки по режиму пайки. Прочность сплава, определенная в продольном направлении на стандартных пятикратных образцах по ГОСТ1497, составила после упрочняющей термообработки не менее 349 МПа, после обработки по режиму пайки и повторного искусственного старения не менее 297 МПа.After processing by soldering, the alloy has a uniform fine-grained structure (Fig. 1). Grain practically did not increase in comparison with the state before processing by soldering mode. The strength of the alloy, determined in the longitudinal direction on standard five-fold samples according to GOST1497, after hardening heat treatment was at least 349 MPa, after processing by the soldering mode and repeated artificial aging, at least 297 MPa.
Пример 2. Сплав на основе алюминия, содержащий (в % по массе) 0,41 Mn, 1,34 Si, 1,26 Mg, 0,32 Cu, 0,06 Fe, 0,57 Ti, 0,92 Zr, 0,59 Cr, 1,0 V, 0,001 Be. Соотношение Si:Mg=1,06.Example 2. An aluminum-based alloy containing (in% by weight) 0.41 Mn, 1.34 Si, 1.26 Mg, 0.32 Cu, 0.06 Fe, 0.57 Ti, 0.92 Zr, 0.59 Cr, 1.0 V, 0.001 Be. The ratio of Si: Mg = 1.06.
Из расплава центробежным разбрызгиванием отливали гранулы, выделяли фракцию менее 0,63 мм, компактировали в брикет диаметром 98 мм. Из брикета по технологии, описанной в примере 1, получали полосу сечением 1,5×120 мм.Granules were cast from the melt by centrifugal spraying, a fraction of less than 0.63 mm was isolated, compacted into a briquette with a diameter of 98 mm. From the briquette according to the technology described in example 1, a strip with a section of 1.5 × 120 mm was obtained.
Благодаря высокой скорости охлаждения гранул (103-104 град/с) структура сплава более дисперсная, чем в примере 1, в том числе после обработки по режиму пайки. Прочность, определенная на образцах, аналогичных примеру 1, составила для сплава после упрочняющей термообработки не менее 380 МПа, после обработки по режиму пайки и повторного искусственного старения - не менее 311 МПа.Due to the high cooling rate of the granules (10 3 -10 4 deg / s), the alloy structure is more dispersed than in example 1, including after processing by soldering. The strength determined on samples similar to example 1, for the alloy after hardening heat treatment is not less than 380 MPa, after processing by soldering and repeated artificial aging - not less than 311 MPa.
Пример 3 (прототип). Сплав на основе алюминия, содержащий (в % по массе) 1,50 Mn, 0,14 Si, 0,8 Mg, 1,5 Cu, 0,08 Fe, 0,23 Ti, 0,19 Zr, 0,25 Cr, 0,06 V. Соотношение Si:Mg=0,175.Example 3 (prototype). An aluminum-based alloy containing (in% by weight) 1.50 Mn, 0.14 Si, 0.8 Mg, 1.5 Cu, 0.08 Fe, 0.23 Ti, 0.19 Zr, 0.25 Cr, 0.06 V. The ratio of Si: Mg = 0.175.
Технология получения сплава соответствовала примеру 1.The technology for producing the alloy was consistent with example 1.
В мелкозернистой структуре сплава присутствуют грубые включения интерметаллидов, количество и размеры которых существенно увеличиваются после пайки.Coarse inclusions of intermetallic compounds are present in the fine-grained structure of the alloy, the amount and dimensions of which significantly increase after soldering.
Прочность сплава после упрочняющей термообработки не менее 295 МПа, после обработки по режиму пайки и повторного искусственного старения не менее 251 МПа.The strength of the alloy after hardening heat treatment is not less than 295 MPa, after processing according to the soldering mode and repeated artificial aging of at least 251 MPa.
Таким образом, за счет получения однородной мелкозернистой структуры удалось достигнуть повышения прочности более чем на 18%.Thus, by obtaining a homogeneous fine-grained structure, an increase in strength of more than 18% was achieved.
Claims (3)
хром, титан, цирконий, ванадий 0,1-1,0 каждого,
алюминий остальное, при отношении Si:Mg>0,6.1. An aluminum-based alloy for soldered structures containing manganese, silicon, magnesium and copper, iron, chromium, titanium, zirconium and vanadium, characterized in that it additionally contains beryllium in the following ratio of components, wt.%:
chromium, titanium, zirconium, vanadium 0.1-1.0 each,
the rest is aluminum, with the ratio Si: Mg> 0.6.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014101404/02A RU2551721C1 (en) | 2014-01-20 | 2014-01-20 | Aluminium-based alloy for braze structures |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014101404/02A RU2551721C1 (en) | 2014-01-20 | 2014-01-20 | Aluminium-based alloy for braze structures |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2551721C1 true RU2551721C1 (en) | 2015-05-27 |
Family
ID=53294586
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014101404/02A RU2551721C1 (en) | 2014-01-20 | 2014-01-20 | Aluminium-based alloy for braze structures |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2551721C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2605873C1 (en) * | 2015-09-21 | 2016-12-27 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Aluminium-based alloy |
| CN116640966A (en) * | 2023-04-13 | 2023-08-25 | 肇庆市大正铝业有限公司 | Regenerated aluminum alloy and preparation method thereof |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2180930C1 (en) * | 2000-08-01 | 2002-03-27 | Государственное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" | Aluminum-based alloy and method of manufacturing intermediate products from this alloy |
| US6413331B1 (en) * | 1998-04-29 | 2002-07-02 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Aluminium alloy for use in a brazed assembly |
| EP1167560B1 (en) * | 2000-06-27 | 2010-04-14 | Corus Aluminium Voerde GmbH | Aluminium casting alloy |
-
2014
- 2014-01-20 RU RU2014101404/02A patent/RU2551721C1/en active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6413331B1 (en) * | 1998-04-29 | 2002-07-02 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Aluminium alloy for use in a brazed assembly |
| EP1167560B1 (en) * | 2000-06-27 | 2010-04-14 | Corus Aluminium Voerde GmbH | Aluminium casting alloy |
| RU2180930C1 (en) * | 2000-08-01 | 2002-03-27 | Государственное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" | Aluminum-based alloy and method of manufacturing intermediate products from this alloy |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2605873C1 (en) * | 2015-09-21 | 2016-12-27 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Aluminium-based alloy |
| CN116640966A (en) * | 2023-04-13 | 2023-08-25 | 肇庆市大正铝业有限公司 | Regenerated aluminum alloy and preparation method thereof |
| CN116640966B (en) * | 2023-04-13 | 2024-01-05 | 肇庆市大正铝业有限公司 | Regenerated aluminum alloy and preparation method thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106350716B (en) | A kind of high intensity appearance member aluminum alloy materials and preparation method thereof | |
| KR101811332B1 (en) | Corrosion resistant aluminium alloy for heat exchanger tube, manufacturing method for tube or pipe using the aluminium alloy, and heat exchanger using the same | |
| CN102337429B (en) | High-strength Al-Mg-Si-Cu alloy and preparation method thereof | |
| EP3095885B9 (en) | Aluminum alloy material, method for producing same, aluminum alloy clad material, and method for producing same | |
| KR101333915B1 (en) | Aluminum-zinc-magnesium-scandium alloys and methods of fabricating same | |
| JP4187018B2 (en) | Cast aluminum alloy with excellent relaxation resistance and heat treatment method | |
| CN110066932A (en) | A kind of anti-corrosion 6xxx line aluminium alloy of medium weldability and preparation method thereof | |
| WO2015019876A1 (en) | Cu-ADDED Ni-Cr-Fe-BASED ALLOY BRAZING MATERIAL | |
| JP3891933B2 (en) | High strength magnesium alloy and method for producing the same | |
| US20050211345A1 (en) | High conductivity bare aluminum finstock and related process | |
| CN103540808A (en) | 3003 aluminum alloy material for automobile radiator and processing process for 3003 aluminum alloy material | |
| CN109097646B (en) | 780-doped 820MPa ultrahigh-strength aluminum alloy and preparation method thereof | |
| CN110331319B (en) | High-strength and high-plasticity corrosion-resistant aluminum alloy containing scandium and erbium and preparation method thereof | |
| RU2551721C1 (en) | Aluminium-based alloy for braze structures | |
| RU2313594C1 (en) | Aluminum-based alloy | |
| KR101499096B1 (en) | Aluminum alloy and manufacturing method thereof | |
| CN108396205B (en) | Aluminum alloy material and preparation method thereof | |
| JP7053281B2 (en) | Aluminum alloy clad material and its manufacturing method | |
| JP2006176852A (en) | High-strength aluminum alloy cladding material for heat exchanger having excellent erosion resistance, heat exchanger and method for producing high-strength aluminum alloy cladding material | |
| JP7459496B2 (en) | Manufacturing method for aluminum alloy forgings | |
| CN104498785A (en) | Al-Mg-Er-Zr heat-resistant aluminum alloy and preparation technology thereof | |
| JP2007239030A (en) | Alpha plus beta type titanium alloy with high specific strength, and its manufacturing method | |
| JP6122932B2 (en) | High toughness aluminum alloy casting | |
| RU2557043C1 (en) | Aluminium-based deformable alloy for braze structures | |
| RU2672977C1 (en) | ALUMINUM ALLOY OF Al-Mg-Si SYSTEM |