RU2547861C2 - Многостадийный способ экстракции растворителем для залежей тяжелой нефти - Google Patents
Многостадийный способ экстракции растворителем для залежей тяжелой нефти Download PDFInfo
- Publication number
- RU2547861C2 RU2547861C2 RU2012129363/03A RU2012129363A RU2547861C2 RU 2547861 C2 RU2547861 C2 RU 2547861C2 RU 2012129363/03 A RU2012129363/03 A RU 2012129363/03A RU 2012129363 A RU2012129363 A RU 2012129363A RU 2547861 C2 RU2547861 C2 RU 2547861C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- solvent
- oil
- formation
- extraction
- reservoir
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 51
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 title abstract description 3
- 239000002904 solvent Substances 0.000 claims abstract description 265
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims abstract description 203
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 claims abstract description 75
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims abstract description 51
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 27
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 26
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 23
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 22
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims abstract description 14
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 claims abstract description 11
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 123
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 claims description 123
- 238000010790 dilution Methods 0.000 claims description 22
- 239000012895 dilution Substances 0.000 claims description 22
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 21
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 20
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 20
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims description 15
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 13
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical group CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 230000035800 maturation Effects 0.000 claims description 12
- 239000001294 propane Substances 0.000 claims description 6
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 6
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 claims description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 3
- 206010037544 Purging Diseases 0.000 claims 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 claims 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 abstract description 12
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 abstract description 6
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 abstract description 6
- 230000032683 aging Effects 0.000 abstract description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 49
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 28
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 16
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 11
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 10
- 230000008569 process Effects 0.000 description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 230000005070 ripening Effects 0.000 description 9
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 8
- 239000011800 void material Substances 0.000 description 6
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005094 computer simulation Methods 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 230000010198 maturation time Effects 0.000 description 3
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 239000012267 brine Substances 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 239000012046 mixed solvent Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 2
- HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M sodium;chloride;hydrate Chemical compound O.[Na+].[Cl-] HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 102100028637 CLOCK-interacting pacemaker Human genes 0.000 description 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 101000766839 Homo sapiens CLOCK-interacting pacemaker Proteins 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- CWJSHJJYOPWUGX-UHFFFAOYSA-N chlorpropham Chemical compound CC(C)OC(=O)NC1=CC=CC(Cl)=C1 CWJSHJJYOPWUGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000005137 deposition process Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 1
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 description 1
- 238000003113 dilution method Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 210000003746 feather Anatomy 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000005431 greenhouse gas Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 230000001483 mobilizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 239000003027 oil sand Substances 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 238000007781 pre-processing Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000011877 solvent mixture Substances 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002834 transmittance Methods 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/16—Enhanced recovery methods for obtaining hydrocarbons
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/16—Enhanced recovery methods for obtaining hydrocarbons
- E21B43/166—Injecting a gaseous medium; Injecting a gaseous medium and a liquid medium
- E21B43/168—Injecting a gaseous medium
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geology (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Geophysics (AREA)
- Extraction Or Liquid Replacement (AREA)
Abstract
Группа изобретений относится к добыче тяжелых углеводородов. Технический результат - максимизация разжижения тяжелой нефти и, как следствие, максимизация ее извлечения. В способе многостадийной экстракции in situ тяжелой нефти из пластов с применением растворителя сначала удаляют жидкости и газы из зон контакта с тяжелой нефтью для увеличения поверхности раздела неизвлеченной тяжелой нефти, подлежащей контакту с растворителем. Затем закачивают растворитель в виде пара в указанные зоны для повышения давления в пласте вплоть до образования достаточного количества растворителя в виде жидкости, чтобы обеспечить контакт с увеличенной поверхностью раздела тяжелой нефти. Затем изолируют пласт на время, достаточное, чтобы обеспечить диффузию растворителя в неизвлеченную нефть через поверхность раздела на этапе созревания, для получения смеси растворителя и нефти с пониженной вязкостью. Измеряют один или более параметров пласта для определения степени разжижения растворителем неизвлеченной нефти в пласте. Начинают извлечение нефти из пласта на основе гравитационного дренажа после того, как вязкость смеси станет достаточно низкой, чтобы позволить ей протекать через пласт к эксплуатационной скважине. 2 н. и 17 з. п. ф-лы, 11 ил.
Description
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
Настоящее изобретение относится к экстракции углеводородов и, более конкретно, к экстракции тяжелой нефти из подземных формаций. В частности, изобретение относится к многостадийному способу экстракции тяжелой нефти, который можно применять, например, после того, как первичная экстракция становится неэффективной. Главным образом, настоящее изобретение относится к улучшенному основанному на применении растворителей многостадийному способу экстракции тяжелой нефти.
ПРЕДШЕСТВУЮЩИЙ УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
Термин «тяжелая нефть» имеет широкое определение, но обычно под тяжелой нефтью подразумевается до некоторой степени разложившаяся и вязкая нефть, которая может содержать битумы. Тяжелая нефть в пластовых условиях обычно имеет низкую подвижность, поэтому пласт трудно разрабатывать, и он имеет очень низкий коэффициент нефтеотдачи. Тяжелая нефть обычно является более вязкой, чем легкая или обычная нефть, но менее вязкой, чем битумы, которые могут быть обнаружены в нефтяном песке. Под тяжелой нефтью обычно понимается нефтепродукт, плотность которого в градусах АНИ (Американского нефтяного института) находится в диапазоне от приблизительно 10 до 22 при вязкости, составляющей от приблизительно 100 до 10000 сантипуаз. В контексте настоящего описания под тяжелой нефтью понимается нефть, соответствующая приведенному определению.
Тяжелая нефть In situ (на месте) имеется в больших количествах, но ее трудно извлекать. Недавний (2003) расчет ресурса, проведенный Геологическим управлением США с использованием предполагаемого коэффициента нефтеотдачи 19%, оценивает теоретически извлекаемые запасы тяжелой нефти только на территории Северной Америки в 35,3 миллиардов баррелей. Этот расчет USGS (от англ. - United States Geological Survey) подразумевает, что общий внутренний ресурс тяжелой нефти на территории Северной Америки составляет приблизительно 200 миллиардов баррелей, и что более 80% этих внутренних запасов тяжелой нефти являются неизвлекаемыми при применении лучших современных экстракционных технологий. Отчет USGS также утверждает, что мировой ресурс тяжелой нефти составляет 3,3 триллиона баррелей, и что 87% этого ресурса являются неизвлекаемыми или трудноизвлекаемыми при помощи современной технологии. Таким образом, имеется существенная коммерческая заинтересованность в улучшении технологии экстракции нефти. Более конкретно, если улучшение экстракционной технологии приведет к увеличению нефтеотдачи тяжелой нефти с сегодняшних 13% всего лишь до 25%, то это выразится в мировых масштабах в дополнительных 400 миллиардах баррелей извлекаемой нефти.
Битуминозные нефтяные пески в Канаде привлекают большое внимание благодаря огромному содержанию в них углеводородов. Однако достаточно небольшого увеличения среднего мирового коэффициента нефтеотдачи тяжелой нефти, с 13% до 18% от пластовой нефти, чтобы получить дополнительно количество нефти, равное оценке промышленных запасов нефти в канадских нефтяных песках.
Учитывая нефтяной пик и ограниченные возможности открытия новых месторождений, извлечение трудноизвлекаемой тяжелой нефти становится все более важным. Кроме того, очень желательно иметь возможность дополнительного извлечения нефти при помощи энергосберегающих экстракционных технологий. Давно является общепризнанным, что растворители имеют теоретический потенциал для придания подвижности и извлечения трудноизвлекаемой тяжелой нефти. Теоретически растворитель не требует применения высоких температур и, следовательно, отсутствует высокое энергопотребление и выбросы парниковых газов, столь характерные, например, для паровых процессов экстракции битумов.
В настоящее время, используя самые совершенные существующие модели, основанные на компьютерном моделировании, специалисты в данной области техники хорошо поняли, что растворитель быстро и глубоко диффундирует в пластовую тяжелую нефть. Это описано в опубликованных результатах компьютерного моделирования (Tadahiro et al., май 2005 JCPT, стр.41, фиг.18), которые показывают проникновение пропанового растворителя на 8 метров (25 футов) от края паровой камеры в тяжелую нефть с вязкостью, составляющей 5200 сантипуаз. Das (2005 SPE paper 97924 фиг.12) сообщает также, что можно ожидать, что пропановый растворитель проникнет на 5 метров за край камеры в месторождении Атабаски.
Однако лабораторные исследования, проведенные автором изобретения (Nenniger CIPC paper 2008-139, фиг.1 и 2), показали, что механизм экстракции растворителями для тяжелой нефти и нефтяных песков сильно отличается от прогнозируемого компьютерным моделированием. В частности, вместо глубокой диффузии растворителя в нефтеносную зону наблюдается формирование растворителем выраженной границы раздела с неразжиженной нефтью, которая может быть названа поверхностью разрыва концентрации. Поверхность разрыва концентрации возникает из-за того, что растворитель с трудом диффундирует или проникает в нефть высокой вязкости, такую как тяжелая нефть или битумы. В ходе эксперимента на моделирующем пласте автор изобретения наблюдал осаждение асфальтена на расстоянии длины пор от сырого битума, что означает, что градиент концентрации на малых расстояниях очень велик.
Характерный физический масштаб наблюдаемого процесса разжижения растворителем тяжелой нефти - это длина отдельных пор, которая составляет приблизительно 100 микрон в песке с проницаемостью, составляющей 5 дарси. Предположение, что две поддающиеся смешиванию углеводородные жидкости, такие как нефть и растворитель, смешаются быстро и легко, представлялось вполне разумным и подтверждалось моделированием Tadahiro и Das. Поэтому экспериментальное обнаружение концентрационного скачка было неожиданным. Более конкретно, обнаружение поверхности разрыва концентрации показало, что общепринятое мнение относительно быстрого разжижения тяжелой нефти и битумов в результате диффузии растворителя ошибочно.
Ранее, в предшествующем уровне техники, было сделано множество попыток разработки экстракционных процессов на основе растворителей. Например, в патенте US 5720350 описан способ извлечения нефти, остающейся в пласте обычной нефти после первоначального извлечения обычной нефти. В этом способе применен гравитационный дренаж из формации, при котором поддающийся смешиванию с нефтью растворитель, плотность которого несколько выше, чем плотность содержащегося в газовой шапке газа, закачивают в формацию над уровнем жидкости. После закачки растворителя добычу нефти начинали из нижней части формации. Идея заключалась в том, что растворитель вытесняет оставшуюся нефть в эксплуатационную скважину. Однако традиционное извлечение обычно является очень хорошим - извлечено может быть от 30% до 60% или более пластовой нефти, - следовательно, для извлечения сколько-нибудь значительной части оставшейся нефти могут потребоваться очень большие и потенциально неэкономичные объемы растворителя.
В патенте US 5273111 описан способ извлечения углеводородов посредством смещенных вбок и по вертикали горизонтальных скважин, в котором применяют непрерывный процесс, сочетающий гравитационный дренаж и вытеснение или перемещение газом (т.е. вытеснение давлением) для добычи нефти из вертикальных и горизонтальных скважин особой конфигурации. В этом патенте указано, что конфигурация скважин должна быть оптимизирована для снижения конусообразования и прорыва растворителя в пространство между скважинами: но применение вытеснения или перемещения газом приведет к селективному извлечению через части пласта, имеющие более высокую проницаемость. Таким образом, хотя конусообразование и прорыв растворителя могут быть уменьшены, они все же останутся значительными, и, следовательно, по-видимому, процесс вытеснения не захватит большую часть трудноизвлекаемой нефти.
В патенте US 5065821 описан способ закачки газа в неразработанный пласт с горизонтальными и вертикальными скважинами, включающий в себя закачку газа через первую вертикальную скважину одновременно с осуществлением циклической закачки, пропитки и извлечения газа через горизонтальную скважину, после чего устанавливается соединение с вертикальной скважиной, вертикальная скважина становится эксплуатационной скважиной, а горизонтальная скважина становится нагнетательной скважиной. Этот способ также основан на непрерывной закачке газообразного растворителя (т.е. вытеснении давлением) в пласт после установления соединения между скважинами. На начальных этапах очень трудно доставить растворитель в неразработанный пласт для диффузии в нефть и ее разжижения, что делает способ медленным и непрактичным.
В патентной заявке Канады №2494391 на имя Nexen описана другая экстракционная технология на основе растворителей, в которой применена непрерывная закачка растворителя или экстракция, которую можно характеризовать как вытеснение или перемещение растворителем в системе горизонтальных и вертикальных скважин. Однако и здесь любая попытка вытолкнуть нефть при помощи вытеснения растворителем приводит к быстрому конусообразованию, закорачиванию, отсутствию захвата части трудноизвлекаемой нефти и лишь минимальному извлечению.
Несмотря на наличие этих и множества других предыдущих попыток улучшить способ экстракции тяжелой нефти на основе растворителей, результаты остаются неудовлетворительными. Очевидно, что необходимо достичь иного и значительно лучшего понимания того, как эффективно использовать растворители для улучшения извлечения тяжелой нефти с тем, чтобы увеличить захват тяжелой нефти растворителем. Необходимо разработать такой способ экстракции нефти растворителем, который учитывал бы медленность проникновения растворителя в пластовую тяжелую нефть и был бы непосредственно направлен на решение этой проблемы.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Теперь ясно, что первоначальное проникновение растворителя в нефть является очень медленным. С другой стороны, как только небольшое количество растворителя - возможно, достаточно одного или двух процентов, - продиффундирует в нефть, содержащуюся в отдельной поре в продуктивной зоне, дальнейшее разжижение частично разжиженной нефти происходит очень быстро. Это создает отчетливую границу раздела между растворителем/разжиженной нефтью и тяжелой нефтью, которая медленно продвигается через продуктивную зону пласта от поры к поре. Настоящее изобретение предлагает способ и процесс, учитывающие это медленное продвижение фронта растворителя и, следовательно, задачей изобретения является обеспечение эффективного и предсказуемого придания подвижности трудноизвлекаемой in situ (на месте) тяжелой нефти и извлечения больших объемов нефти.
Настоящее изобретение учитывает трудность получения равномерного распространения растворителя в продуктивной зоне пласта тяжелой нефти и предусматривает разделение способа на этапы, способствующие диффузии и однородности растворителя. Малая глубина проникновения и высокий градиент концентрации на поверхности разрыва означают, что скорость разжижения растворителем трудноизвлекаемой нефти на широком основании пласта ограничена двумя ключевыми параметрами, а именно размером поверхности раздела трудноизвлекаемой нефти, доступной для растворителя, и временем, в течение которого растворитель находится в контакте с поверхностью раздела. Степень вязкости смеси растворитель/нефть определяется степенью разжижения растворителем тяжелой нефти, и, в свою очередь, прямо влияет на подвижность смеси тяжелой нефти в пласте и, следовательно, на возможность ее извлечения из эксплуатационной скважины посредством гравитационного дренажа.
В соответствии с настоящим изобретением способ, максимизирующий разжижение тяжелой нефти растворителем, максимизирует возможность извлечения трудноизвлекаемой тяжелой нефти.
Таким образом, настоящее изобретение заключается в процедуре, содержащей несколько этапов, в том числе увеличение поверхности раздела путем удаления блокаторов растворителя из пустот, образованных в пласте в процессе первичной экстракции. Очистка пустот позволяет поместить в пласт большее количество растворителя, что обеспечивает контакт большего количества растворителя с большим количеством трудноизвлекаемой нефти, и тем самым позволяет получить скорость экстракционного процесса, значительно превышающую скорость, возможную в неразрабатываемом пласте или даже в частично разработанном пласте, содержащем пустоты, заполненные блокирующими растворитель пластовыми флюидами и газами. Кроме того, изобретение обеспечивает достаточную продолжительность воздействия для растворителя и нефти на этапе созревания, чтобы позволить растворителю медленно, но в достаточной степени проникать в заполненные нефтью поры и достигать приемлемой степени однородности или разжижения на микромасштабном уровне по всему пласту. В соответствии с одним из аспектов настоящего изобретения степень созревания in situ является измеряемой, что позволяет определить момент, когда следует перейти к следующему этапу процесса экстракции, состоящему в реальном извлечении нефти из пласта посредством гравитационного дренажа.
Таким образом, в соответствии с одним из аспектов настоящего изобретения предлагается способ многостадийной экстракции нефти in situ в пластовых условиях для пластов тяжелой нефти, причем способ основан на применении растворителя и включает в себя следующие этапы:
а. удаление жидкостей и газов из зон контакта с тяжелой нефтью для увеличения поверхности раздела неизвлеченной тяжелой нефти, подлежащей контакту с растворителем;
b. закачка растворителя в виде пара в указанные зоны для повышения давления в пласте вплоть до образования достаточного количества растворителя в жидком виде, чтобы обеспечить контакт с увеличенной поверхностью раздела тяжелой нефти;
с. изолирование пласта на этапе созревания на время, достаточное, чтобы обеспечить диффузию растворителя в неизвлеченную нефть через поверхность раздела, для получения смеси растворителя и нефти с пониженной вязкостью;
d. измерение одного или более параметров пласта с тем, чтобы убедиться в степени разжижения растворителем неизвлеченной нефти в пласте, и
е. извлечение нефти из пласта на основе гравитационного дренажа после того, как вязкость смеси станет достаточно низкой, чтобы позволить ей протекать через пласт к эксплуатационной скважине.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ГРАФИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ
Ниже предпочтительные варианты осуществления настоящего изобретения, приведенные только в качестве примеров, будут описаны со ссылками на прилагаемые чертежи.
На фиг.1 представлен целевой пласт тяжелой нефти с горизонтальной скважиной, расположенной у низа продуктивной зоны, и вертикальная нагнетательная скважина.
На фиг.2 представлен график зависимости общей пропускающей способности для типичного пласта тяжелой нефти от проницаемости в миллидарси.
На фиг.3 представлен график зависимости давления в пласте от времени для примера пласта в соответствии с настоящим изобретением.
На фиг.4 представлен график зависимости вязкости от температуры для различных соотношений растворителя и нефти в тяжелой нефти, разжиженной растворителем.
На фиг.5 представлена кривая давления пара конкретного растворителя, этана, в зависимости от объемной концентрации этана, растворенного в тяжелой нефти, в соответствии с настоящим изобретением.
На фиг.6 представлено время прохождения растворителем заданного расстояния через пласт тяжелой нефти (в сутках) за счет разжижения тяжелой нефти в соответствии с настоящим изобретением.
На фиг.7 представлена расчетная скорость извлечения нефти для горизонтальной скважины длиной 800 м с 10-метровой продуктивной зоной в зависимости от степени разжижения растворителем нефти для пласта со средней проницаемостью в 1 дарси в соответствии с настоящим изобретением.
На фиг.8 представлена расчетная скорость извлечения нефти для горизонтальной скважины длиной 800 м с 10-метровой продуктивной зоной в зависимости от степени разжижения растворителем нефти для пласта со средней проницаемостью в 7 дарси в соответствии с настоящим изобретением.
На фиг.9 представлена расчетная стоимость растворителя на один кубический метр извлеченной нефти для пласта тяжелой нефти с проницаемостью в 7 дарси по фиг.7 в зависимости от объемной концентрации растворителя в нефти (для этана или C2), принимая, что в соответствии с настоящим изобретением растворитель в конечном счете извлекается в процессе продувки.
На фиг.10 представлена зависимость давления в пласте от времени в соответствии с настоящим изобретением, если растворитель, извлекаемый совместно с нефтью, не закачивается повторно в пласт.
На фиг.11 представлены расчетные объемы закачки и извлечения в зависимости от времени для способа экстракции в соответствии с настоящим изобретением для пласта, имеющего активный водоносный горизонт или пластовое давление другого типа, так что давление в пласте эффективно ограничивается постоянной величиной.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ПРЕДПОЧТИТЕЛЬНЫХ ВАРИАНТОВ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Настоящее изобретение наиболее применимо для пластов тяжелой нефти, подвергавшихся первичному извлечению и демонстрирующих хорошее ограничение. В соответствии с настоящим изобретением, первичное извлечение приводит к появлению в пласте выработанной зоны, содержащей заполненные газом или водой пустоты. Предпочтительный пласт - это пласт, который подвергался первичному извлечению, в ходе которого было извлечено от 5% до 25% исходной пластовой нефти, причем наиболее предпочтительно от 8% до 15%. Наиболее предпочтительно соответствующий целевой пласт должен иметь значительную толщину продуктивного пласта без горизонтальных барьеров большой протяженности, чтобы при достаточном понижении вязкости тяжелой нефти in situ мог осуществляться гравитационный дренаж. Хотя пласты, прошедшие первичное извлечение, являются предпочтительными, настоящее изобретение пригодно также для неразработанных пластов, содержащих природные дренируемые пустоты, имеющие объем от приблизительно 5% до 25% от исходной пластовой нефти. Примером такого пласта является пласт с водонасыщенностью, составляющей от 20% до 40%, и нефтенасыщенностью, составляющей от 60% до 80%, четко ограниченный в пористой породе.
На фиг.1 схематически представлен целевой нефтяной пласт с вертикальной скважиной 20 и горизонтальной эксплуатационной скважиной 22. Горизонтальная скважина 22 обычно расположена у низа продуктивной зоны 24 и является эксплуатационной скважиной, через которую текущие через пласт флюиды могут быть извлечены посредством гравитационного дренажа. Типичная продуктивная зона 24 содержит слои с разной проницаемостью, обозначенные позициями 28, 30, 32, 34, 36, 38 и 40. Наиболее предпочтительно продуктивная зона 24 ограничена непроницаемым слоем 25 перекрывающих отложений и непроницаемым подстилающим слоем 26, но специалистам в области технологии нефтедобычи ясно, что настоящим изобретением предусмотрена также возможность применения искусственных средств ограничения. Предпочтительно продуктивная зона 24 разработана в полном возможном объеме при помощи обычных технологий первичного извлечения, например холодной добычи тяжелой нефти с песком (CHOPS от англ. «Cold Heavy Oil Production with Sand»), в результате чего в зоне, которую можно назвать зоной извлеченной нефти, остались пустоты значительного объема. Хотя слои 28-40 продуктивной зоны могут быть достаточно однородными, обычно имеются некоторые вариации проницаемости вследствие, например, исходного процесса отложения. Обычно также имеются некоторые естественные вариации в качестве нефти и ее вязкости в зависимости от положения в пласте.
После первичного извлечения нефти из пласта зоны наибольшей проницаемости в продуктивной зоне 24, в этом случае слои 30 и 38, предпочтительно будут выработаны, тогда как зоны 28, 32, 34, 36 и 40, имеющие несколько меньшую проницаемость, в основном не будут затронуты и, таким образом, будут содержать больше трудноизвлекаемой нефти. Если пласт первично разрабатывали без пластового давления, разработанные зоны, по-видимому, будут также обладать некоторой газонасыщенностью, поскольку, как это естественно происходит in situ, растворенный газ выделяется из раствора и заполняет поры по мере извлечения нефти. В пустотах зон извлеченной нефти продуктивной зоны будут, по-видимому, также присутствовать значительные количества воды или соляного раствора, особенно там, где было применено заводнение. Растворитель закачивают, как показано стрелкой 44, в вертикальную скважину 20, а смесь 46 смешанного растворителя и нефти извлекают, например, при помощи насоса 48.
На фиг.2 кривая 49 показывает, что нефтяной пласт с некоторой «средней» проницаемостью обычно содержит большое разнообразие пор разных размеров и, следовательно, по-видимому, имеет распределение проницаемости в широких пределах, которое сильно изменяется от одной поры к другой, а также от одного слоя к другому. Это значит, что любой процесс экстракции, основанный на вытеснении газом или жидкостью (в котором давление газа или жидкости применяют для выталкивания нефти из формации), страдает тем недостатком, что вытесняющая жидкость, например раствор, движется преимущественно прежде всего через самые большие поры с наибольшей проницаемостью, и, таким образом, обходит значительные количества нефти, содержащейся в более мелких порах с меньшей проницаемостью. Такая нефть, оставшаяся после прохождения вытесняющей жидкости, не обладающая подвижностью при скоростях промышленного извлечения в пластовых условиях, и является трудноизвлекаемой нефтью. Это явление невовлечения части нефти в процесс экстракции создает особенно большую проблему для экстракционных процессов на основе растворителя, поскольку растворитель имеет тенденцию к разжижению нефти вдоль путей с наибольшей проницаемостью, что усугубляет проблему закорачивания и конусообразования. Существует несколько способов физического измерения и определения неоднородности естественной проницаемости продуктивной зоны, включая каротажные устройства и измерения пористости. Итак, фиг.2 показывает, что значительная часть нефти задерживается в порах с меньшей проницаемостью в продуктивной зоне.
На фиг.3 представлена последовательность этапов экстракции в соответствии с одним из предпочтительных вариантов осуществления настоящего изобретения в виде последовательности изменений давления в пласте с течением времени. На фиг.3 представлены этап 50 создания пустот, этап 52 закачки растворителя, этап 54 созревания и этап 56 извлечения нефти с одновременным возвращением растворителя в формацию и этап 58 продувки растворителя. Все эти предпочтительные этапы будут подробнее рассмотрены ниже. На фиг.3 представлен схематический график процесса в соответствии с настоящим изобретением в применении к пласту, в котором в качестве растворителя используется этан, исходная температура в пласте составляет 20°С и повышается затем до 24°С (см. фиг.4), а значения пористости пласта и вязкости трудноизвлекаемой тяжелой нефти соответствуют принятым.
Первый этап 50 создания пустот осуществляют как этап предварительной обработки, или подготовительный этап. Подвижные флюиды и газы, которые для ясности будут далее называться блокаторами растворителя, откачивают или экстрагируют из пласта. Наиболее предпочтительно эти блокаторы растворителя могут быть извлечены через уже имеющиеся скважины, оставшиеся после этапа первичного извлечения, но в некоторых случаях предпочтительной может являться установка горизонтальной скважины, ведущей к нижней части формации, и применение ее для извлечения блокаторов растворителя. Считается, что наиболее сильными блокаторами растворителя являются вода, соляной раствор и метан, и все они возможно присутствуют в пласте после того, как первичное извлечение теряет эффективность. Созданию дополнительных пустот в продуктивной зоне 24 может дополнительно содействовать введение в пласт паров растворителя под относительно низким давлением, чтобы удалить как можно больше растворенного в нефти газа и метана. Предпочтительным растворителем является этан, хотя в некоторых условиях пласта можно применять также пропан. Выбор растворителя зависит от некоторых факторов, включающих эффективность растворителя при давлении, имеющемся в данном пласте (которое часто зависит от глубины пласта), и стоимость растворителя на открытом рынке на данный момент времени. Предпочтительно применять этан для пластов, расположенных на глубине, превышающей 1000 футов, и пропан для пластов более мелкого залегания. Создание пустот в соответствии с настоящим изобретением происходит поэтапно, в соответствии с хорошо организованной последовательностью сдвигов для максимизации удаления воды и метана из продуктивной зоны 24 залежи. Таким образом, преимуществом настоящего изобретения является возможность сохранения любой оставшейся после первичного извлечения нефти конфигурации скважин.
Важным аспектом настоящего изобретения также является чистота растворителя. В любой среде со смешанными растворителями, лучше растворимые компоненты преимущественно охотнее диффундируют в нефть, оставляя хуже растворимые компоненты на границе раздела с нефтью. Таким образом, через некоторое время хуже растворимые компоненты концентрируются на границе раздела с нефтью и блокируют диффузию лучше растворимых компонентов в нефть, тем самым мешая процессу разжижения нефти. Таким образом, одним из аспектов настоящего изобретения является замещение относительно нерастворимых элементов, например метана, который может естественно присутствовать в формации, достаточно чистым растворителем в высоких концентрациях, например этаном или пропаном, чтобы хуже растворимые элементы не могли замедлять разжижение нефти или препятствовать ему. Если между нефтью и растворителем присутствует вода, она также действует как барьер для растворителя, и поэтому в соответствии с настоящим изобретением она предпочтительно также должна быть удалена из пустот, насколько возможно. Таким образом, блокаторами растворителя могут являться газ или жидкость в условиях пласта, которые предпочтительно должны быть удалены.
В соответствии с настоящим изобретением этап создания пустот может быть осуществлен при поддержании пластового давления или без этого, в зависимости от условий пласта. В некоторых случаях необходимо применять поддержание пластового давления для минимизации притока из активного водоносного горизонта в процессе создания пустот и следующего этапа загрузки растворителя. В других случаях пласт может быть достаточно изолированным и стабильным, чтобы не требовать такого поддержания пластового давления. Однако настоящее изобретение предусматривает оба типа создания пустот, в зависимости от того, какой из них является наиболее подходящим для условий конкретного пласта.
Следующий этап 52 настоящего изобретения является этапом загрузки растворителя. На этом этапе продолжается введение в пласт растворителя в виде пара для осторожного повышения давления в пласте до величины, чуть превышающей давление насыщения нефти парами растворителя, чтобы заполнить весь объем пустот, созданных на первом этапе, жидким растворителем. В соответствии с настоящим изобретением, путем введения растворителя в виде пара осуществляется попытка распространения растворителя в самые дальние пустоты, а затем, путем повышения давления выше давления насыщения, заполнения жидким растворителем всего объема пустот, созданных на первом этапе. Введение большей части растворителя в виде пара предпочтительно, чтобы обеспечить легкое проникновение растворителя в пустоты во всей продуктивной зоне 24 без образования жидкости или других барьеров для дальнейшего проникновения растворителя. В соответствии с настоящим изобретением на последних стадиях закачки давление закачки достаточно высоко, чтобы большая часть растворителя находилась в плотной жидкоподобной фазе. Для этого необходимо обеспечить достаточный объем растворителя для достаточного разжижения и, следовательно, придания подвижности достаточному количеству трудноизвлекаемой нефти. На этом загрузочном этапе необходимо тщательно контролировать давление закачки во избежание риска возможной потери ограничения пласта с последующей потерей растворителя.
В соответствии с настоящим изобретением существует несколько методик закачки или введения растворителя в зависимости от конкретного пласта. Наиболее предпочтительно введение растворителя осуществляют таким образом, чтобы обеспечить проникновение растворителя в пустоты, созданные на первом этапе способа. В некоторых случаях это лучше всего осуществлять при помощи уже имеющейся вертикальной скважины, достигающей зоны высокой проницаемости пласта. Также может быть предпочтительным применение в вертикальной скважине пакеров или других подобных средств, чтобы обеспечить помещение растворителя в соответствующую зону пустот в пласте. Кроме того, если удаление блокирующих жидкостей из отстойника при помощи горизонтальной скважины достаточно велико, то растворитель также может быть закачан через горизонтальную скважину. В соответствии с настоящим изобретением желательно ввести растворитель как можно ближе к пустотам, созданным на первом этапе настоящего изобретения, чтобы попытаться заполнить эти пустоты насколько это возможно. Каким именно образом это может быть осуществлено, зависит от геологии и параметров конкретного пласта, но это может осуществляться через одну или более вертикальных и горизонтальных скважин одновременно.
Следующим этапом настоящего изобретения является этап 54 выдержки времени, или созревания, на котором предусмотрено достаточно времени для медленной диффузии растворителя в нефть, находящуюся в более мелких и менее доступных порах, разжижения этой нефти и понижения ее вязкости с тем, чтобы получить подвижную полностью разжиженную или гомогенизированную смесь в формации. Этот процесс гомогенизации важен также для обеспечения просачивания нефти в поры, заполненные растворителем, одновременно с просачиванием растворителя в поры, заполненные нефтью. В соответствии с настоящим изобретением такая гомогенизация растворителя в нефти помогает воспрепятствовать невовлечению нефти во взаимодействие с растворителем на фазе эксплуатации. В должным образом ограниченном пласте на этапе созревания давление в пласте падает по мере того, как относительно чистый растворитель смешивается с нефтью, и давление его пара снижается. Это падение давления в пласте происходит в соответствии с законом Генри. В кавернах с чистым растворителем будет сохраняться высокое внутрипоровое давление, характерное для давления пара чистого растворителя. В соответствии с настоящим изобретением форма кривой падения давления и оценка того, достигло ли давление ожидаемого асимптотического значения, может служить полезным критерием для диагностики степени однородности содержания растворителя в нефти по всему пласту. В частности, недостаточное падение давления относительно исходного давления загруженного растворителя является показателем плохого проникновения растворителя.
Настоящее изобретение предусматривает разное время созревания для разных пластов. Одним из параметров является расстояние, на которое распространяется диффузия, которое в некоторых случаях может быть определено, если известны проницаемость и неоднородность пласта. Настоящее изобретение также позволяет предсказать оптимальную продолжительность этапа созревания в зависимости от неоднородности пласта и физических характеристик нефти. Например, скорость разжижения нефти бывает весьма различна, и в то время, как легкая нефть с высоким содержанием первоначальных пустот может достичь однородности за короткое время, например за сутки, для битумов с высокой вязкостью и с низким распределением пустот (и растворителя) может для этого потребоваться продолжительный период, возможно, даже десятки лет.
Теперь ясно, почему в соответствии с настоящим изобретением желательно получить достаточно однородное проникновение или абсорбцию растворителя в нефть. При наличии в пласте двух флюидов, вязкость одного из которых значительно ниже, чем вязкость другого, преимущественно будут извлечены более подвижные компоненты. При достижении достаточной степени неоднородности, будет, по существу, присутствовать только один флюид, а именно нефть, разжиженная растворителем, что повышает вероятность того, что нефти будет придана полная подвижность, что может сильно уменьшить невовлечение нефти во взаимодействие с растворителем и конусообразование. Для каждого пласта, в соответствии с его особенностями, характерно, по-видимому, свое собственное максимальное значение полного извлечения, что связано с естественными аномалиями и т.п. Однако в соответствии с настоящим изобретением предусмотрено, что этап созревания проводится вплоть до максимально возможного в данных условиях (например, при данном объеме пустот) значения, чтобы извлечь максимально возможное количество нефти в условиях пласта из продуктивной зоны. В соответствии с настоящим изобретением также предусмотрено, что в то время, как извлечение нефти уже начато в одной области продуктивной зоны, в другой области одновременно может осуществляться медленное разжижение нефти растворителем, и, таким образом, не всегда необходимо ждать максимального разжижения нефти во всем пласте, чтобы начать этап извлечения в тех случаях, когда процесс добычи в одной части влияет на разжижение растворителем в другой части.
Однако, если этап созревания закончен слишком быстро, то скорее всего, извлекаемый флюид будет состоять, главным образом, из растворителя, содержащего лишь малое количество нефти. Такой результат типичен для многих способов вытеснения из пласта в соответствии с предшествующим уровнем техники, там, где вследствие низкой вязкости вытесняющей текучей среды (т.е. растворителя или пара, или воды, или газа) большая часть целевой нефти не вовлекается в процесс. Следовательно, высокие концентрации растворителя в извлеченного флюида могут являться эффективным диагностическим критерием, позволяющим узнать, достаточной ли была продолжительность созревания, по крайней мере, в цилиндрическом объеме, окружающем эксплуатационную скважину.
Следующим этапом настоящего изобретения является этап 56 извлечения нефти. Если принять, например, что объем закачанного растворителя был достаточен для достижения некоторого объемного содержания растворителя в нефти, то извлеченные флюиды необходимо тщательно контролировать, чтобы отслеживать, не превышает ли содержание в них растворителя этого заданного значения. Если объемное содержание жидкого растворителя в извлеченной смеси растворитель/нефть превышает ожидаемое, значит, растворитель разжижил не всю трудноизвлекаемую нефть, которая должна быть доступна для разжижения, и, по-видимому, значительные количества нефти остались незатронутыми. Если скорость извлечения жидкого растворителя слишком высока по сравнению со скоростью извлечения нефти, значит, следует ограничить скорость нефтедобычи или же снова изолировать пласт для продления этапа 54 созревания, чтобы получить более полное разжижение нефти.
Как указано выше, на этапе извлечения нефти извлекают также растворитель, растворенный в нефти. В соответствии с настоящим изобретением этот растворитель может быть снова закачан в формацию, или может быть продан, или доставлен к следующему месту извлечения нефти, или даже сожжен в факеле или в качестве газового топлива.
В соответствии с настоящим изобретением, если желательно поддерживать достаточно высокую концентрацию растворителя в нефти для понижения вязкости нефти до конкретного заданного значения, давление в процессе извлечения может также быть повышено путем рециркулирования растворителя или путем дополнительной закачки растворителя. Это дает возможность увеличения отношения растворителя к нефти с течением времени, что может быть полезным для поддержания высоких скоростей нефтедобычи без избыточного конусообразования после истощения пласта. Однако дополнительная закачка растворителя также повышает и опасность деасфальтизации растворителя и возможного разрушения формации. Для поддержания давления в конце этапа извлечения нефти, когда количество растворителя в нефти достаточно и блокирование растворителя на поверхности раздела уже не является проблемой, может быть предпочтительна закачка нерастворяющей текучей среды, например метана, азота и т.п.
Последним этапом способа экстракции является этап 58 продувки и извлечения растворителя. Если имеются ограничения на давление, такие как наличие активного водоносного горизонта, то может быть желательным вытеснение растворителя при помощи другого газа, например метана, диоксида углерода или азота.
На фиг.4 представлен график зависимости вязкости типичной тяжелой нефти от степени разжижения нефти растворителем и температуры растворителя. Этот график позволяет оценить понижение вязкости при применении конкретного количества растворителя к конкретной тяжелой нефти. График также показывает, что вязкость чистого растворителя может быть в 100000 раз меньше, чем вязкость природной нефти, так что этап 54 созревания, дающий растворителю достаточно времени для разжижения нефти, очень важен для недопущения невовлечения нефти в процесс разжижения растворителем. В соответствии с настоящим изобретением подобные графики могут быть построены для других комбинаций нефти и растворителя. Начала стрелок 60 и 62 представляют значения вязкости чистого ненагретого растворителя и тяжелой нефти в пластовом флюиде, а острия стрелок показывают, что вязкость однородной смеси нефть/растворитель будет составлять несколько больше 100 сантипуаз. На графике видно, что для этого примера повышение температуры мало, благодаря скрытой теплоте конденсации. Однако в этом конкретном случае ясно, что повышение температуры не привело бы к существенному понижению вязкости. График по фиг.4 также позволяет предсказать вязкость для однородной смеси растворитель/нефть в зависимости от объемного содержания растворителя. Например, увеличение объема растворителя до 20% приведет к понижению вязкости смеси еще в 10 раз, приблизительно до 13 сантипуаз.
На фиг.5 представлена кривая 64 ожидаемого давления пара предпочтительного растворителя этана в зависимости от объемной концентрации этана, растворенного в тяжелой нефти. Давление насыщения для чистого этана при 24°С составляет приблизительно 4100 кПа (абсолютное), т.е. эта величина закачки является минимальным уровнем, необходимым для заполнения объема пустот жидким эквивалентом этана. Общее давление несколько выше, в зависимости от количества метана, оставшегося в пустотах в конце первого этапа создания пустот. Однако при 10% объемной концентрации этана в нефти давление пара этана составляет лишь 1600 кПа (абсолютное). Это означает, что если на этапе созревания будет получена однородная смесь нефти и растворителя, парциальное давление этана упадет с 4100 кПа (абсолютное) до приблизительно 1600 кПа (абсолютное). Таким образом, в соответствии с настоящим изобретением, давление в пласте выйдет на асимптоту при значении, составляющем приблизительно на 2500 кПа ниже давления закачки. Специалисты в данной области техники понимают, что это предполагает, что пласт является ограниченным и отсутствует поддержание давления при помощи водоносного горизонта или газовой шапки.
Интересно, что если принять, что растворитель проникает так глубоко, как показывает компьютерное моделирование Das и Okazawa, то отклонение давления можно интерпретировать только как потерю растворителя в зоне поглощения и, следовательно, следует ограничить дальнейшую закачку растворителя и начать извлекать растворитель, как можно быстрее. Это описано в патенте 2494391, в соответствии с которым применяют очень высокие градиенты давления для максимизации скорости закачки и извлечения разбавителя из формации.
На фиг.6 показано приблизительное время, необходимое для этапа 54 созревания, в зависимости от расстояния, которое должен пройти фронт растворителя в продуктивную зону 24 для пластов, содержащих in situ углеводороды от битумов до обычной нефти, с кривыми 70 для битумов, 72 для тяжелой нефти и 74 для обычной нефти. Фигура 6 также показывает пользу начального этапа 50 создания пустот, в результате которого увеличивается количество растворителя, который может быть безопасно закачан в целевой пласт на этапе 52, так что расстояние, на которое растворитель должен диффундировать, уменьшается, и время, необходимое для этапа созревания 54, также уменьшается. Например, можно ожидать, что удвоение количества растворителя с 10% до 20% может обеспечить более эффективную дисперсию растворителя в целевой зоне нефтеотдачи и вдвое уменьшить время созревания.
Предполагается, что пласт обычной нефти с продуктивной зоной 24 содержит нефть с вязкостью, составляющей 10 сантипуаз, и имеет проницаемость 100 миллидарси. Предполагается, что проницаемость пласта тяжелой нефти составляет 1 дарси и вязкость нефти составляет 10000 сантипуаз, а проницаемость битума составляет 5 дарси и вязкость 6 млн сантипуаэ. Продолжительность этапа 54 созревания определяется скоростью, с которой поверхность разрыва концентрации продвигается через пласт. Скорость продвижения выведена из корреляции, представленной автором изобретения в предыдущей заявке на патент 2591354.
На фиг.6 представлена также другая кривая 75, характеризующая неподвижную противоточную диффузию, которая является вторым способом оценки скорости диффузии растворителя в пласте. Кривая 75 предполагает, что проникновение растворителя, или расстояние продвижения пропорционально квадратному корню из времени созревания для этой модели. Противоточная модель дает несколько более высокую скорость проникновения на короткие расстояния и значительно более низкую - на большие расстояния для конкретной тяжелой нефти. Хотя для того чтобы выбрать определенную модель скорости проникновения растворителя, требуется калибровка на скважине, обе модели приводят к заключению, что продолжительность проникновения растворителя для относительно коротких расстояний продвижения может быть очень велика (годы или даже десятки лет). Это позволяет оценить преимущества настоящего изобретения, состоящие в достижении широкого рассредоточения растворителя в результате удаления блокаторов растворителя и в минимизации расстояния, которое должен пройти растворитель для вступления в контакт с трудноизвлекаемой тяжелой нефтью.
На фиг.7 представлена кривая 76 ожидаемой скорости нефтеотдачи посредством гравитационного дренажа для горизонтальной скважины длиной 800 м с 10-метровой продуктивной зоной для тяжелой нефти с вязкостью, составляющей 10000 сантипуаз в исходных пластовых условиях. Этот график показывает, что для средней проницаемости в 1 дарси ожидаемая скорость нефтеотдачи составляет только приблизительно 10 м3/сутки. Фиг.7 показывает важность получения достаточной концентрации растворителя в нефти; удвоение концентрации растворителя в нефти с 10% до 20% по объему увеличивает скорость нефтеотдачи в 15 раз. Более того, объемная концентрация растворителя ниже 10% является совершенно бесполезной.
На фиг.8 представлена кривая 78 ожидаемой скорости нефтеотдачи посредством гравитационного дренажа для скважины и нефти по фиг.7, но со средней проницаемостью пласта в 7 дарси. Фиг.8 показывает, что для загрузки растворителя в объемной концентрации, составляющей 10%, со средней проницаемостью пласта в 7 дарси ожидаемая скорость нефтеотдачи составляет 100 м3/сутки. Это означает, что в соответствии с настоящим изобретением весьма предпочтительны продуктивные зоны с более высокой проницаемостью, поскольку они позволяют уменьшить количество растворителя, необходимое для получения заданной скорости нефтеотдачи. Предпочтительно большую часть растворителя извлекают и используют повторно, что позволяет в значительной мере возместить его стоимость.
На фиг.9 с помощью кривой 80 показана расчетная стоимость растворителя для пласта тяжелой нефти с проницаемостью в 7 дарси по фиг.8, с учетом того что растворитель в итоге извлекают либо из добытой смеси растворитель/нефть, либо в процессе окончательной продувки. На фиг.9 показано, что стоимость растворителя на 1 м3 нефтеотдачи уменьшается по мере увеличения объемной концентрации растворителя в добытой смеси растворитель/нефть. Этот неожиданный результат показывает, что большая стоимость растворителя в соответствии с изобретением более чем компенсируется уменьшением времени извлечения (более быстрым извлечением) трудноизвлекаемой нефти, поскольку время тоже стоит денег. Следовательно, здесь мы видим, что способ, направленный на то, чтобы быть дешевым в отношении количества применяемого растворителя, как в большинстве случаев из предшествующего уровня техники, не является экономичным для максимального значения. Фигура 9 дополнительно подчеркивает преимущество начального этапа создания пустот в соответствии с настоящим изобретением, который позволяет максимизировать объем растворителя, доставленного близко к трудноизвлекаемой нефти.
На фиг.10 представлена кривая 82 зависимости давления в пласте от времени в том случае, когда растворитель, извлеченный совместно с нефтью, не закачивают затем обратно в пласт. Как показывает наклон графика, давление в пласте несколько понижается с течением времени в ходе продуктивной фазы. Ясно, что это понижение связано не с дальнейшей диффузией растворителя в нефть, а с удалением добываемого флюида из продуктивной зоны в хорошо ограниченном пласте в соответствии с настоящим изобретением.
Кривая 84 на фиг.11 показывает зависимость суммарной закачки растворителя и объема добычи от времени для настоящего изобретения, применительно к пласту, имеющему активный водоносный горизонт или пластовое давление другого типа. Пласт такого типа является менее желательным, поскольку качество разжижения нефти растворителем и соответствующее время созревания не могут быть оценены при помощи дистанционного измерения давления в пласте, поскольку давление в пласте эффективно ограничивается постоянной величиной. Следует понимать, что способ экстракции в соответствии с настоящим изобретением, тем не менее может быть успешно применен к пласту такого типа, но оценка соответствующего времени созревания будет менее достоверной, она может в большей степени опираться на оценку отношения растворителя к нефти в добываемых флюидах и для улучшения этой оценки будет полезно детальное исследование неоднородности пласта.
Теперь становятся более ясными преимущества настоящего изобретения. Хотя объем растворителя, введенного в пласт, максимизирован в ходе подготовительного этапа в соответствии с настоящим изобретением, концентрация растворителя в извлекаемом флюиде очень мала, поскольку первичное и вторичное извлечение часто составляет от 10% до 20% от исходной нефти, содержащейся в пласте. Следовательно, количество и стоимость растворителя, извлекаемого совместно с нефтью, оказываются значительно меньше, чем в способах в соответствии с предшествующим уровнем техники, описанным, например, в патенте 2299790. В соответствии с настоящим изобретением в некоторых случаях более экономичным может являться полный отказ от извлечения растворителя для минимизации капитальных затрат на промысловую установку. Другое преимущество настоящего изобретения состоит в том, что благодаря относительно низкому отношению растворитель/нефть, ожидается слабое осаждение асфальтенов или его отсутствие. С другой стороны, ожидается лишь слабое улучшение сырой нефти или отсутствие ее улучшения. Кроме того, способ в соответствии с настоящим изобретением не является непрерывным процессом, поскольку растворитель должен быть полностью загружен практически с самого начала, т.е. на этапе созревания не предполагается значительных эксплуатационных расходов.
Кроме того, возможно применение различных растворителей. На фиг.6 показано, что при продолжительности созревания, составляющей один месяц, предпочтительный растворитель может продвинуться на 5 метров в пласт обычной нефти. Однако ожидается, что для диффузии ненагретого растворителя на те же 5 метров в очень вязкие битумы нефтяных песков потребуется 6 лет или более. Дополнительные коммерческие преимущества включают в себя возможность приобретения земель со скважинами и эксплуатационным оборудованием по низким ценам, если разработка данного истощенного пласта тяжелой нефти признана неэкономичной.
Дополнительные новые аспекты включают в себя, помимо прочего, следующее:
- этап очистки/удаления примесей для создания пустот и удаления нежелательных примесей, например воды и метана;
- применение датчиков растворителя для слежения за проникновением растворителя на этапе удаления примесей;
- этап нагнетания давления для достижения давления насыщения, позволяющего загрузить в пустоты максимальное количество растворителя;
- этап созревания с отслеживанием падения давления в пласте для контроля развития смешивания; и
- контроль отношения растворитель/нефть для выявления и подавления конусообразования и невовлечения растворителя в контакт с нефтью.
Преимущество применения гравитационного дренажа в соответствии с настоящим изобретением состоит в том, что оно обеспечивает извлечение 60% или более исходной нефти на месте. Если первичное извлечение обеспечивает извлечение лишь 10% от исходной нефти на месте, последующий гравитационный дренаж с растворителем может обеспечить суммарную нефтеотдачу, в 5 или более раз превышающую ту, которая получена в ходе первичного и вторичного производственных циклов.
Пример: Рассмотрим ллойдминстерскую тяжелую нефть, где вязкость природного пласта составляет 10000 сантипуаз, проницаемость пласта, составляет 7 дарси, и толщина продуктивной зоны составляет 10 м. Извлечение после первичной холодной добычи тяжелой нефти с песком и последующего заводнения составляет 270 килобаррелей, что составляет 15% от исходной нефти в условиях пласта. На первом этапе настоящего изобретения давление в пласте упало до абсолютного давления 500 кПа после удаления блокаторов растворителя, состоящих из соляной воды и метана. Затем растворитель в виде пара был закачан для облегчения перемещения подвижной воды и метана из пласта и обеспечения проникновения паров растворителя в доступные пустоты пласта.
Этот этап дренажа позволяет создать пустоты, объем которых составляет 15% от перового пространства, и которые могут быть затем заполнены растворителем. Было закачано количество этанового растворителя, достаточное для заполнения этих 15% пустот жидким эквивалентом растворителя (т.е. эквивалентно 270 жидким килобаррелям этана). Предположим, что пустоты, созданные в ходе первичной экстракции, были созданы главным образом в нижней части продуктивной зоны, тогда растворитель должен диффундировать приблизительно на 10 м, чтобы смесь стала однородной по всей высоте пласта. Необходимая продолжительность созревания была оценена приблизительно в один год. После закачки растворителя давление в пласте измеряли до обнаружения его понижения с 4600 кПа до 3000 кПа.
Затем пласт вводили в эксплуатацию через горизонтальную скважину, и расчетная начальная скорость извлечения нефти составила 250 м3/сутки (1500 баррелей/сутки) или более. Извлеченные флюиды тщательно контролировали, чтобы убедиться в отсутствии закорачивания растворителя. Если принять, что разжижение растворителем трудноизвлекаемой нефти осуществляется равномерно, можно подсчитать, что в течение следующих трех лет могут быть извлечены дополнительно приблизительно 820000 баррелей тяжелой нефти. К концу производственного цикла скорость нефтеотдачи падает и начинается цикл продувки для извлечения как можно большего количества оставшегося растворителя. Подсчитано, что в конце производственного цикла каждый баррель закачанного растворителя обеспечивает извлечение 3 дополнительных баррелей нефти. При существующих ценах стоимость этанового растворителя составляет 13 долл. за баррель, а нефть может быть продана по 60 долл. за баррель. Таким образом, стоимость растворителя при полном отсутствии его извлечения составляет приблизительно 4 долл. на один баррель нефти, или -6% от стоимости нефти.
Специалистам в данной области техники ясно, что, хотя изобретение описано в отношении некоторых предпочтительных вариантов его осуществления, возможны различные варианты и изменения без отклонения от сущности настоящего изобретения, ограниченной прилагаемой формулой изобретения. Некоторые из них были описаны выше, другие будут понятны специалистам. Например, при том что растворитель может быть закачан исходно через вертикальную скважину, на этапе загрузки растворителя он также может быть закачан через горизонтальную скважину или даже одновременно через обе скважины. Настоящее изобретение ограничено только прилагаемой формулой изобретения.
Claims (19)
1. Способ многостадийной экстракции in situ тяжелой нефти из пластов с применением растворителя, включающий в себя следующие этапы:
а. удаляют жидкости и газы из зон контакта с тяжелой нефтью для увеличения поверхности раздела неизвлеченной тяжелой нефти, подлежащей контакту с растворителем;
b. закачивают растворитель в виде пара в указанные зоны для повышения давления в пласте вплоть до образования достаточного количества растворителя в виде жидкости, чтобы обеспечить контакт с увеличенной поверхностью раздела тяжелой нефти;
с. изолируют пласт на время, достаточное, чтобы обеспечить диффузию растворителя в неизвлеченную нефть через поверхность раздела на этапе созревания, для получения смеси растворителя и нефти с пониженной вязкостью;
d. измеряют один или более параметров пласта для определения степени разжижения растворителем неизвлеченной нефти в пласте, и
е. начинают извлечение нефти из пласта на основе гравитационного дренажа после того, как вязкость смеси станет достаточно низкой, чтобы позволить ей протекать через пласт к эксплуатационной скважине.
а. удаляют жидкости и газы из зон контакта с тяжелой нефтью для увеличения поверхности раздела неизвлеченной тяжелой нефти, подлежащей контакту с растворителем;
b. закачивают растворитель в виде пара в указанные зоны для повышения давления в пласте вплоть до образования достаточного количества растворителя в виде жидкости, чтобы обеспечить контакт с увеличенной поверхностью раздела тяжелой нефти;
с. изолируют пласт на время, достаточное, чтобы обеспечить диффузию растворителя в неизвлеченную нефть через поверхность раздела на этапе созревания, для получения смеси растворителя и нефти с пониженной вязкостью;
d. измеряют один или более параметров пласта для определения степени разжижения растворителем неизвлеченной нефти в пласте, и
е. начинают извлечение нефти из пласта на основе гравитационного дренажа после того, как вязкость смеси станет достаточно низкой, чтобы позволить ей протекать через пласт к эксплуатационной скважине.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что на этапе закачки растворителя из зоны извлеченной нефти вытесняют блокирующие растворитель жидкости и газы.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что этап изоляции включает в себя этап контроля давления для отслеживания степени разжижения тяжелой нефти растворителем.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что этап извлечения на основе гравитационного дренажа включает в себя извлечение смеси растворитель/нефть из горизонтальной эксплуатационной скважины.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что растворитель является пропаном или этаном.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что растворитель является по существу чистым, чтобы предотвратить замедление разжижения нефти растворителем блокаторами растворителя.
7. Способ по п.1, отличающийся тем, что дополнительно включает в себя этап извлечения растворителя из извлеченной смеси.
8. Способ по п.1, отличающийся тем, что в процессе экстракции осуществляют поддержание давления в пласте.
9. Способ по п.1, отличающийся тем, что в процессе экстракции не осуществляют поддержания давления в пласте.
10. Способ по п.1, отличающийся тем, что дополнительно включает в себя этап измерения содержания растворителя в извлеченной смеси и контроль скорости извлечения на основе измеренного содержания растворителя.
11. Способ по п.1, отличающийся тем, что дополнительно включает в себя этап закачки газа для поддержания давления в пласте после достижения достаточной степени разжижения тяжелой нефти растворителем in situ.
12. Способ по п.1, отличающийся тем, что этап удаления подвижных жидкостей включает в себя удаления жидкостей и газов, уже присутствующих в пласте.
13. Способ по п.12, отличающийся тем, что подвижные жидкости удаляют через уже существующие в пласте скважины.
14. Способ по п.12, отличающийся тем, что подвижные жидкости удаляют путем откачивания.
15. Способ по п.1, отличающийся тем, что включает в себя заключительный этап продувки пласта для захвата оставшегося растворителя.
16. Способ по п.1, отличающийся тем, что на этапе закачки растворителя в виде пара растворитель постепенно нагнетают в пласт до достижения высокой концентрации жидкого растворителя в пласте.
17. Способ по п.1, отличающийся тем, что цикл повторяют для извлечения дополнительной нефти из пласта.
18. Способ по п.1, отличающийся тем, что дополнительно включает в себя расчет ожидаемой скорости проникновения растворителя, сравнения скорости проникновения растворителя с измеренным понижением давления и начало извлечения нефти из пласта после того, как расчеты показали, что заданное количество растворителя продвинулось в пласт.
19. Способ многостадийной экстракции in situ тяжелой нефти из пластов с применением растворителя, включающий в себя следующие этапы:
а. удаляют из пласта примеси путем удаления из пласта блокаторов растворителя для создания пустот;
b. закачивают в пустоты растворитель в виде пара для повышения пластового давления вплоть до образования достаточного количества растворителя в виде жидкости для заполнения пустот;
с. изолируют пласт на время, достаточное, чтобы обеспечить диффузию растворителя в неизвлеченную нефть вблизи пустот на этапе созревания для получения смеси растворителя и нефти с пониженной вязкостью;
d. измеряют один или более параметров пласта в ходе этапа созревания для оценки степени разжижения растворителем неизвлеченной нефти в пласте, и
е. начинают извлечение нефти из пласта на основе гравитационного дренажа после того, как вязкость смеси станет достаточно низкой, чтобы позволить ей протекать через пласт к эксплуатационной скважине.
а. удаляют из пласта примеси путем удаления из пласта блокаторов растворителя для создания пустот;
b. закачивают в пустоты растворитель в виде пара для повышения пластового давления вплоть до образования достаточного количества растворителя в виде жидкости для заполнения пустот;
с. изолируют пласт на время, достаточное, чтобы обеспечить диффузию растворителя в неизвлеченную нефть вблизи пустот на этапе созревания для получения смеси растворителя и нефти с пониженной вязкостью;
d. измеряют один или более параметров пласта в ходе этапа созревания для оценки степени разжижения растворителем неизвлеченной нефти в пласте, и
е. начинают извлечение нефти из пласта на основе гравитационного дренажа после того, как вязкость смеси станет достаточно низкой, чтобы позволить ей протекать через пласт к эксплуатационной скважине.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CA2,688,937 | 2009-12-21 | ||
| CA2688937A CA2688937C (en) | 2009-12-21 | 2009-12-21 | A multi-step solvent extraction process for heavy oil reservoirs |
| PCT/CA2010/002030 WO2011075835A1 (en) | 2009-12-21 | 2010-12-20 | A multi-step solvent extraction process for heavy oil reservoirs |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2012129363A RU2012129363A (ru) | 2014-01-27 |
| RU2547861C2 true RU2547861C2 (ru) | 2015-04-10 |
Family
ID=44189445
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012129363/03A RU2547861C2 (ru) | 2009-12-21 | 2010-12-20 | Многостадийный способ экстракции растворителем для залежей тяжелой нефти |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8985205B2 (ru) |
| CN (1) | CN102667058B (ru) |
| CA (1) | CA2688937C (ru) |
| DE (1) | DE112010004901T5 (ru) |
| GB (1) | GB2488943B (ru) |
| MX (1) | MX2012007331A (ru) |
| NO (1) | NO20120722A1 (ru) |
| RU (1) | RU2547861C2 (ru) |
| WO (1) | WO2011075835A1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2663530C1 (ru) * | 2017-07-07 | 2018-08-07 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ разработки залежи высоковязкой нефти с использованием парных горизонтальных скважин |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2639851C (en) | 2008-09-26 | 2016-01-05 | Nsolv Corporation | A method of controlling growth and heat loss of an in situ gravity drainage chamber formed with a condensing solvent process |
| US20130087336A1 (en) * | 2011-10-05 | 2013-04-11 | Chevron U.S.A. Inc. | System And Method Of Perforating A Well And Preparing A Perforating Fluid For The Same |
| CN103244086B (zh) * | 2013-04-12 | 2016-03-09 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种深层稠油油藏原位再生泡沫油开采方法 |
| CN104213886B (zh) * | 2014-08-19 | 2016-08-31 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种稠油油藏人造泡沫油吞吐开采方法 |
| US10934822B2 (en) | 2016-03-23 | 2021-03-02 | Petrospec Engineering Inc. | Low-pressure method and apparatus of producing hydrocarbons from an underground formation using electric resistive heating and solvent injection |
| RU2625125C1 (ru) * | 2016-06-11 | 2017-07-11 | Открытое акционерное общество "Татнефть" им. В.Д.Шашина | Способ разработки битумных залежей с газовой шапкой |
| RU2625127C1 (ru) * | 2016-06-11 | 2017-07-11 | Открытое акционерное общество "Татнефть" им. В.Д.Шашина | Способ разработки залежей сверхвязких нефтей с газовой шапкой |
| CA2972203C (en) | 2017-06-29 | 2018-07-17 | Exxonmobil Upstream Research Company | Chasing solvent for enhanced recovery processes |
| CA2974712C (en) | 2017-07-27 | 2018-09-25 | Imperial Oil Resources Limited | Enhanced methods for recovering viscous hydrocarbons from a subterranean formation as a follow-up to thermal recovery processes |
| CA2978157C (en) | 2017-08-31 | 2018-10-16 | Exxonmobil Upstream Research Company | Thermal recovery methods for recovering viscous hydrocarbons from a subterranean formation |
| CA2983541C (en) | 2017-10-24 | 2019-01-22 | Exxonmobil Upstream Research Company | Systems and methods for dynamic liquid level monitoring and control |
| RU2683015C1 (ru) * | 2018-03-12 | 2019-03-25 | Общество с ограниченной ответственностью "Газпром проектирование" | Способ разработки битуминозных аргиллитов и песчаников |
| RU2712904C1 (ru) * | 2018-12-04 | 2020-01-31 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ разработки залежи сверхвязкой нефти с газовой шапкой |
| US11377932B2 (en) | 2020-11-19 | 2022-07-05 | International Business Machines Corporation | Machine learning-based reservoir reserves estimation |
| CN113982589B (zh) * | 2021-10-26 | 2022-12-23 | 西安交通大学 | 一种富油煤原位开采的温度控制方法及系统 |
| CN114607328A (zh) * | 2022-04-11 | 2022-06-10 | 西南石油大学 | 一种溶剂辅助低温氧化注空气吞吐开采稠油的方法 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4385662A (en) * | 1981-10-05 | 1983-05-31 | Mobil Oil Corporation | Method of cyclic solvent flooding to recover viscous oils |
| US4510997A (en) * | 1981-10-05 | 1985-04-16 | Mobil Oil Corporation | Solvent flooding to recover viscous oils |
| US5065821A (en) * | 1990-01-11 | 1991-11-19 | Texaco Inc. | Gas flooding with horizontal and vertical wells |
| SU1295803A1 (ru) * | 1985-03-15 | 1997-10-27 | Башкирский государственный университет им.40-летия Октября | Способ разработки нефтяной залежи с подстилающей водой |
| RU2274742C1 (ru) * | 2005-06-07 | 2006-04-20 | Открытое акционерное общество "Татнефть" им. В.Д. Шашина | Способ разработки залежи высоковязкой нефти или битума |
| CA2494391A1 (en) * | 2005-01-26 | 2006-07-26 | Nexen, Inc. | Methods of improving heavy oil production |
| RU2340768C2 (ru) * | 2007-01-19 | 2008-12-10 | Открытое акционерное общество "Татнефть" им. В.Д. Шашина | Способ разработки месторождения тяжелой нефти или битума с использованием двухустьевых горизонтальных скважин |
Family Cites Families (76)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3814186A (en) | 1971-09-27 | 1974-06-04 | Texaco Inc | Secondary recovery for steeply dipping reservoirs: combined cellar and attic flooding |
| CA964997A (en) | 1971-09-27 | 1975-03-25 | Joseph C. Allen | Method for increasing the oil recovery from active water drive reservoirs |
| US3954139A (en) | 1971-09-30 | 1976-05-04 | Texaco Inc. | Secondary recovery by miscible vertical drive |
| CA946737A (en) | 1971-10-26 | 1974-05-07 | William B. Braden (Jr.) | Oil recovery process |
| CA948987A (en) | 1972-01-17 | 1974-06-11 | Texaco Development Corporation | Method of treating a subterranean hydrocarbon-bearing formation |
| US3780808A (en) | 1972-03-29 | 1973-12-25 | Texaco Inc | Secondary recovery method |
| US3817330A (en) | 1972-03-29 | 1974-06-18 | Texaco Inc | Secondary recovery method |
| US3759326A (en) | 1972-03-29 | 1973-09-18 | Texaco Inc | Secondary oil recovery method |
| US3845821A (en) | 1972-09-21 | 1974-11-05 | Texaco Inc | Recovery of oil by a vertical miscible flood |
| US3834461A (en) | 1972-12-22 | 1974-09-10 | Texaco Inc | Tertiary recovery operation |
| US3845820A (en) | 1973-05-04 | 1974-11-05 | Texaco Inc | Solution mining technique for tar sand deposits |
| US3847224A (en) | 1973-05-04 | 1974-11-12 | Texaco Inc | Miscible displacement of petroleum |
| CA1010779A (en) | 1973-05-04 | 1977-05-24 | Joseph C. Allen | Solution mining technique for recovering bitumen from subsurface tar sand deposits |
| US3838737A (en) | 1973-05-04 | 1974-10-01 | Texaco Inc | Petroleum production technique |
| US3823777A (en) | 1973-05-04 | 1974-07-16 | Texaco Inc | Multiple solvent miscible flooding technique for use in petroleum formation over-laying and in contact with water saturated porous formations |
| US3840073A (en) | 1973-05-04 | 1974-10-08 | Texaco Inc | Miscible displacement of petroleum |
| US3838738A (en) | 1973-05-04 | 1974-10-01 | Texaco Inc | Method for recovering petroleum from viscous petroleum containing formations including tar sands |
| US3850245A (en) | 1973-05-04 | 1974-11-26 | Texaco Inc | Miscible displacement of petroleum |
| US3837399A (en) | 1973-05-04 | 1974-09-24 | Texaco Inc | Combined multiple solvent miscible flooding water injection technique for use in petroleum formations |
| US3850243A (en) | 1973-05-04 | 1974-11-26 | Texaco Inc | Vertical downward gas-driven miscible blanket flooding oil recovery process |
| US3878892A (en) | 1973-05-04 | 1975-04-22 | Texaco Inc | Vertical downward gas-driven miscible blanket flooding oil recovery process |
| US3822748A (en) | 1973-05-04 | 1974-07-09 | Texaco Inc | Petroleum recovery process |
| CA1008361A (en) | 1973-08-24 | 1977-04-12 | Texaco Development Corporation | Method for recovering viscous oils by solvent extraction |
| CA982933A (en) | 1973-08-27 | 1976-02-03 | Joseph C. Allen | Recovery of hydrocarbons from a secondary gas cap by the injection of a light hydrocarbon |
| CA1016862A (en) | 1973-09-28 | 1977-09-06 | David A. Redford | Recovery of petroleum from viscous petroleum containing formations including tar sand deposits |
| US3913671A (en) | 1973-09-28 | 1975-10-21 | Texaco Inc | Recovery of petroleum from viscous petroleum containing formations including tar sand deposits |
| CA1018058A (en) | 1973-10-15 | 1977-09-27 | Texaco Development Corporation | Combination solvent-noncondensible gas injection method for recovering petroleum from viscous petroleum-containing formations including tar sand deposits |
| US3913672A (en) | 1973-10-15 | 1975-10-21 | Texaco Inc | Method for establishing communication path in viscous petroleum-containing formations including tar sands for oil recovery operations |
| CA1011647A (en) | 1973-10-15 | 1977-06-07 | Texaco Development Corporation | Multiple solvent heavy oil recovery method |
| CA1027851A (en) | 1974-02-28 | 1978-03-14 | Texaco Development Corporation | Gaseous solvent heavy oil recovery method |
| US4007785A (en) | 1974-03-01 | 1977-02-15 | Texaco Inc. | Heated multiple solvent method for recovering viscous petroleum |
| CA1024066A (en) | 1974-03-07 | 1978-01-10 | Texaco Development Corporation | Carrier gas vaporized solvent oil recovery method |
| CA1003328A (en) | 1974-03-11 | 1977-01-11 | Joseph C. Allen | Recovery of viscous petroleum from asphaltic petroleum containing formations such as tar sand deposits |
| DE2517700A1 (de) | 1974-06-24 | 1976-01-22 | Texaco Development Corp | Verfahren zur gewinnung von rohoel mit hohem anteil asphaltischer bestandteile aus einer untertaegigen formation, die von mindestens einer injektionsbohrung und mindestens einer produktionsbohrung durchteuft ist |
| US3978926A (en) | 1975-05-19 | 1976-09-07 | Texaco Inc. | Recovery of bitumens by imbibition flooding |
| US4026358A (en) | 1976-06-23 | 1977-05-31 | Texaco Inc. | Method of in situ recovery of viscous oils and bitumens |
| CA1060785A (en) | 1977-03-18 | 1979-08-21 | Texaco Development Corporation | Recovery of oil by a vertical miscible flood |
| US4280559A (en) | 1979-10-29 | 1981-07-28 | Exxon Production Research Company | Method for producing heavy crude |
| CA1148854A (en) | 1979-12-31 | 1983-06-28 | Joseph C. Allen | Method and apparatus for recovering high viscosity oils |
| CA1145247A (en) | 1981-01-07 | 1983-04-26 | Joseph C. Allen | Miscible displacement oil recovery method |
| CA1197771A (en) | 1981-01-30 | 1985-12-10 | Harold S. Chung | Method for recovering heavy crudes from shallow reservoirs |
| US4372381A (en) | 1981-04-10 | 1983-02-08 | Mobil Oil Corporation | Method for recovery of oil from tilted reservoirs |
| US4373585A (en) * | 1981-07-21 | 1983-02-15 | Mobil Oil Corporation | Method of solvent flooding to recover viscous oils |
| US4373586A (en) * | 1981-08-07 | 1983-02-15 | Mobil Oil Corporation | Method of solvent flooding to recover viscous oils |
| CA1192485A (en) | 1982-12-30 | 1985-08-27 | William C. Hunt, Iii | Solvent flooding to recover viscous oil |
| CA1194783A (en) | 1983-01-06 | 1985-10-08 | John L. Fitch | Method of recovering oil from a viscous oil- containing subsurface formation |
| CA1202881A (en) | 1983-01-07 | 1986-04-08 | John L. Fitch | Solvent flooding to recover viscous oils |
| CA1194784A (en) | 1983-01-11 | 1985-10-08 | Lynn D. Mullins | Cyclic solvent flooding to recover viscous oils |
| CA1208539A (en) | 1983-01-17 | 1986-07-29 | James M. Mcmillen | Solvent stimulation of heavy oil reservoirs |
| US4678036A (en) | 1985-02-22 | 1987-07-07 | Mobil Oil Corporation | Miscible oil recovery process |
| US5120935A (en) | 1990-10-01 | 1992-06-09 | Nenniger John E | Method and apparatus for oil well stimulation utilizing electrically heated solvents |
| CA2155035C (en) | 1990-10-01 | 1996-12-10 | John Nenniger | Method and apparatus for oil well stimulation |
| CA2046107C (en) | 1991-07-03 | 1994-12-06 | Geryl Owen Brannan | Laterally and vertically staggered horizontal well hydrocarbon recovery method |
| US5281732A (en) | 1991-12-31 | 1994-01-25 | University Research & Marketing | Solvent extraction of oil from oil-bearing materials |
| CA2108349C (en) | 1993-10-15 | 1996-08-27 | Roger M. Butler | Process and apparatus for the recovery of hydrocarbons from a hydrocarbon deposit |
| CA2147079C (en) | 1995-04-13 | 2006-10-10 | Roger M. Butler | Process and apparatus for the recovery of hydrocarbons from a reservoir of hydrocarbons |
| US5720350A (en) | 1996-05-03 | 1998-02-24 | Atlantic Richfield Company | Method for recovering oil from a gravity drainage formation |
| CA2185837C (en) | 1996-09-18 | 2001-08-07 | Alberta Oil Sands Technology And Research Authority | Solvent-assisted method for mobilizing viscous heavy oil |
| US5948242A (en) * | 1997-10-15 | 1999-09-07 | Unipure Corporation | Process for upgrading heavy crude oil production |
| CA2235085C (en) | 1998-04-17 | 2007-01-09 | John Nenniger | Method and apparatus for stimulating heavy oil production |
| CA2243105C (en) | 1998-07-10 | 2001-11-13 | Igor J. Mokrys | Vapour extraction of hydrocarbon deposits |
| US6227296B1 (en) | 1998-11-03 | 2001-05-08 | Exxonmobil Upstream Research Company | Method to reduce water saturation in near-well region |
| CA2270703A1 (en) | 1999-04-29 | 2000-10-29 | Alberta Energy Company Ltd. | A process for non-thermal vapor extraction of viscous oil from a hydrocarbon reservoir using a vertical well configuration |
| GB9925835D0 (en) | 1999-11-01 | 1999-12-29 | Enhanced Recovery Sys Ltd | Composition and process for oil extraction |
| CA2299790C (en) | 2000-02-23 | 2008-07-08 | John Nenniger | Method and apparatus for stimulating heavy oil production |
| US6357526B1 (en) * | 2000-03-16 | 2002-03-19 | Kellogg Brown & Root, Inc. | Field upgrading of heavy oil and bitumen |
| CA2349234C (en) | 2001-05-31 | 2004-12-14 | Imperial Oil Resources Limited | Cyclic solvent process for in-situ bitumen and heavy oil production |
| CA2351148C (en) | 2001-06-21 | 2008-07-29 | John Nenniger | Method and apparatus for stimulating heavy oil production |
| CA2462359C (en) | 2004-03-24 | 2011-05-17 | Imperial Oil Resources Limited | Process for in situ recovery of bitumen and heavy oil |
| GB2427230B (en) | 2004-03-25 | 2008-05-14 | Univ Wyoming | Method for increasing the production of hydrocarbon liquids and gases |
| US20070199705A1 (en) | 2006-02-27 | 2007-08-30 | Grant Hocking | Enhanced hydrocarbon recovery by vaporizing solvents in oil sand formations |
| US7562708B2 (en) * | 2006-05-10 | 2009-07-21 | Raytheon Company | Method and apparatus for capture and sequester of carbon dioxide and extraction of energy from large land masses during and after extraction of hydrocarbon fuels or contaminants using energy and critical fluids |
| CA2553297C (en) | 2006-07-21 | 2013-07-02 | Paramount Resources Ltd. | In situ process to recover heavy oil and bitumen |
| CN101611216B (zh) | 2006-12-13 | 2014-03-19 | 古舍股份有限公司 | 油田储层的预调节 |
| BRPI0605371A (pt) | 2006-12-22 | 2008-08-05 | Petroleo Brasileiro Sa - Petrobras | método sustentável para recuperação de petróleo |
| CA2584712C (en) | 2007-04-13 | 2014-03-18 | Nexen Inc. | Methods of improving heavy oil production |
-
2009
- 2009-12-21 CA CA2688937A patent/CA2688937C/en not_active Expired - Fee Related
-
2010
- 2010-12-20 RU RU2012129363/03A patent/RU2547861C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2010-12-20 MX MX2012007331A patent/MX2012007331A/es active IP Right Grant
- 2010-12-20 GB GB1211152.2A patent/GB2488943B/en not_active Expired - Fee Related
- 2010-12-20 CN CN201080059093.5A patent/CN102667058B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2010-12-20 US US13/516,983 patent/US8985205B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2010-12-20 DE DE112010004901T patent/DE112010004901T5/de not_active Withdrawn
- 2010-12-20 WO PCT/CA2010/002030 patent/WO2011075835A1/en active Application Filing
-
2012
- 2012-06-21 NO NO20120722A patent/NO20120722A1/no not_active Application Discontinuation
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4385662A (en) * | 1981-10-05 | 1983-05-31 | Mobil Oil Corporation | Method of cyclic solvent flooding to recover viscous oils |
| US4510997A (en) * | 1981-10-05 | 1985-04-16 | Mobil Oil Corporation | Solvent flooding to recover viscous oils |
| SU1295803A1 (ru) * | 1985-03-15 | 1997-10-27 | Башкирский государственный университет им.40-летия Октября | Способ разработки нефтяной залежи с подстилающей водой |
| US5065821A (en) * | 1990-01-11 | 1991-11-19 | Texaco Inc. | Gas flooding with horizontal and vertical wells |
| CA2494391A1 (en) * | 2005-01-26 | 2006-07-26 | Nexen, Inc. | Methods of improving heavy oil production |
| RU2274742C1 (ru) * | 2005-06-07 | 2006-04-20 | Открытое акционерное общество "Татнефть" им. В.Д. Шашина | Способ разработки залежи высоковязкой нефти или битума |
| RU2340768C2 (ru) * | 2007-01-19 | 2008-12-10 | Открытое акционерное общество "Татнефть" им. В.Д. Шашина | Способ разработки месторождения тяжелой нефти или битума с использованием двухустьевых горизонтальных скважин |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2663530C1 (ru) * | 2017-07-07 | 2018-08-07 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ разработки залежи высоковязкой нефти с использованием парных горизонтальных скважин |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20120267097A1 (en) | 2012-10-25 |
| GB201211152D0 (en) | 2012-08-08 |
| NO20120722A1 (no) | 2012-09-11 |
| CA2688937C (en) | 2017-08-15 |
| GB2488943A (en) | 2012-09-12 |
| MX2012007331A (es) | 2012-11-06 |
| RU2012129363A (ru) | 2014-01-27 |
| DE112010004901T5 (de) | 2012-11-15 |
| US8985205B2 (en) | 2015-03-24 |
| CN102667058B (zh) | 2015-10-07 |
| CN102667058A (zh) | 2012-09-12 |
| CA2688937A1 (en) | 2011-06-21 |
| WO2011075835A1 (en) | 2011-06-30 |
| GB2488943B (en) | 2015-09-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2547861C2 (ru) | Многостадийный способ экстракции растворителем для залежей тяжелой нефти | |
| Zhou et al. | A critical review of the CO2 huff ‘n’puff process for enhanced heavy oil recovery | |
| Wang et al. | Advances in improved/enhanced oil recovery technologies for tight and shale reservoirs | |
| Rezk et al. | CO2 storage potential during CO2 enhanced oil recovery in sandstone reservoirs | |
| Tovar et al. | Gas injection for eor in organic rich shales. part ii: Mechanisms of recovery | |
| Zheng et al. | Pressure maintenance and improving oil recovery by means of immiscible water-alternating-CO2 processes in thin heavy-oil reservoirs | |
| Yong et al. | Change of phase state during multi-cycle injection and production process of condensate gas reservoir based underground gas storage | |
| Arshad et al. | Carbon dioxide (CO2) miscible flooding in tight oil reservoirs: A case study | |
| US20120325467A1 (en) | Method of Controlling Solvent Injection To Aid Recovery of Hydrocarbons From An Underground Reservoir | |
| Fernø et al. | Parametric study of oil recovery during CO2 injections in fractured chalk: Influence of fracture permeability, diffusion length and water saturation | |
| Saeedi et al. | Effect of residual natural gas saturation on multiphase flow behaviour during CO2 geo-sequestration in depleted natural gas reservoirs | |
| US20120234535A1 (en) | Method Of Injecting Solvent Into An Underground Reservoir To Aid Recovery Of Hydrocarbons | |
| Wei et al. | Experimental and simulation investigations of carbon storage associated with CO2 EOR in low-permeability reservoir | |
| Wang et al. | Performance of a tight reservoir horizontal well induced by gas huff–n–puff integrating fracture geometry, rock stress-sensitivity and molecular diffusion: A case study using CO2, N2 and produced gas | |
| Shankar et al. | Mangala polymer flood performance: connecting the dots through in-situ polymer sampling | |
| Ozowe et al. | Experimental evaluation of solvents for improved oil recovery in shale oil reservoirs | |
| Temizel et al. | Production optimization through voidage replacement using triggers for production rate | |
| Al-Obaidi et al. | The efficiency of gas injection into low-permeability multilayer hydrocarbon reservoirs | |
| Al Murayri et al. | Surfactant-polymer flooding: Single well chemical tracer test design and implementation in a major sandstone Kuwaiti reservoir | |
| Azin et al. | Simulation study of the VAPEX process in fractured heavy oil system at reservoir conditions | |
| Chang et al. | Cyclic steam-solvent stimulation using horizontal wells | |
| Al-Murayri | Experimental investigation of expanding solvent steam assisted gravity drainage using multicomponent solvents | |
| De Kok et al. | Combined underground gas storage and enhanced oil recovery in a fractured reservoir | |
| Ji | Simulation Study of Steam-Solvent Phase Behaviour in Solvent Aided SAGD Process and Its Effect on Oil Recovery | |
| Seyyedsar | Enhanced heavy oil recovery by CO2 injection |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HE9A | Changing address for correspondence with an applicant | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20191221 |