RU2538983C2 - Способ переналадки паровой турбины - Google Patents

Способ переналадки паровой турбины Download PDF

Info

Publication number
RU2538983C2
RU2538983C2 RU2011113180/06A RU2011113180A RU2538983C2 RU 2538983 C2 RU2538983 C2 RU 2538983C2 RU 2011113180/06 A RU2011113180/06 A RU 2011113180/06A RU 2011113180 A RU2011113180 A RU 2011113180A RU 2538983 C2 RU2538983 C2 RU 2538983C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
maximum
thermal power
blades
steam
rotor
Prior art date
Application number
RU2011113180/06A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2011113180A (ru
Inventor
Фредерик ЛАМАРК
Original Assignee
Альстом Текнолоджи Лтд
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=43797695&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2538983(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Альстом Текнолоджи Лтд filed Critical Альстом Текнолоджи Лтд
Publication of RU2011113180A publication Critical patent/RU2011113180A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2538983C2 publication Critical patent/RU2538983C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D3/00—Machines or engines with axial-thrust balancing effected by working-fluid
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/12—Blades
    • F01D5/14—Form or construction
    • F01D5/141—Shape, i.e. outer, aerodynamic form
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2220/00—Application
    • F05D2220/30—Application in turbines
    • F05D2220/31—Application in turbines in steam turbines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2230/00—Manufacture
    • F05D2230/80—Repairing, retrofitting or upgrading methods
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S415/00—Rotary kinetic fluid motors or pumps
    • Y10S415/912—Interchangeable parts to vary pumping capacity or size of pump
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49316—Impeller making
    • Y10T29/49318—Repairing or disassembling

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Control Of Turbines (AREA)

Abstract

Изобретение заключается в способе переналадки паровой турбины (1), пар для которой создается парогенератором. Способ позволяет настраивать турбину (1) для перехода от первого максимума тепловой мощности парогенератора ко второму максимуму тепловой мощности парогенератора. Турбина (1) включает в себя модуль (2) высокого давления, содержащий, по меньшей мере, один комплект (2А) неподвижных лопаток, а также, по меньшей мере, один комплект (2B) подвижных лопаток, установленных на роторе (4). Способ предусматривает замену в модуле (2) высокого давления, по меньшей мере, одного комплекта (2А) неподвижных лопаток, рассчитанных для работы в условиях первого максимума тепловой мощности, на, по меньшей мере, один комплект (2А) неподвижных лопаток, рассчитанных для работы в условиях второго максимума тепловой мощности. Комплект или комплекты (2B) подвижных лопаток рассчитаны для работы в условиях первого и второго максимума тепловой мощности, ротор (4) и комплект или комплекты (2B) подвижных лопаток модуля (2) высокого давления остаются неизменными при переходе от первого максимума тепловой мощности парогенератора ко второму максимуму тепловой мощности. Способ позволяет избежать замены ротора при переналадке, сохраняя приемлемую эффективность для двух максимумов тепловой мощности. 7 з.п. ф-лы, 5 ил.

Description

Изобретение состоит из способа переналадки паровой турбины, а именно активной паровой турбины. Способ по изобретению позволяет, в частности, настраивать турбину для увеличения или уменьшения максимальной тепловой мощности парогенератора, подающего в турбину пар.
Паровая турбина - это вращающееся устройство, предназначенное для преобразования тепловой энергии пара в механическую энергию, приводящую в действие электрогенератор, насос или другое вращающееся механическое приводное устройство. Под «механическим приводным устройством» понимается механически приводимое устройство, потребляющее мощность и выполняющее работу.
Турбина, в целом, включает в себя, по меньшей мере, три модуля: модуль высокого давления, модуль среднего давления, а также, по меньшей мере, один модуль низкого давления. Пар, подаваемый парогенератором, вначале направляется в модуль высокого давления, а затем в модуль среднего давления и модуль низкого давления.
Модуль высокого давления включает в себя множество ступеней, в каждой из которых имеется комплект неподвижных лопаток, а также комплект подвижных лопаток, установленных на роторе. Каждая из ступеней выполняет две функции:
- расширение пара, что соответствует преобразованию тепловой энергии пара в кинетическую энергию, а также
- преобразование кинетической энергии в механическую энергию посредством комплекта подвижных лопаток.
Турбина рассчитана на максимальную тепловую мощность парогенератора. Однако подобную максимальную тепловую мощность иногда бывает необходимо увеличить, например, если требуется увеличить подачу электроэнергии, вырабатываемую электрогенератором, который приводится в действие турбиной. В этом случае происходит переход от нижнего максимума тепловой мощности к верхнему максимуму тепловой мощности. В этом случае турбину приходится настраивать для работы в подобном режиме верхнего максимума тепловой мощности.
Для этого обычно одни активные части турбины меняются на другие, способные работать в условиях повышенного расхода пара. Активные части турбины - это части, обеспечивающие расширение пара, т.е. комплекты неподвижных лопаток и комплекты подвижных лопаток, установленных на роторе.
Подобный процесс является длительным и дорогостоящим, поскольку приходится менять ротор с установленными на нем подвижными лопатками, а также комплекты неподвижных лопаток.
Второе решение заключается в том, чтобы подготовиться к повышению максимальной тепловой мощности и спроектировать соответствующим образом турбину, например, проектируя турбину для верхнего максимума тепловой мощности и обеспечивая средства для ограничения расхода пара с целью эксплуатации турбины при нижнем максимуме тепловой мощности. Соответственно, по первому варианту данного второго решения возможно эксплуатировать турбину при нижнем максимуме тепловой мощности за счет ограничения, в целом, расхода пара при помощи паровпускных клапанов. По второму варианту данного решения возможно эксплуатировать турбину при нижнем максимуме тепловой мощности за счет ограничения расхода пара, проходящего через один из секторов первого комплекта неподвижных лопаток модуля высокого давления.
Между тем, недостаток подобного второго решения заключается в том, что снижается эффективность турбины.
Настоящее решение направлено на устранение подобных недостатков.
Изобретением предлагается, в частности, способ, позволяющий настроить турбину для перехода от первого максимума тепловой мощности, например нижнего максимума тепловой мощности парогенератора, ко второму максимуму тепловой мощности, например верхнему максимуму тепловой мощности парогенератора, с заменой небольшого количества частей в течение короткого периода времени и сохранением приемлемой эффективности для подобных двух максимумов тепловой мощности. Изобретение позволяет, в частности, производить настройку турбины во время проведения обычных регламентных работ по обслуживанию электростанции, примерно раз в две недели.
Изобретение, следовательно, состоит из способа переналадки паровой турбины, пар для которой создается парогенератором, способ позволяет настроить турбину для перехода от первого максимума тепловой мощности парогенератора ко второму максимуму тепловой мощности парогенератора, турбина включает в себя модуль высокого давления, содержащий, по меньшей мере, один комплект неподвижных лопаток, а также, по меньшей мере, один комплект подвижных лопаток, установленных на роторе.
Способ по изобретению предусматривает замену в модуле высокого давления, по меньшей мере, одного комплекта неподвижных лопаток, рассчитанных на работу в условиях первого максимума тепловой мощности на, по меньшей мере, один комплект неподвижных паток, рассчитанных на работу в условиях второго максимума тепловой мощности. Помимо этого, комплект или комплекты подвижных лопаток рассчитаны на работу в условиях первого и второго максимума тепловой мощности, ротор и комплект или комплекты подвижных лопаток модуля высокого давления остаются неизменными при переходе от первого максимума тепловой мощности ко второму максимуму тепловой мощности.
Таким образом, использование комплектов подвижных лопаток, изначально рассчитанных на эксплуатацию в условиях двух максимумов тепловой мощности, позволяет избежать одновременной замены ротора, сохраняя приемлемую эффективность для двух максимумов тепловой мощности. Помимо этого, замена, по меньшей мере, одного комплекта неподвижных лопаток в модуле высокого давления, без изменения его высоты, позволяет настроить турбину для работы в условиях повышенного или пониженного максимума тепловой мощности.
Комплект или комплекты подвижных лопаток могут быть рассчитаны для выдерживания механических напряжений, возникающих как при первом, так и при втором максимумах тепловой мощности таким образом, чтобы для каждой ступени модуля высокого давления комбинация, состоящая из комплекта подвижных лопаток и комплекта неподвижных лопаток, была настроена с термо-аэродинамической точки зрения для работы в условиях первого и второго максимумов тепловой мощности.
Каждый комплект неподвижных лопаток, рассчитанный на работу в условиях второго максимума тепловой мощности, а также заменяющий комплект неподвижных лопаток, рассчитанный на работу в условиях первого максимума тепловой мощности, могут быть комплектом неподвижных лопаток, который обеспечивает проход потока пара a) большего, чем заменяемый комплект неподвижных лопаток, если первый максимум тепловой мощности является нижним максимумом тепловой мощности, а второй максимум тепловой мощности является верхним максимумом тепловой мощности, или b) меньшего, чем заменяемый комплект неподвижных лопаток, если первый максимум тепловой мощности является верхним максимумом тепловой мощности, а второй максимум тепловой мощности является нижним максимумом тепловой мощности.
Таким образом, каждый комплект неподвижных лопаток, настроенный для работы в условиях второго максимума тепловой мощности, заменяющий комплект неподвижных лопаток, рассчитанный на работу в условиях первого максимума тепловой мощности, может содержать лопатки, расположенные относительно друг друга таким образом, чтобы площадь потока пара между двумя смежными лопатками была a) больше площади потока пара между двумя смежными лопатками заменяемого комплекта неподвижных лопаток, если первый максимум тепловой мощности является нижним максимумом тепловой мощности, а второй максимум тепловой мощности является верхним максимумом тепловой мощности, или b) меньше площади потока пара между двумя смежными лопатками заменяемого комплекта неподвижных лопаток, если первый максимум тепловой мощности является верхним максимумом тепловой мощности, а второй максимум тепловой мощности является нижним максимумом тепловой мощности.
Способ может быть способом переналадки турбины, содержащей модуль среднего давления, сопряженный с модулем высокого давления, упомянутый модуль среднего давления содержит, по меньшей мере, один комплект неподвижных лопаток, а также, по меньшей мере, один комплект подвижных лопаток, установленных на роторе модуля высокого давления. В этом случае способ может дополнительно содержать этап, заключающийся в ограничении величины a) суммарной тяги, воздействующей на ротор и создаваемой разницей давлений между впускным и выпускным отверстиями каждого комплекта подвижных лопаток в модуле высокого давления, а также b) суммарной тяги, воздействующей на ротор и создаваемой разницей давлений между впускным и выпускным отверстиями каждого комплекта подвижных лопаток в модуле среднего давления.
Этап ограничения величины суммарной тяги, воздействующей на ротор, может содержать нагнетание пара на упорную поверхность ротора, расположенную, по существу, ортогонально оси ротора. Упорная поверхность может быть разграничена за счет изменения диаметра ротора.
Паровая турбина может быть активной турбиной. Существуют два основных типа паровых турбин, часто объединяемые в одной и той же машине. С одной стороны, существуют активные турбины, в которых расширение происходит преимущественно (например, по меньшей мере, в 85% случаях) в комплектах неподвижных лопаток. Паровые турбины второго типа - это реактивные турбины, в которых расширение разделено между комплектами неподвижных и подвижных лопаток. Степень реактивности определяется распределением расширения между комплектами лопаток.
Другие признаки и преимущества настоящего изобретения станут более понятны после ознакомления со следующим описанием, предлагаемым в качестве иллюстративного и неограничивающего примера со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых:
- на фиг.1 показан вид в продольном сечении модуля высокого давления и модуля низкого давления паровой турбины, применительно к которой реализован способ по изобретению,
- на фигурах с 2А по 2С показаны различные положения комплекта неподвижных лопаток турбины и
- на фиг.3 показан вид части турбины на фиг.1.
Как показано на фиг.1, паровая турбина 1 содержит модуль 2 высокого давления, объединенный с модулем 3 среднего давления, также именуемый комбинированный корпус высокого давления/среднего давления. Модуль 2 высокого давления и модуль 3 среднего давления также могут быть отдельными. Пар из парогенератора (не показан) непрерывно проходит через модуль 2 высокого давления и модуль 3 среднего давления. Пар, таким образом, попадает в модуль 2 высокого давления через впускную трубку 21 модуля 2 высокого давления и выходит из него через выпускную трубку 22. Затем пар направляется на модуль 3 среднего давления через впускную трубку 31 и выходит из модуля 3 среднего давления через выпускную трубку 32.
Модуль 2 высокого давления включает в себя множество ступеней. По варианту осуществления, показанному на фиг.1, модуль 2 высокого давления содержит девять ступеней с E1 no E9. Может использоваться любое количество ступней. Каждая ступень содержит комплект 2А неподвижных лопаток и комплект 2В подвижных лопаток. Комплекты 2В подвижных лопаток установлены на роторе 4 и обеспечивают вращение ротора 4 за счет кинетической энергии пара, проходящего через комплекты 2А неподвижных лопаток.
Обводные трубы 5 предназначены для сброса пара и подачи его на станцию подогрева воды, что позволяет повысить эффективность установки.
Аналогично модуль 3 среднего давления содержит множество ступеней, в каждой из которых имеется комплект 3A неподвижных лопаток и комплект 3B подвижных лопаток, закрепленных на роторе 4. Модуль 3 среднего давления также содержит обводные трубы.
Способ по изобретению позволяет настроить турбину 1 для перехода от первого максимума тепловой мощности парогенератора ко второму максимуму тепловой мощности парогенератора, например, от нижнего максимума тепловой мощности к верхнему максимумом тепловой мощности.
Для этих целей используется турбина 1, в которой комплекты 2В подвижных лопаток модуля 2 высокого давления рассчитаны на работу в условиях либо первого максимума тепловой мощности, либо второго максимума тепловой мощности.
Комплекты 2B подвижных лопаток, таким образом, рассчитаны:
- с одной стороны, одинаково хорошо выдерживать механические напряжения, возникающие при первом максимуме тепловой мощности, а также механические напряжения, возникающие при втором максимуме тепловой мощности, а
- с другой стороны, выполнены таким образом, чтобы в каждой ступени модуля высокого давления комбинация из комплекта 2B подвижных лопаток и комплекта 2А неподвижных лопаток была настроена с термо-аэродинамической точки зрения (например, за счет их профиля или расположения) для работы при первом максимуме тепловой мощности, а также втором максимуме тепловой мощности.
Для настройки комплектов подвижных лопаток к работе в условиях механических напряжений, связанных с двумя крайними тепловыми мощностями, определяют профиль, размеры, материал, конструкцию и функциональные характеристики, наиболее подходящие для сил (например, центробежных сил), которые могут воздействовать на подобные комплекты лопаток во время их использования.
Для оптимизации эффективности профили и размеры комплектов 2A подвижных лопаток выбираются как функциональная зависимость от аналогичных параметров комплекта 2B неподвижных лопаток, их размеры и относительное расположение должны обеспечивать оптимальное использование вышеупомянутой комбинации независимо от тепловой мощности.
Для работы в условиях двух максимумов тепловой мощности, комплект 2B подвижных лопаток и комплект 2А неподвижных лопаток могут быть рассчитаны за счет управления на каждой ступени турбины 1 снижением энтальпии пара и степенью реактивности таким образом, чтобы снижение энтальпии пара и степень реактивности соответствовали диапазону настойки, необходимой для использования комплектов лопаток в условиях двух максимумов тепловой мощности. Например, поскольку для каждого максимума тепловой мощности существует оптимальное значение снижения энтальпии пара и степени реактивности, в качестве значения, подходящего для обеих мощностей, может использоваться функциональная зависимость двух оптимальных значений (например, среднее арифметическое или другая математическая функция).
Способ по изобретению заключается в замене в модуле 2 высокого давления, по меньшей мере, одного комплекта 2А неподвижных лопаток таким образом, чтобы он был рассчитан, в особенности по профилю, для работы в условиях требуемого максимума тепловой мощности, в частности верхнего максимума тепловой мощности, если турбина до этого эксплуатировалась при нижнем максимуме тепловой мощности или наоборот.
Замена осуществляется на первых ступенях модуля 2 высокого давления. Количество заменяемых комплектов 2А неподвижных лопаток функционально зависит от различий между первым максимумом тепловой мощности и вторым максимумом тепловой мощности.
По одному из вариантов осуществления лопатки заменяемых комплектов регулируются. Точнее, рассматриваемые лопатки комплектов 2А неподвижных лопаток располагаются таким образом, чтобы:
- увеличивать площадь потока пара в комплектах 2А неподвижных лопаток для верхнего максимума тепловой мощности, или
- уменьшать площадь потока пара в комплектах 2А неподвижных лопаток для нижнего максимума тепловой мощности.
Таким образом, на фигурах 2А и 2B показаны два возможных варианта расположения комплекта 2А неподвижных лопаток для нижнего максимума тепловой мощности, а на фиг.2C показан один возможный вариант расположения комплекта 2А неподвижных лопаток для верхнего максимума тепловой мощности. Размеры указаны в сантиметрах. Следует заметить, что у комплекта 2А неподвижных лопаток, настроенных для работы в условиях верхнего максимума тепловой мощности, смежные лопатки расположены относительно друг друга таким образом, чтобы площадь потока пара, проходящего между двумя лопатками, была больше (фиг.2С), чем площадь потока пара, проходящего между смежными лопатками комплекта 2А неподвижных лопаток, настроенных для работы в условиях нижнего максимума тепловой мощности (фигуры 2А и 2B).
Разница давлений между впускными и выпускными отверстиями комплектов 2B подвижных лопаток в каждом из модулей 2 высокого давления и модулей 3 низкого давления создает суммарную тягу на роторе 4. При переходе от первого максимума тепловой мощности, например более низкого, ко второму максимуму тепловой мощности, например более высокому, сумма этих двух тяг должна быть сбалансирована, т.е. должна быть ограничена пороговым значением, исключающим повреждение ротора 4.
Для этого, как показано, в том числе на фиг.3, которая является детализированным видом по фиг.1, пар направляется из отводной трубки 5 (показана на фиг.1) модуля 2 высокого давления на упорную поверхность 6 ротора 4 по трубке 7. Упорная поверхность 6, например, расположена между модулем 2 высокого давления и модулем 3 среднего давления, в центральной части корпуса, в случае использования комбинированного корпуса для высокого давления/среднего давления. Упорная поверхность 6 проходит, по существу, ортогонально оси ротора 4 и расположена между областью 4а и 4b ротора, разграничивая модуль 2 высокого давления от модуля 3 среднего давления, область 4b является областью ротора 4 большего диаметра, чем область 4a. Таким образом, упорная поверхность 6 подвержена давлению, сбрасываемому из модуля 2 высокого давления, что позволяет ограничивать суммарную тягу ротора 4.
Пар, выходящий из трубки 7, затем направляется в сторону камеры 8, тогда как камера 9 собирает пар и ограничивает утечку пара.

Claims (8)

1. Способ переналадки паровой турбины (1), пар для которой генерируется парогенератором, обеспечивающий настройку турбины (1) для перехода от первого максимума тепловой мощности парогенератора ко второму максимуму тепловой мощности парогенератора, при этом турбина (1) включает в себя модуль (2) высокого давления, содержащий, по меньшей мере, один комплект (2А) неподвижных лопаток, а также, по меньшей мере, один комплект (2B) подвижных лопаток, установленных роторе (4), отличающийся тем, что в модуле (2) высокого давления заменяют, по меньшей мере, один комплект (2А) неподвижных лопаток, рассчитанных для работы в условиях первого максимума тепловой мощности, на, по меньшей мере, один комплект (2А) неподвижных лопаток, рассчитанных для работы в условиях второго максимума тепловой мощности, а комплект или комплекты (2B) подвижных лопаток рассчитывают для работы в условиях первого и второго максимума тепловой мощности, при этом ротор (4) и комплект или комплекты (2B) подвижных лопаток модуля (2) высокого давления оставляют неизменными при переходе от первого максимума тепловой мощности парогенератора ко второму максимуму тепловой мощности.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что комплект или комплекты (2B) подвижных лопаток рассчитывают из условия выдерживать механические напряжения, возникающие при первом и втором максимумах тепловой мощности таким образом, чтобы для каждой ступени модуля (2) высокого давления комбинация, состоящая из комплекта (2B) подвижных лопаток и комплекта (2А) неподвижных лопаток, была настроена с термоаэродинамической точки зрения для работы в условиях первого и второго максимумов тепловой мощности.
3. Способ по любому из пп.1 или 2, отличающийся тем, что каждый комплект (2А) неподвижных лопаток, рассчитанный на работу в условиях второго максимума тепловой мощности, а также заменяющий комплект (2А) неподвижных лопаток, рассчитанный на работу в условиях первого максимума тепловой мощности, является комплектом (2А) неподвижных лопаток, обеспечивающим проход потока пара
a) большего, чем заменяемый комплект (2А) неподвижных лопаток, если первый максимум тепловой мощности является нижним максимумом тепловой мощности, а второй максимум тепловой мощности является верхним максимумом тепловой мощности, или
b) меньшего, чем заменяемый комплект (2А) неподвижных лопаток, если первый максимум тепловой мощности является верхним максимумом тепловой мощности, а второй максимум тепловой мощности является нижним максимумом тепловой мощности.
4. Способ по любому из пп.1 или 2, отличающийся тем, что каждый комплект (2А) неподвижных лопаток, настроенный для работы в условиях второго максимума тепловой мощности, заменяющий комплект (2А) неподвижных лопаток, рассчитанный на работу в условиях первого максимума тепловой мощности, содержит лопатки, расположенные относительно друг друга таким образом, чтобы площадь потока пара между двумя смежными лопатками была
a) больше площади потока пара между двумя смежными лопатками заменяемого комплекта (2А) неподвижных лопаток, если первый максимум тепловой мощности является нижним максимумом тепловой мощности, а второй максимум тепловой мощности является верхним максимумом тепловой мощности или
b) меньше площади потока пара между двумя смежными лопатками заменяемого комплекта (2А) неподвижных лопаток, если первый максимум тепловой мощности является верхним максимумом тепловой мощности, а второй максимум тепловой мощности является нижним максимумом тепловой мощности.
5. Способ по любому из пп.1 или 2 переналадки турбины (1), содержащей модуль (3) среднего давления, сопряженный с модулем (2) высокого давления, при этом упомянутый модуль (2) среднего давления содержит, по меньшей мере, один комплект (2) неподвижных лопаток, а также, по меньшей мере, один комплект (3) подвижных лопаток, установленных на роторе модуля (2) высокого давления, отличающийся тем, что дополнительно содержит этап, заключающийся в ограничении величины
a) суммарной тяги, воздействующей на ротор (4) и создаваемой разницей давлений между впускным и выпускным отверстиями каждого комплекта (2B) подвижных лопаток модуля (2) высокого давления, а также
b) суммарной тяги, воздействующей на ротор (4) и создаваемой разницей давлений между впускным и выпускным отверстиями каждого комплекта (3B) подвижных лопаток модуля (3) среднего давления.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что этап ограничения величины суммарной тяги, воздействующей на ротор (4), предусматривает нагнетание пара на упорную поверхность (6) ротора (4), расположенную, по существу, ортогонально оси ротора (4).
7. Способ по п.6, отличающийся тем, что упорная поверхность разграничена за счет изменения диаметра ротора (4).
8. Способ по любому из пп.1 или 2, отличающийся тем, что паровая турбина (1) является активной турбиной.
RU2011113180/06A 2010-09-30 2011-04-05 Способ переналадки паровой турбины RU2538983C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1057947 2010-09-30
FR1057947 2010-09-30

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2011113180A RU2011113180A (ru) 2012-10-10
RU2538983C2 true RU2538983C2 (ru) 2015-01-10

Family

ID=43797695

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011113180/06A RU2538983C2 (ru) 2010-09-30 2011-04-05 Способ переналадки паровой турбины

Country Status (4)

Country Link
US (1) US8821107B2 (ru)
EP (1) EP2436880B1 (ru)
CN (1) CN102444426B (ru)
RU (1) RU2538983C2 (ru)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6396093B2 (ja) * 2014-06-26 2018-09-26 三菱重工業株式会社 タービン動翼列、タービン段落及び軸流タービン
CN104384814A (zh) * 2014-10-17 2015-03-04 兰州西固热电有限责任公司 一种火电厂汽轮机轴瓦的修复工艺
DE112016000685B4 (de) * 2015-02-10 2023-10-05 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Turbine und gasturbine
CN104963728B (zh) * 2015-06-25 2017-07-07 北京全三维能源科技股份有限公司 一种超高压冲动式汽轮机

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB230114A (en) * 1924-03-03 1925-12-31 Bbc Brown Boveri & Cie Arrangement of the dummy piston in steam extraction turbines
FR604508A (fr) * 1925-01-06 1926-05-06 Alsacienne Constr Meca Perfectionnement apporté aux aubes mobiles pour turbines à vapeur ou à gaz et autres machines de construction analogue
US5292230A (en) * 1992-12-16 1994-03-08 Westinghouse Electric Corp. Curvature steam turbine vane airfoil
RU2248453C2 (ru) * 1998-08-31 2005-03-20 III Вильям Скотт Роллинс Электростанция и способ получения энергии с комбинированием циклов

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3263963A (en) 1964-11-05 1966-08-02 Worthington Corp Nozzle blade assembly comprising replaceable and adjustable nozzle blades
US3356288A (en) 1965-04-07 1967-12-05 Gen Electric Stator adjusting means for axial flow compressors or the like
US4557113A (en) 1984-06-15 1985-12-10 Westinghouse Electric Corp. Single low pressure turbine with zoned condenser
DE3711224A1 (de) 1987-04-03 1988-10-13 Gutehoffnungshuette Man Verstelleinrichtung fuer die leitschaufeln einer axialstroemungsmaschine
US4900223A (en) 1989-02-21 1990-02-13 Westinghouse Electric Corp Steam turbine
US4958985A (en) 1989-03-01 1990-09-25 Westinghouse Electric Corp. Performance low pressure end blading
US4900230A (en) 1989-04-27 1990-02-13 Westinghouse Electric Corp. Low pressure end blade for a low pressure steam turbine
US5056989A (en) * 1990-10-01 1991-10-15 Westinghouse Electric Corp. Stage replacement blade ring flow guide
US5110256A (en) 1991-02-11 1992-05-05 Westinghouse Electric Corp. Methods and apparatus for attaching a flow guide to a steam turbine for retrofit of longer rotational blades
US5494405A (en) 1995-03-20 1996-02-27 Westinghouse Electric Corporation Method of modifying a steam turbine
US6036433A (en) 1998-06-29 2000-03-14 General Electric Co. Method of balancing thrust loads in steam turbines
DE50209157D1 (de) * 2002-02-06 2007-02-15 Siemens Ag Strömungsmaschine mit Hochdruck- und Niederdruck-Schaufelbereich
US20040170497A1 (en) * 2003-02-27 2004-09-02 Daniel Snyder Beltless high velocity air blower
EP1630359A1 (de) * 2004-08-23 2006-03-01 Siemens Aktiengesellschaft Dampfturbine mit zwei Dampfräumen
DE102007012119A1 (de) 2007-03-13 2008-09-18 Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg Drosselgradabhängige Schaufelverstellung bei Strömungsarbeitsmaschinen

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB230114A (en) * 1924-03-03 1925-12-31 Bbc Brown Boveri & Cie Arrangement of the dummy piston in steam extraction turbines
FR604508A (fr) * 1925-01-06 1926-05-06 Alsacienne Constr Meca Perfectionnement apporté aux aubes mobiles pour turbines à vapeur ou à gaz et autres machines de construction analogue
US5292230A (en) * 1992-12-16 1994-03-08 Westinghouse Electric Corp. Curvature steam turbine vane airfoil
RU2248453C2 (ru) * 1998-08-31 2005-03-20 III Вильям Скотт Роллинс Электростанция и способ получения энергии с комбинированием циклов

Also Published As

Publication number Publication date
CN102444426A (zh) 2012-05-09
RU2011113180A (ru) 2012-10-10
US20120114492A1 (en) 2012-05-10
CN102444426B (zh) 2015-05-27
EP2436880A1 (en) 2012-04-04
US8821107B2 (en) 2014-09-02
EP2436880B1 (en) 2015-04-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US20110210555A1 (en) Gas turbine driven electric power system with constant output through a full range of ambient conditions
RU2538983C2 (ru) Способ переналадки паровой турбины
KR101747431B1 (ko) 가스 터빈의 냉각 시스템 및 대응하는 작동 방법
US20190071992A1 (en) Generalized frequency conversion system for steam turbine generator unit
EP2535542B1 (en) Systems and methods for improving the efficiency of a combined cycle power plant
US9644542B2 (en) Turbine cooling system using an enhanced compressor air flow
RU2591751C2 (ru) Способ охлаждения турбинной ступени и газовая турбина, включающая в себя охлаждаемую турбинную ступень
CN104995374A (zh) 用于燃气涡轮发动机的热量保持和分配系统
JP2015214978A (ja) 圧縮機吐出空気とタービン区画空気との混合物を用いる強化されたタービン冷却システム
CN112228940B (zh) 一种蒸汽压缩机与高背压供热结合的供热系统及调节方法
US9169782B2 (en) Turbine to operate at part-load
CN115912432A (zh) 一种风光水储多能互补系统
CA2430441C (en) System for control and regulation of the flame temperature for single-shaft gas turbines
CN107630722A (zh) 一种给水泵汽轮机
US20160146060A1 (en) Method for operating a combined cycle power plant
US20160115867A1 (en) Water delivery system for gas turbine compressor
CN104405457B (zh) 一种背压式汽轮机供热的能源梯级利用系统
CN102052095B (zh) 轴流汽轮机用非对称隔板静叶栅和喷嘴组内非对称叶片
CN204238990U (zh) 一种背压式汽轮机供热的能源梯级利用系统
CN114321880A (zh) 火电机组深度调峰时锅炉再热器和脱硝系统安全运行方法
KR101331012B1 (ko) 원심 압축기를 이용한 증기발전 시스템 및 증기발전 방법
DK2971652T3 (en) PROVIDING A NEGATIVE REGULATORY EFFECT OF A GAS TURBINE
CN113047911B (zh) 一种推力平衡结构
CN220828274U (zh) 一种适用于中等功率机组的混流透平结构
CN114704383B (zh) 一种具有外置压气机的燃气轮机多模式二次空气系统

Legal Events

Date Code Title Description
PD4A Correction of name of patent owner