RU2530127C1 - Способ получения модифицированного олигомерно-сернистого битума - Google Patents
Способ получения модифицированного олигомерно-сернистого битума Download PDFInfo
- Publication number
- RU2530127C1 RU2530127C1 RU2013150936/05A RU2013150936A RU2530127C1 RU 2530127 C1 RU2530127 C1 RU 2530127C1 RU 2013150936/05 A RU2013150936/05 A RU 2013150936/05A RU 2013150936 A RU2013150936 A RU 2013150936A RU 2530127 C1 RU2530127 C1 RU 2530127C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- bitumen
- temperature
- oxidation
- sulfur
- oxidizing reactor
- Prior art date
Links
Landscapes
- Working-Up Tar And Pitch (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области нефтепереработки, в частности к способу получения модифицированного олигомерно-сернистого битума. Для получения модифицированного битума осуществляют подготовку сырья путем вакуумной перегонки мазута в вакуумной колонне при остаточном давлении верха колонны 15-25 мм рт.ст. Полученный гудрон с содержанием парафино-нафтеновых углеводородов 12-23 об.% подают в буферную емкость, где смешивают его с 10-30% битумного компаунда, поступающего из верхней части окислительного реактора, и 5-15% от массы сырья пластифицирующей добавки, представляющей собой продукт взаимодействия 15,0-15,5 мас.% стирола, 2,4-4,0 мас.% пероксида циклогексанона, 3,1-6,0 мас.% стирольного раствора кобальтовых солей синтетических жирных кислот C7-C9, переокисленного битума - остальное. Далее подают полученную смесь с температурой не ниже 170°C в среднюю часть окислительного реактора под решетчато-клапанную тарелку, куда одновременно с сырьем подают воздушную массу в объеме до 160 м3/т сырья, при этом реакцию окисления в зоне первичного окисления ведут при температуре 215-230°C в течение 8-35 мин в пленочном режиме с последующим ее понижением. Полученный в результате окисления битум поступает в нижнюю кубовую часть окислительного реактора, куда одновременно подают расплав серы в количестве 3-60% от массы битума, причем температуру в кубовой части поддерживают 160-190°C, затем отводят полученный модифицированный олигомерно-сернистый битум из нижней части окислительного реактора. Полученный битум обладает улучшенными адгезионными и когезионными свойствами, имеет широкий интервал пластичности и более низкую температуру хрупкости. 1 табл.
Description
Изобретение относится к области нефтепереработки, в частности к способу получения битума, более конкретно к способу получения модифицированного олигомерно-сернистого битума.
Наиболее распространенным способом получения битума является процесс окисления тяжелых остатков нефтепереработки.
Качество получаемого битума определяется природой и соотношением компонентов тяжелого остатка, которые зависят от состава исходной нефти, условий процесса ее разделения на дистиллятные фракции и тяжелый остаток, условий окисления тяжелого остатка, количества и природы добавок, вводимых как в окисляемое сырье, так и в окисленный продукт.
Известен способ получения битума, включающий вакуумную перегонку мазута с получением утяжеленного гудрона, смешение утяжеленного гудрона с модифицирующими добавками и окисление подготовленного гудрона кислородом воздуха при повышенной температуре с получением целевого продукта. При этом, при вакуумной перегонке мазута получают утяжеленный гудрон с содержанием парафиновых углеводородов не более 2% мас. и парафино-нафтеновых углеводородов не менее 20% мас., и окислению подвергают 80-90% подготовленного гудрона при температуре 240-270°C. Оставшееся количество подготовленного гудрона вводят в целевой продукт. В качестве модифицирующих добавок используют концентраты полициклических ароматических углеводородов, являющихся продуктами переработки нефти (RU 2235109, опублик. 2004 г.).
Недостатком данного способа является трудность в его управлении, что не может обеспечить стабильного качества получаемых продуктов. Другим недостатком известного способа является то, что получаемые продукты обладают недостаточной стабильностью при старении, а именно эти показатели, в конечном счете, определяют качество дорожного покрытия. Кроме того, трудности в регламентировании давления в колонне вакуумной ректификации приводит к образованию значительных количеств карбенов и карбоидов за счет протекания неуправляемых термических процессов, ухудшающих качество битума.
Известен способ получения битума, включающий вакуумную перегонку мазута с получением утяжеленного гудрона при остаточном давлении верха колонны 20-30 мм рт. ст., разделение полученного утяжеленного гудрона на два потока, первый из которых поступает в колонну окисления, а второй - смешивается с полученным в этой колонне окисленным гудроном с образованием товарного битума. Массовое соотношение окисленного продукта и утяжеленного гудрона варьируется от 90:10 до 70:30 до получения продукта с глубиной проникания иглы при 25°C 40-200·0,1 мм, в зависимости от марки товарного битума. Температура окисления поддерживается на уровне 220-230°C. Окисление производят до получения продукта, характеризующегося глубиной проникания иглы при 25°C 35-45·0,1 мм (RU 2476580, опублик. 27.02.2013 г.).
Битум, полученный описанным способом, имеет недостаточно высокие показатели по остаточной пенетрации, а также по температуре хрупкости после прогрева, которая характеризует морозоустойчивость асфальтобетонной смеси, и по растяжимости после прогрева, которая обеспечивает прочность и водостойкость асфальтобетонной смеси.
Ближайшим техническим решением к заявленному способу является способ получения битума, включающий вакуумную перегонку мазута при остаточном давлении верха колонны 30-50 мм рт. ст. с получением утяжеленного гудрона, смешение полученного утяжеленного гудрона с сырьевыми органическими добавками, представляющими собой продукты переработки нефти, в соотношении от 80:20 до 98:2, окисление полученной смеси кислородом воздуха при температуре 230-270°C до получения продукта, характеризующегося глубиной проникания иглы при 25°C 35-45·0,1 мм. Затем окисленный продукт компаундируют со смесью утяжеленного гудрона и сырьевой органической добавки, которая именуется подготовленным гудроном, в соотношении от 80:20 до 90:10 до получения продукта с глубиной проникания иглы при 25°C 50-200·0,1 мм (RU 2276181, опублик. 2006 г.).
Недостатком данного способа является невозможность обеспечения оптимального содержания ароматических углеводородов в составе товарного битума. Ароматические углеводороды, входящие в состав сырья окисления, являются весьма реакционно способными веществами и активно окисляются в окислительной колонне. В потоке же подготовленного гудрона, поступающего на компаундирование с продуктом окисления для получения товарного битума, содержится лишь около 30% мас. ароматических углеводородов, в связи с чем с компаундирующим потоком неизбежно введение в состав битума нецелевых компонентов, снижающих качество товарного продукта.
Задачей изобретения является разработка способа получения модифицированного олигомерно-сернистого битума, отличающегося повышенными эксплуатационными характеристиками, в частности улучшенными адгезионными и когезионными свойствами, с широким интервалом пластичности и более низкой температурой хрупкости.
Поставленная задача решается описываемым способом получения модифицированного олигомерно-сернистого битума, включающим следующие стадии:
- подготовку сырья путем вакуумной перегонки мазута в вакуумной колонне при остаточном давлении верха колонны 15-25 мм рт.ст. с получением гудрона,
- подачу полученного гудрона в буферную емкость и смешение его с 10-30% битумного компаунда, поступившего из верхней части окислительного реактора, и 5-15% от массы сырья пластифицирующей добавки, представляющей собой продукт взаимодействия 15,0-15,5% мас. стирола, 2,4-4,0% мас. пероксида циклогексанона, 3,1-6,0% мас. стирольного раствора кобальтовых солей синтетических жирных кислот C7-C9, переокисленный битум - остальное,
- подачу полученной смеси с температурой не ниже 170°С в среднюю часть окислительного реактора под решетчато-клапанную тарелку, куда одновременно с сырьем подают воздушную массу в объеме до 160 м3/т сырья и реакцию окисления в зоне первичного окисления ведут при температуре 215-230°С в течение 8-35 мин в пленочном режиме с последующим понижением температуры,
- подачу расплава серы в количестве 3-60% от массы битума в нижнюю кубовую часть окислительного реактора, куда из средней части окислительного реактора одновременно поступает полученный структурированный олигомерный битум, при этом температуру в кубовой части поддерживают 160-190°C,
- отбор полученного модифицированного олигомерно-сернистого битума из нижней части окислительного реактора.
Отличие заявляемого технического решения от известного заключается в том, что при подготовке сырья вакуумную перегонку мазута осуществляют при остаточном давлении верха вакуумной колонны в пределах 15-25 мм рт.ст., полученный гудрон предварительно смешивают с 10-30% битумного компаунда, поступившего из верхней части окислительного реактора, и 5-15% от массы сырья пластифицирующей добавки, представляющей собой продукт взаимодействия 15,0-15,5% мас. стирола, 2,4-4,0% мас. пероксида циклогексанона, 3,1-6,0% мас. стирольного раствора кобальтовых солей синтетических жирных кислот C7-C9, переокисленный битум - остальное, подготовленную таким образом смесь затем подают в среднюю часть окислительного реактора под решетчато-клапанную тарелку, куда одновременно с сырьем подают воздушную массу в объеме до 160 м3/т сырья, при этом реакцию окисления ведут при температуре 215-230°C в течение 8-35 мин в пленочном режиме, далее температуру смеси понижают, полученный структурированный олигомерный битум поступает в нижнюю кубовую часть окислительного реактора, куда одновременно подают расплав серы в количестве 3-60% от массы битума, при этом температуру в кубовой части поддерживают 160-190°C.
Поддержание такого технологического параметра как остаточное давление верха вакуумной колонны в пределах 15-25 мм рт.ст. при вакуумной перегонке исходного мазута дает возможность повысить содержание парафино-нафтеновых углеводородов в гудроне до 12-23% об., а также увеличить концентрацию смол.
Проведение процесса окисления предварительно подготовленного сырья, содержащего смесь гудрона, 10-30% битумного компаунда, поступившего из верхней части окислительного реактора, и 5-15% от массы сырья пластифицирующей добавки указанного выше состава, при температуре 215-230°C в зоне первичной реакции в пленочном режиме с последующим ее понижением позволяет получить наноструктурированный олигомерный битум.
Косвенным подтверждением наличия наноструктур в олигомерном битуме является однородность его структуры и цвета, увеличение вязкости, резкое изменение физических параметров (КиШ; Дуктильность; Тхр; и др).
Олигомерный битум - принципиально новый продукт с новой природой химизма его образования. Олигомерные битумы получаются в процессе окисления тяжелых нефтяных остатков с одновременной полимеризацией мономера до стирололигомерных соединений, образующих полимерные связи с высоко конденсированными петрольно-бензольными и спирто-бензольными смолами и асфальтенами, содержащимися в подготовленном гудроне, на наноуровне, с образованием пространственной поликонденсационной системы из двух или нескольких низкомолекулярных веществ, сшитых коагуляционным каркасом с асфальтеновым комплексом битума.
Полученный таким образом структурированный олигомерный битум поступает в кубовую нижнюю часть окислительного реактора, куда одновременно подают расплав серы в количестве 3-60% от массы битума.
Температуру в кубовой части реактора поддерживают 160-190°C, время нахождения реагентов в зоне реакции до 30-40 мин.
За счет внутреннего устройства реактора реакция окисления происходит в пленочном режиме, что увеличивает скорость реакции.
Затем битум поступает в кубовую часть реактора и после охлаждения до температуры менее 140°C его откачивают в товарную емкость.
Указанная совокупность признаков позволяет получить модифицированный олигомерно-сернистый битум, отличающийся повышенными эксплуатационными характеристиками, в частности улучшенными адгезионными и когезионными свойствами, с широким интервалом пластичности и более низкой температурой хрупкости.
Сущность заявленного способа заключается в следующем.
Мазут, разогретый до температуры 340-400°C, подвергают вакуумной перегонке при остаточном давлении верха вакуумной колонны 15-25 мм рт.ст.
Для создания вакуума применяют двухступенчатый вакуумный гидроциркуляционный агрегат, способный создать в колоннах остаточное давление в пределах 15-25 мм рт.ст., что повышает ИТК сырья до 490-520°C, а это, в свою очередь, позволяет осуществить необходимый отбор фракций на уровне от Tн.к=220-240°C до Tк.к. 490-510°C.
Глубокий уровень отбора газойлевых фракций поддерживается за счет уменьшения парциального давления паров жидкости путем использования механизма пленочного испарения тяжелых нефтяных остатков в вакуумной колонне.
Отобранный из куба колонны гудрон содержит:
Парафино-нафтеновые углеводороды - 12,0-23,0% об.
Твердые парафины - не более 2%
Смолы- 31,0-33,0%
Асфальтены - 8,1-10,3%
и обладает следующими физико-химическими характеристиками:
Вязкость условная при 80 С при истечении из отверстия диаметром 5 мм >35 сек.
Плотность при 20°C 0,97-1,00 г/см
Температура размягчения по КиШ не ниже 35°C.
Полученный гудрон подают в буферную емкость, где его смешивают с 10-30% битумного компаунда, поступившего из верхней части окислительного реактора, расположенной над клапанной тарелкой.
Количество битумного компаунда может измеряться как в масс.%, так и в об.%, поскольку плотности гудрона и битумного компаунда лежат приблизительно в одном интервале значений, а следовательно, как массовое, так и объемное из соотношение будет примерно одним и тем же.
Одновременно с сырьем в буферную емкость подают пластифицирующую добавку в количестве 5-15% от массы подаваемого сырья.
Пластифицирующая добавка представляет собой продукт взаимодействия 15,0-15,5% мас. стирола, 2,4 - 4,0% мас. пероксида циклогексанона, 3,1-6,0% мас. стирольного раствора кобальтовых солей синтетических жирных кислот C7-C9, переокисленный битум - остальное.
Подготовленное таким образом сырье с температурой не ниже 170°C подают в среднюю часть окислительного реактора под решетчато-клапанную тарелку, куда одновременно подают воздушную массу в объеме до 160 м3/т сырья.
Под воздействием кислорода воздуха происходит реакция окисления. Температура реакции в зоне первичного окисления достигает 215-240°C, время нахождения реагентов в зоне реакции 8-35 мин.
За счет внутреннего устройства реактора реакция окисления происходит в пленочном режиме, что увеличивает скорость реакции окисления с максимальным использованием кислорода воздуха.
За счет высокой скорости реакции и небольшого времени пребывания в зоне реакции идет образование наноагрегатных кластеров асфальтенов с размером не более 40-100 нм по всему объему продукта.
В результате окисления тяжелых нефтяных остатков кислородом воздуха в присутствии пластифицирующей добавки происходит сшивание отдельных сеток битумных кластерных наноагрегатов асфальтенов в более крупную сеть, т.е. олигомерные соединения добавки связывают отдельные кластерные наноструктурированные решетки в более крупные агрегативные наносоединения, в результате чего образуется множество укрупненных, но не сшитых между собой наноагрегативных объемных структур.
Полученный таким образом структурированный олигомерный битум поступает в кубовую нижнюю часть окислительного реактора, куда одновременно подают расплав серы в количестве 3-60% от массы битума.
Температуру в кубовой части реактора поддерживают 160-190°C, время нахождения реагентов в зоне реакции до 30-40 мин.
Образующиеся в результате окисления тяжелых нефтяных остатков битумные наноагрегатные кластеры асфальтенов взаимодействуют с расплавленной серой, при этом происходит сшивание отдельных сеток кластерных наноагрегатов в более крупную сеть, в результате чего образуется по всему объему множество укрупненных сшитых между собой наноагрегативных объемных структур. Установлено, что образующиеся соединения структурированного олигомерно-сернистого битума имеют высокие прочные валентные связи с наиболее термодинамически устойчивыми полисульфидами с двумя атомами серы.
При этом в системах сера-стирол имеет место образование набора олигомерных продуктов с молекулярной массой несколько тысяч а.е. и серой в виде моно-, ди- и тетрасульфидных фрагментов. Органическая составляющая олигомеров представлена стирольными фрагментами, с образованием ряда циклических продуктов с различным содержанием серы.
Затем полученный модифицированный олигомерно-сернистый битум поступает в кубовую часть реактора и после охлаждения до температуры менее 140°C его откачивают в товарную емкость.
С целью поддержания различных скоростей реакции реакционная часть реактора условно разделена решетчато-клапанной тарелкой на две, сообщающиеся между собой, части. За счет работы этой тарелки происходит компаундирование продуктов окисления и олигомеризации между зонами как в одну, так и в другую сторону и перераспределение потоков воздуха по зонам реактора окисления. При этом в средней зоне получают переокисленный битум, а в нижней зоне - модифицированный олигомерно-сернистый битум.
Температурные режимы обеих частей колонны поддерживают путем включения в процесс охлаждающих контуров, а также системой орошения верхней части колонны.
В зоне переокисления над решетчато-клапанной тарелкой происходит конденсация легких масляных фракций и асфальтогенных кислот за счет орошения верха реактора с последующим их растворением в жидких продуктах реакции, что ведет к уменьшению размеров наноагрегативных соединений асфальтенов, которые равномерно распределяются по всему объему реактора.
Показатели качества полученного модифицированного олигомерно-сернистого битума различных марок при КиШ ≤56 приведены в таблице.
Таблица | ||||
№ | Показатели | Модифицированные олигомерно-сернистые битумы | ||
БНДМ-70/90 | БНДМ-80/100 | БНД-90/130 | ||
1 | Глубина проникновения | |||
При 25°C | 70-90 | 80-100 | 90-130 | |
При 0°C | ≥40 | ≥40 | ≥40 | |
2 | Температура размягчения по кольцу и шару, °C | 52-56 | 50-54 | 49-54 |
3 | Температура хрупкости, °C, не выше | -30 | -30 | -30 |
4 | Растяжимость, см, не менее | |||
При 25°C | 100 | 100 | 120 | |
При 0°C | 3,5 | 4,5 | 5,0 |
Как следует из представленных данных, полученный модифицированный олигомерно-сернистый битум обладает улучшенными адгезионными и когезионными свойствами, имеет широкий интервал пластичности и более низкую температуру хрупкости.
Улучшенные адгезионные свойства модифицированного олигомерно-сернистого битума - это адгезия синтетического клея, где в качестве элементов сцепления с минеральным веществом выступает вся масса, вся внутренняя структура битума, его когезионная природа, состоящая из полисульфидных образований наноструктурированного олигомерного битума.
Claims (1)
- Способ получения модифицированного олигомерно-сернистого битума, отличающийся тем, что осуществляют подготовку сырья путем вакуумной перегонки мазута в вакуумной колонне при остаточном давлении верха колонны 15-25 мм рт. ст. с получением гудрона с содержанием парафино-нафтеновых углеводородов 12-23 об.%, смешивают полученный гудрон в буферной емкости с 10-30% битумного компаунда, поступающего из верхней части окислительного реактора, и 5-15% от массы сырья пластифицирующей добавки, представляющей собой продукт взаимодействия 15,0-15,5 мас.% стирола, 2,4-4,0 мас.% пероксида циклогексанона, 3,1-6,0 мас.% стирольного раствора кобальтовых солей синтетических жирных кислот С7-С9, переокисленного битума - остальное, подают полученную смесь с температурой не ниже 170°С в среднюю часть окислительного реактора под решетчато-клапанную тарелку, куда одновременно с сырьем подают воздушную массу в объеме до 160 м3/т сырья, при этом реакцию окисления в зоне первичного окисления ведут при температуре 215-230°C в течение 8-35 мин в пленочном режиме с последующим ее понижением, полученный в результате окисления структурированный олигомерный битум поступает в нижнюю кубовую часть окислительного реактора, куда одновременно подают расплав серы в количестве 3-60% от массы битума, причем температуру в кубовой части поддерживают 160-190°C, затем отводят полученный модифицированный олигомерно-сернистый битум из нижней части окислительного реактора.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2013150936/05A RU2530127C1 (ru) | 2013-11-18 | 2013-11-18 | Способ получения модифицированного олигомерно-сернистого битума |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2013150936/05A RU2530127C1 (ru) | 2013-11-18 | 2013-11-18 | Способ получения модифицированного олигомерно-сернистого битума |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2530127C1 true RU2530127C1 (ru) | 2014-10-10 |
Family
ID=53381554
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2013150936/05A RU2530127C1 (ru) | 2013-11-18 | 2013-11-18 | Способ получения модифицированного олигомерно-сернистого битума |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2530127C1 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2586559C1 (ru) * | 2015-12-24 | 2016-06-10 | Виктор Владимирович Лобанов | Способ получения полисульфидного битума |
RU2641761C1 (ru) * | 2017-02-09 | 2018-01-22 | Виктор Владимирович Лобанов | Способ получения битума и установка для его осуществления |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2182922C1 (ru) * | 2001-07-03 | 2002-05-27 | Лобанов Виктор Владимирович | Способ получения нефтяного битума и установка для его осуществления |
RU2349626C1 (ru) * | 2008-06-24 | 2009-03-20 | Общество с ограниченной ответственностью "ИМПА Инжиниринг" | Способ получения битума |
RU2359989C1 (ru) * | 2007-11-13 | 2009-06-27 | Валентин Всеволодович Васильев | Способ получения окисленного битума |
RU2010152076A (ru) * | 2010-12-20 | 2012-06-27 | Государственное унитарное предприятие "Институт нефтехимпереработки Республики Башкортостан" (ГУП "ИНХП РБ") (RU) | Способ получения дорожного битума |
RU2458965C1 (ru) * | 2011-02-08 | 2012-08-20 | Открытое акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез" | Способ получения битума |
CN102464989B (zh) * | 2010-11-04 | 2014-04-02 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种高软化点沥青的制备方法 |
-
2013
- 2013-11-18 RU RU2013150936/05A patent/RU2530127C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2182922C1 (ru) * | 2001-07-03 | 2002-05-27 | Лобанов Виктор Владимирович | Способ получения нефтяного битума и установка для его осуществления |
RU2359989C1 (ru) * | 2007-11-13 | 2009-06-27 | Валентин Всеволодович Васильев | Способ получения окисленного битума |
RU2349626C1 (ru) * | 2008-06-24 | 2009-03-20 | Общество с ограниченной ответственностью "ИМПА Инжиниринг" | Способ получения битума |
CN102464989B (zh) * | 2010-11-04 | 2014-04-02 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种高软化点沥青的制备方法 |
RU2010152076A (ru) * | 2010-12-20 | 2012-06-27 | Государственное унитарное предприятие "Институт нефтехимпереработки Республики Башкортостан" (ГУП "ИНХП РБ") (RU) | Способ получения дорожного битума |
RU2458965C1 (ru) * | 2011-02-08 | 2012-08-20 | Открытое акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез" | Способ получения битума |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Г.Я.ХАИМОВ, "Применение и транспортирование нефтяных битумов", "Химия", М.,1968, стр. 18-27. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2586559C1 (ru) * | 2015-12-24 | 2016-06-10 | Виктор Владимирович Лобанов | Способ получения полисульфидного битума |
RU2641761C1 (ru) * | 2017-02-09 | 2018-01-22 | Виктор Владимирович Лобанов | Способ получения битума и установка для его осуществления |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP3110604A1 (en) | Methods for converting plastic to wax | |
US3317447A (en) | Asphaltene treating process | |
RU2530127C1 (ru) | Способ получения модифицированного олигомерно-сернистого битума | |
CN107778887A (zh) | 一种改性沥青及其制备方法 | |
RU2349626C1 (ru) | Способ получения битума | |
US9932477B2 (en) | Roofing asphalt composition | |
RU2276181C1 (ru) | Способ получения битума | |
RU2509796C1 (ru) | Способ получения олигомерного битума | |
RU2476580C2 (ru) | Способ получения битума | |
US5098480A (en) | Industrial asphalts | |
RU2458965C1 (ru) | Способ получения битума | |
RU2586559C1 (ru) | Способ получения полисульфидного битума | |
RU2408651C2 (ru) | Способ получения битума | |
RU2153520C1 (ru) | Способ получения битума | |
US5330569A (en) | Industrial asphalts | |
RU2405807C1 (ru) | Способ получения битума | |
US3152978A (en) | Mineral oil and formaldehyde reaction process and product | |
CN105936749A (zh) | 一种利用催化裂化油浆制备彩色沥青胶结料的方法 | |
RU2659794C1 (ru) | Способ получения канцерогенно безопасных ароматических наполнителей и пластификаторов каучука и резины | |
RU2618266C1 (ru) | Способ получения дорожного битума | |
KR20160140656A (ko) | 슬러리 잔류물을 함유하는 비튜멘의 제조를 위한 비튜멘 베이스의 조성물 | |
WO2014193271A1 (ru) | Получение олигомерного наноструктурированного битума | |
RU2509797C1 (ru) | Установка для получения олигомерного наноструктурированного битума | |
RU2758853C1 (ru) | Способ получения битума | |
JPH0832886B2 (ja) | 紡糸用100%メソフエ−ズピツチの製造法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20181119 |