RU2529327C2 - Method of combined surface hardening - Google Patents
Method of combined surface hardening Download PDFInfo
- Publication number
- RU2529327C2 RU2529327C2 RU2012154754/02A RU2012154754A RU2529327C2 RU 2529327 C2 RU2529327 C2 RU 2529327C2 RU 2012154754/02 A RU2012154754/02 A RU 2012154754/02A RU 2012154754 A RU2012154754 A RU 2012154754A RU 2529327 C2 RU2529327 C2 RU 2529327C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- surface layer
- hardening
- formation
- depth
- plastic deformation
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области упрочняюще-чистовой обработки деталей и может быть использовано в различных областях машиностроения для упрочнения поверхностей стальных изделий с целью повышения их износостойкости и усталостной прочности.The invention relates to the field of hardening and finishing of parts and can be used in various fields of mechanical engineering for hardening the surfaces of steel products in order to increase their wear resistance and fatigue strength.
Современной проблемой машиностроения является увеличение износостойкости узлов трения. Перспективным направлением в решении данной задачи является поверхностное упрочнение с использованием концентрированных потоков энергии (КПЭ) (лазерная, плазменная, электромеханическая и др.). Основанные на комплексном высокоскоростном температурно-силовом воздействии на обрабатываемую поверхность они обеспечивают формирование высокопрочных, износоустойчивых наноразмерных структур поверхностного слоя стальных изделий, так называемого белого слоя или гарденита. При этом большинство деталей работают при циклических нагрузках, что обуславливает необходимость обеспечения их усталостной прочности и контактной выносливости. Существенное влияние на предел усталости оказывают формирующиеся в материале при поверхностном упрочнении остаточные напряжения. Основной проблемой при применении поверхностного упрочнения КПЭ является формирование в поверхностном слое остаточных растягивающих напряжений, снижающих усталостную прочность, что обусловлено доминирующим влиянием термической составляющей при обработке КПЭ над деформационной. Увеличение деформационной составляющей за счет повышения деформирующего усилия приводит к появлению волнистости на обрабатываемой поверхности и короблению детали, что нарушает ее работоспособность.The modern problem of mechanical engineering is to increase the wear resistance of friction units. A promising direction in solving this problem is surface hardening using concentrated energy fluxes (KPIs) (laser, plasma, electromechanical, etc.). Based on a comprehensive high-speed temperature and force effect on the treated surface, they provide the formation of high-strength, wear-resistant nanoscale structures of the surface layer of steel products, the so-called white layer or gardenite. However, most parts work under cyclic loads, which necessitates ensuring their fatigue strength and contact endurance. Residual stresses formed in the material during surface hardening have a significant effect on the fatigue limit. The main problem when applying surface hardening of KPIs is the formation of residual tensile stresses in the surface layer that reduce fatigue strength, which is due to the dominant influence of the thermal component during the processing of KPIs over deformation. An increase in the deformation component due to an increase in the deforming force leads to the appearance of undulation on the treated surface and warpage of the part, which violates its performance.
Известен способ упрочняюще-чистовой обработки, при котором поверхность изделия обрабатывают пластическим деформированием выглаживающим инструментом, в качестве которого используется неподвижная твердосплавная пластина или вращающийся твердосплавный ролик, с одновременным пропусканием через зону контакта инструмента с обрабатываемой поверхностью переменного электрического тока [Авт. Свид. №759299 B24B 39/00, БИ №32, 1980]. Причинами, препятствующими достижению требуемого технического результата, является невозможность получения остаточных сжимающих напряжений в поверхностном слое.A known method of hardening-finishing, in which the surface of the product is treated with plastic deformation with a smoothing tool, which uses a fixed carbide plate or a rotating carbide roller, while passing through the contact zone of the tool with the treated surface of an alternating electric current [Aut. Testimonial. No. 759299 B24B 39/00, BI No. 32, 1980]. The reasons that impede the achievement of the required technical result is the impossibility of obtaining residual compressive stresses in the surface layer.
Известен способ электромеханической обработки поверхности деталей машин, при котором пропускают импульсы тока в месте контакта ролика инструмента с деталью с обеспечением нагрева выступающих гребешков поверхности детали [патент РФ №2349442 B24B 39/00, опубликовано 20.03.2009]. Причинами, препятствующими достижению требуемого технического результата, является формирование в поверхностном слое остаточных растягивающих напряжений и невозможность получения остаточных сжимающих напряжений.There is a method of electromechanical surface treatment of machine parts, in which current pulses are passed at the contact point of the tool roller with the part to ensure the protruding ridges of the surface of the part are heated [RF patent No. 2349442 B24B 39/00, published March 20, 2009]. The reasons that impede the achievement of the required technical result is the formation of residual tensile stresses in the surface layer and the impossibility of obtaining residual compressive stresses.
Известен способ трехроликовой электромеханической обработки деталей машин, при котором вокруг детали равномерно располагают три ролика, каждый из которых подключен к одной из фаз трехфазного источника тока с образованием с деталью и другими инструментами общей электрической цепи [патент РФ №2422260 B24B 39/00, опубликовано 27.06.2011]. Причинами, препятствующими достижению требуемого технического результата, является невозможность получения остаточных сжимающих напряжений в поверхностном слое.There is a method of three-roller electromechanical processing of machine parts, in which three rollers are evenly placed around the part, each of which is connected to one of the phases of a three-phase current source with the formation of a common electric circuit with the part and other tools [RF patent No. 2422260 B24B 39/00, published 27.06 .2011]. The reasons that impede the achievement of the required technical result is the impossibility of obtaining residual compressive stresses in the surface layer.
Наиболее близким по техническому решению является способ электромеханической обработки поверхности деталей машин, при котором пропускают импульсы тока в месте контакта ролика инструмента с деталью с обеспечением нагрева выступающих гребешков поверхности детали и давлением на выступающие гребешки поверхности детали с обеспечением их деформирования, сглаживания и упрочнения поверхностного слоя металла детали [патент РФ №2349442 B24B 39/00, опубликовано 20.03.2009].The closest in technical solution is the method of electromechanical surface treatment of machine parts, in which current pulses are passed at the place of contact of the tool roller with the part to ensure the protruding ridges of the surface of the part and pressure on the protruding ridges of the surface of the part to ensure their deformation, smoothing and hardening of the metal surface layer details [RF patent No. 2349442 B24B 39/00, published March 20, 2009].
Причинами, препятствующими достижению требуемого технического результата, является существенное преобладание термической составляющей над деформационной, что не позволяет сформировать в поверхностном слое остаточные сжимающие напряжения.The reasons that impede the achievement of the required technical result is the significant predominance of the thermal component over the deformation component, which does not allow the formation of residual compressive stresses in the surface layer.
Таким образом, известные способы поверхностного упрочнения имеют низкий технический уровень, связанный с формированием в поверхностном слое остаточных растягивающих напряжений, снижающих усталостную прочность деталей, работающих при циклических нагрузках.Thus, the known methods of surface hardening have a low technical level associated with the formation in the surface layer of residual tensile stresses that reduce the fatigue strength of parts operating under cyclic loads.
В этой связи важнейшей задачей является создание нового способа поверхностного упрочнения стальных изделий, работающих при циклических нагрузках, обеспечивающего формирование в поверхностном слое остаточных сжимающих напряжений.In this regard, the most important task is to create a new method of surface hardening of steel products operating under cyclic loads, ensuring the formation of residual compressive stresses in the surface layer.
Техническим результатом является повышение усталостной прочности деталей, работающих при циклических нагрузках в сочетании с высокой износостойкостью поверхностного слоя за счет формирования в поверхностном слое остаточных сжимающих напряжений.The technical result is to increase the fatigue strength of parts operating under cyclic loads in combination with high wear resistance of the surface layer due to the formation of residual compressive stresses in the surface layer.
Технический результат достигается тем, что способ комбинированного упрочнения поверхности деталей заключается в том, что в месте контакта деформирующего инструмента с деталью пропускают импульсы электрического тока плотностью энергии импульсов 700-3000 Дж/мм2, осуществляют давление деформирующего инструмента на поверхность детали, обеспечивающее пластическую деформацию и упрочнение поверхностного слоя, при этом осуществляют пластическую деформацию на глубину упрочненного поверхностного слоя путем воздействия на деформирующий инструмент ультразвуковых колебаний с частотой 20-25 кГц и амплитудой, обеспечивающей формирование остаточных сжимающих напряжений от -60 до -10 МПа на глубину упрочненного поверхностного слоя до 200 мкм.The technical result is achieved by the fact that the method of combined hardening of the surface of the parts consists in the fact that at the place of contact of the deforming tool with the part, electric current pulses are transmitted with a pulse energy density of 700-3000 J / mm 2 , the pressure of the deforming tool is applied to the surface of the part, which provides plastic deformation and hardening of the surface layer, while plastic deformation is carried out to the depth of the hardened surface layer by acting on the deforming tool ument ultrasonic vibration with a frequency of 20-25 kHz and the amplitude ensuring the formation of residual compressive stress of -60 to -10 MPa at a depth of the hardened surface layer up 200 microns.
На фиг.1 показан график распределения остаточных напряжений по толщине поверхностного слоя материала обрабатываемой детали без воздействия на деформирующий инструмент ультразвуковых колебаний.Figure 1 shows a graph of the distribution of residual stresses over the thickness of the surface layer of the material of the workpiece without affecting the deforming tool of ultrasonic vibrations.
На фиг.2 показан график распределения остаточных напряжений по глубине поверхностного слоя материала обрабатываемой детали при воздействии на деформирующий инструмент ультразвуковых колебаний.Figure 2 shows a graph of the distribution of residual stresses along the depth of the surface layer of the material of the workpiece when exposed to ultrasonic vibrations on the deforming tool.
Отличием предлагаемого способа комбинированного упрочнения поверхности деталей является то, что осуществляют пластическую деформацию на глубину формирования упрочненного поверхностного слоя путем воздействий на деформирующий инструмент ультразвуковых колебаний с частотой 20-25 кГц и амплитудой, обеспечивающей формирование остаточных сжимающих напряжений от -60 до -10 МПа на глубину упрочненного поверхностного слоя до 200 мкм.The difference of the proposed method of combined hardening of the surface of parts is that they carry out plastic deformation to the depth of formation of the hardened surface layer by exposing the deforming tool to ultrasonic vibrations with a frequency of 20-25 kHz and an amplitude that ensures the formation of residual compressive stresses from -60 to -10 MPa to a depth hardened surface layer up to 200 microns.
При пропускании электрического тока плотностью энергии импульсов 700-3000 Дж/мм2 через зону контакта деформирующего инструмента с обрабатываемой поверхностью в результате выделения большого количества Джоулева тепла происходит нагрев локального объема до температур порядка 1200 К и последующий быстрый теплоотвод в основной объем материала. Проходящие структурные и фазовые превращения приводят к образованию на детали упрочненного поверхностного слоя с высокопрочной наноразмерной структурой высокодисперсного мартенсита - белого слоя, с высокой твердостью и износостойкостью. Величину деформирующего усилия определяют из условия F=p·Ak, где p - давление в зоне контакта деформирующего инструмента с обрабатываемой поверхностью, определяемое из условия протекания пластической деформации на глубину формирования упрочненного поверхностного слоя, Ak - площадь контакта деформирующего инструмента с обрабатываемой поверхностью. При этом в поверхностном слое формируются остаточные растягивающие напряжения, снижающие усталостную прочность детали (фиг.1). При прохождении ультразвуковых волн через материал обрабатываемой детали поверхностный слой пластически деформируется, что сопровождается искажением кристаллической решетки, дроблением зерен на блоки, измельчением структуры и, как следствие, формированием в поверхностном слое остаточных сжимающих напряжений (фиг.2), обеспечивающих повышение усталостной прочности. Выбор частоты ультразвуковых колебаний в интервале v=20-25 кГц обусловлен тем, что при частоте менее 20 кГц ультразвуковые колебания не возникают, а при частоте более 25 кГц не происходит существенного увеличения воздействия ультразвуковых колебаний на поверхность материала обрабатываемой детали. Выбор амплитуды ультразвуковых колебаний обусловлен созданием акустического давления на деформирующий инструмент, обеспечивающего формирование остаточных сжимающих напряжений от -60 до - 10 МПа на глубину упрочненного поверхностного слоя до 200 мкм.When an electric current is transmitted with a pulse energy density of 700-3000 J / mm 2 through the contact zone of the deforming tool with the surface to be treated, as a result of the release of a large amount of Joule heat, the local volume is heated to temperatures of the order of 1200 K and the subsequent rapid heat dissipation into the bulk of the material. Undergoing structural and phase transformations lead to the formation of a hardened surface layer on the part with a high-strength nanoscale structure of a highly dispersed martensite - a white layer, with high hardness and wear resistance. The value of the deforming force is determined from the condition F = p · A k , where p is the pressure in the zone of contact of the deforming tool with the surface to be treated, determined from the condition of plastic deformation flowing to the depth of formation of the hardened surface layer, A k is the contact area of the deforming tool with the surface to be treated. In this case, residual tensile stresses are formed in the surface layer, which reduce the fatigue strength of the part (Fig. 1). When ultrasonic waves pass through the material of the workpiece, the surface layer is plastically deformed, which is accompanied by distortion of the crystal lattice, crushing of grains into blocks, refinement of the structure and, as a result, formation of residual compressive stresses in the surface layer (Fig. 2), which increase fatigue strength. The choice of the frequency of ultrasonic vibrations in the range v = 20-25 kHz is due to the fact that at a frequency of less than 20 kHz, ultrasonic vibrations do not occur, and at a frequency of more than 25 kHz there is no significant increase in the effect of ultrasonic vibrations on the surface of the material of the workpiece. The choice of the amplitude of ultrasonic vibrations is due to the creation of acoustic pressure on the deforming tool, which ensures the formation of residual compressive stresses from -60 to - 10 MPa to a depth of the hardened surface layer of up to 200 μm.
Реализация предложенного способа осуществляется следующим образом.Implementation of the proposed method is as follows.
Проводят обработку деформирующим инструментом с пропусканием через зону контакта электрического тока плотностью энергии импульсов 700-3000 Дж/мм2, с деформирующим усилием, определяемым из условия F=p·Ak, где 
Ak- площадь контакта деформирующего инструмента с обрабатываемой поверхностью: Ak=0,85(r·ρ·Rz/r+ρ)0,5, где r - радиус деформирующего инструмента; ρ - радиус кривизны обрабатываемой поверхности.A k - contact area of the deforming tool with the work surface: A k = 0.85 (r · ρ · R z / r + ρ) 0.5 , where r is the radius of the deforming tool; ρ is the radius of curvature of the treated surface.
Определяют амплитуду колебаний деформирующего инструмента из условия создания акустического давления на деформирующий инструмент, обеспечивающего формирование остаточных сжимающих напряжений от -60 до -10 МПа на глубине упрочненного поверхностного слоя до 200 мкм. Проводят обработку путем воздействия на деформирующий инструмент ультразвуковых колебаний с частотой 20-25 кГц и амплитудой, обеспечивающей формирование остаточных сжимающих напряжений от -60 до -10 МПа на глубину упрочненного поверхностного слоя до 200 мкм.The oscillation amplitude of the deforming tool is determined from the conditions of creating acoustic pressure on the deforming tool, which ensures the formation of residual compressive stresses from -60 to -10 MPa at a depth of the hardened surface layer of up to 200 μm. The treatment is carried out by exposure to a deforming tool of ultrasonic vibrations with a frequency of 20-25 kHz and an amplitude that ensures the formation of residual compressive stresses from -60 to -10 MPa to a depth of the hardened surface layer of up to 200 μm.
Результаты расчета режимов обработки стали 45 представлены в таблице 1.The results of the calculation of the processing modes of steel 45 are presented in table 1.
Пример. Осуществляли обработку по предложенному способу партии образцов (материал - сталь 45 ГОСТ 1050-74, НВ224-240, Rz20 D=40 мм, L=10 мм). Деформирующее усилие инструмента (ролик из сплава ВК-4М диаметром 40 мм с радиусом профиля 6 мм) определялось в соответствии с условием F=p·Ak и составляло 950 Н. Плотность тока на первом этапе обработки определялась в соответствии с условием i=17,8(δ·V0,65/C)0,5 и составляла 830 А/мм2. Затем осуществляли обработку путем воздействия на деформирующий инструмент ультразвуковых колебаний с частотой v=25 кГц и амплитудой 22 мкм. В результате обработки по предложенному способу в поверхностном слое формировались остаточные сжимающие напряжения от -60 до -10 МПа на глубине упрочненного поверхностного слоя до 200 мкм.Example. We carried out processing according to the proposed method of a batch of samples (material - steel 45 GOST 1050-74, HB224-240, Rz20 D = 40 mm, L = 10 mm). The deforming force of the tool (a VK-4M alloy roller with a diameter of 40 mm with a profile radius of 6 mm) was determined in accordance with the condition F = p · A k and amounted to 950 N. The current density at the first stage of processing was determined in accordance with the condition i = 17, 8 (δ · V 0.65 / C) 0.5 and was 830 A / mm 2 . Then, processing was performed by exposing the deforming tool to ultrasonic vibrations with a frequency of v = 25 kHz and an amplitude of 22 μm. As a result of processing by the proposed method, residual compressive stresses from -60 to -10 MPa were formed in the surface layer at a depth of the hardened surface layer to 200 μm.
В предложенном техническом решении упрочнение поверхностного слоя осуществляется за счет высокоскоростного термодеформационного воздействия при прохождении электрического тока и протекающих при этом структурных и фазовых превращений с формированием высокопрочной наноразмерной структуры с воздействием ультразвуковых колебаний в процессе ее формирования. При этом обеспечивается увеличение микротвердости в 4-6 раз по сравнению с исходной микротвердостью обрабатываемого материала с одновременным формированием в поверхностном слое остаточных сжимающих напряжений на глубину формирования высокопрочной стуктуры (фиг.2), сочетание которых с высокой степенью упрочнения обеспечивает увеличение усталостной прочности.In the proposed technical solution, hardening of the surface layer is carried out due to the high-speed thermal deformation action during the passage of electric current and structural and phase transformations occurring with the formation of a high-strength nanoscale structure with the influence of ultrasonic vibrations in the process of its formation. This provides an increase in microhardness by 4-6 times compared with the initial microhardness of the processed material with the simultaneous formation of residual compressive stresses in the surface layer to the depth of formation of high-strength structure (Fig. 2), the combination of which with a high degree of hardening provides an increase in fatigue strength.
Таким образом, в предложенном техническом решении достигается технический результат, который не может быть достигнут в известных технических решениях.Thus, in the proposed technical solution, a technical result is achieved, which cannot be achieved in the known technical solutions.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012154754/02A RU2529327C2 (en) | 2012-12-17 | 2012-12-17 | Method of combined surface hardening |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012154754/02A RU2529327C2 (en) | 2012-12-17 | 2012-12-17 | Method of combined surface hardening |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2012154754A RU2012154754A (en) | 2014-06-27 |
| RU2529327C2 true RU2529327C2 (en) | 2014-09-27 |
Family
ID=51215765
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012154754/02A RU2529327C2 (en) | 2012-12-17 | 2012-12-17 | Method of combined surface hardening |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2529327C2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2581955C1 (en) * | 2014-11-24 | 2016-04-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Method for combined surface hardening of parts |
| RU2639278C2 (en) * | 2016-01-15 | 2017-12-20 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Алтайский государственный университет" | Method of plastic deformation of metals and alloys |
| RU2661980C1 (en) * | 2016-06-21 | 2018-07-23 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Алтайский государственный университет" | Method of plastic deformation of aluminum and aluminum alloys |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2725786C1 (en) * | 2019-12-25 | 2020-07-06 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") | Method of increasing strength of a coated part |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1632751A1 (en) * | 1988-12-05 | 1991-03-07 | Производственное объединение "Минский тракторный завод им.В.И.Ленина" | Method for hardening outer cylindrical surfaces of parts with ultrasonic oscillations |
| RU2168552C1 (en) * | 2000-01-10 | 2001-06-10 | Волгоградский государственный технический университет | Method for working parts by surface plastic deforming |
| RU42974U1 (en) * | 2004-09-16 | 2004-12-27 | Коломеец Николай Петрович | DEVICE FOR ULTRASONIC HARDENING-CLEANING PROCESSING |
| US7052363B2 (en) * | 2001-11-20 | 2006-05-30 | Sae Magnetics (H.K.), Ltd. | Method and apparatus for treating the surface of a media, such as a magnetic hard disk, while operating, such as during dynamic electrical testing |
| RU2349442C2 (en) * | 2007-02-01 | 2009-03-20 | Евгений Владимирович Болтенко | Method for electrochemical processing of machine parts surface |
-
2012
- 2012-12-17 RU RU2012154754/02A patent/RU2529327C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1632751A1 (en) * | 1988-12-05 | 1991-03-07 | Производственное объединение "Минский тракторный завод им.В.И.Ленина" | Method for hardening outer cylindrical surfaces of parts with ultrasonic oscillations |
| RU2168552C1 (en) * | 2000-01-10 | 2001-06-10 | Волгоградский государственный технический университет | Method for working parts by surface plastic deforming |
| US7052363B2 (en) * | 2001-11-20 | 2006-05-30 | Sae Magnetics (H.K.), Ltd. | Method and apparatus for treating the surface of a media, such as a magnetic hard disk, while operating, such as during dynamic electrical testing |
| RU42974U1 (en) * | 2004-09-16 | 2004-12-27 | Коломеец Николай Петрович | DEVICE FOR ULTRASONIC HARDENING-CLEANING PROCESSING |
| RU2349442C2 (en) * | 2007-02-01 | 2009-03-20 | Евгений Владимирович Болтенко | Method for electrochemical processing of machine parts surface |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2581955C1 (en) * | 2014-11-24 | 2016-04-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Method for combined surface hardening of parts |
| RU2639278C2 (en) * | 2016-01-15 | 2017-12-20 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Алтайский государственный университет" | Method of plastic deformation of metals and alloys |
| RU2661980C1 (en) * | 2016-06-21 | 2018-07-23 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Алтайский государственный университет" | Method of plastic deformation of aluminum and aluminum alloys |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2012154754A (en) | 2014-06-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Travieso-Rodriguez et al. | Effects of a ball-burnishing process assisted by vibrations in G10380 steel specimens | |
| Hu et al. | Ultrasonic dynamic impact effect on deformation of aluminum during micro-compression tests | |
| Xie et al. | Constitutive model of 6063 aluminum alloy under the ultrasonic vibration upsetting based on Johnson-Cook model | |
| RU2529327C2 (en) | Method of combined surface hardening | |
| Sandá et al. | Surface state of Inconel 718 ultrasonic shot peened: Effect of processing time, material and quantity of shot balls and distance from radiating surface to sample | |
| JP6373935B2 (en) | Method and system for locally adjusting residual stress in metal parts | |
| Ahmadi et al. | Effect of grain size on ultrasonic softening of pure aluminum | |
| Shao et al. | A review on ultrasonic-assisted forming: mechanism, model, and process | |
| KR20070022289A (en) | Method for modifying or producing materials and joints with specific properties by generating and applying adaptive impulses, a normalizing energy thereof and pauses therebetween | |
| Zhang et al. | Investigation into contributions of static and dynamic loads to compressive residual stress fields caused by ultrasonic surface rolling | |
| Cao et al. | Mechanism of ultrasonic vibration assisted upsetting of 6061 aluminum alloy | |
| RU2581955C1 (en) | Method for combined surface hardening of parts | |
| Salonitis | On surface grind hardening induced residual stresses | |
| Graff | Ultrasonic metal forming: materials | |
| Arft et al. | High performance turning of austempered ductile iron (ADI) with adapted cutting inserts | |
| Bagherzadeh et al. | The effect of combining high-intensity ultrasonic vibration with ECAE process on the process parameters and mechanical properties and microstructure of aluminum 1050 | |
| Lei et al. | Study on surface residual stress of hardened 12Cr2Ni4A alloy steel by ultrasonic vibration-assisted ELID grinding | |
| Lei et al. | Reducing geometrical, physical, and chemical constraints in surface integrity of high-performance stainless steel components by surface modification | |
| Yu et al. | Investigations on the effect of ultrasonic vibration on fibre fracture and removal mechanism in cutting of fibre reinforced silicon carbide ceramic matrix composites | |
| Adjassoho et al. | Induction of residual stresses and increase of surface hardness by machine hammer peening technology | |
| RU2625619C1 (en) | Method of strength increase of details with coating | |
| Bień et al. | Surface treatment of C80U steel by long CO2 laser pulses | |
| Rakhimyanov et al. | Residual Stress, Structure and Other Properties Formation by Combined Thermo-Hardening Processing of Surface Layer of Gray Cast Iron Parts | |
| CN109423543B (en) | Spiral roller for metal surface treatment and treatment device and treatment method thereof | |
| EA020478B1 (en) | Method for finishing of articles |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20151218 |