RU2518481C1 - Способ получения высокооктанового базового бензина - Google Patents
Способ получения высокооктанового базового бензина Download PDFInfo
- Publication number
- RU2518481C1 RU2518481C1 RU2013122995/04A RU2013122995A RU2518481C1 RU 2518481 C1 RU2518481 C1 RU 2518481C1 RU 2013122995/04 A RU2013122995/04 A RU 2013122995/04A RU 2013122995 A RU2013122995 A RU 2013122995A RU 2518481 C1 RU2518481 C1 RU 2518481C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- stage
- fraction
- hydrocarbon
- raw material
- catalyst
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Изобретение относится к способам получения высокооктанового базового бензина и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности. Изобретение касается двухстадийного способа получения высокооктанового базового бензина с использованием жидкого и газообразного углеводородного сырья в присутствии катализатора, и циркуляцией непревращенного сырья и углеводородных газов. В качестве жидкого углеводородного сырья используют нефть, или газовый конденсат, или их смесь, в качестве газообразного углеводородного сырья используют фракцию C-Cи/или фракцию C-Cи циркулирующие углеводородные газы, жидкое углеводородное сырье подвергают фракционированию в ректификационной колонне с отбором прямогонных фракции с пределами выкипания внутри интервала температур C-75°C, бензольной фракции с пределами выкипания внутри интервала температур 75-85°C, фракции 85-(160-220)°C и циркулирующих углеводородных газов, фракцию с пределами выкипания внутри интервала температур C-75°C и 85-(160-220)°C подают в первую стадию контактирования с цеолитсодержащим катализатором или системой катализаторов, промотированных металлами I-VIII группы Периодической таблицы, бензольную фракцию с пределами выкипания внутри интервала температур 75-85°C удаляют из продуктов фракционирования. Во вторую стадию контактирования подают газообразное углеводородное сырье, которое контактирует с цеолитсодержащим катализатором или системой катализаторов, промотированных металлами I-VIII группы Периодической таблицы, причем контактирование в первой и второй стадиях проходит при протекании основных реакций - изомеризации, ароматизации и гидрирования; проду�
Description
Изобретение относится к способам получения высокооктанового базового бензина и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.
Выпуск современных товарных бензинов включает производство базового бензина, в который вводят пакет присадок, улучшающих эксплуатационные свойства топлива. В последние годы были ужесточены требования к экологическим свойствам бензина, что вызывает повышение требований, в частности, по общему содержанию ароматических углеводородов «Не более 35%», в том числе бензола «Не более 1%».
В настоящее время разработаны процессы для получения из углеводородного сырья высокооктанового бензина на цеолитсодержащих катализаторах. Известны способы получения высокооктановых бензиновых фракций: патент РФ №1754763, 1997; патент РФ №2078791, 1992; патент РФ №2334781, 2008. Приведенные способы позволяют получить из углеводородов С5-C12 нефтяного или газоконденсатного происхождения, попутных и насыщенных нефтезаводских углеводородных газов C1-C4 высокооктановые бензиновые фракции, как правило, без ограничения содержания ароматических углеводородов в присутствие цеолитных катализаторов типа ZSM-5 или ZSM-11, модифицированных элементами 1-VIII групп Периодической таблицы при температуре 240-480°C и давлении 0,1-5,0 МПа.
Известен способ переработки углеводородного сырья, предусматривающий ректификацию углеводородного сырья с получением фракций и/или C6, и/или C7, и/или C8, и/или C9, и/или тяжелой бензиновой фракции, которые контактируют с катализатором на основе цеолита типа ZSM, в том числе ZSM-5, модифицированного элементами II, VI и VIII групп Периодической таблицы. Продукты каталитической переработки разделяют на газообразные и жидкие, которые смешивают с оставшейся фракцией сырья. При ректификации выделяют фракции, выкипающие не менее чем на 50% об., в интервалах температур: 65-75, 95-105, 120-130, 145-150°C, и тяжелую бензиновую фракцию, выкипающую не менее, чем на 70%, при температуре выше или 95, или 120, или 145°C. Контакт сырья и катализатора осуществляют при 300-480°C, давлении 0,2-0,4 МПа, возможно к среде водородсодержащего газа (Патент РФ №2050404, 1995).
К недостатку данного способа следует отнести невысокие экологические характеристики полученного бензина, в котором общее содержание ароматических углеводородов, особенно бензола, значительно превышает требования нормативных документов.
Известен способ, в соответствие с которым проводят контакт сырья, содержащего 6-60% об. пропана и/или бутана, а также метан и/или этан в качестве разбавителя, с катализатором, содержащим цеолит группы пентасила. Контакт проводят при температуре 480-600°C, объемной скорости подачи сырья 300-1000 час-1, давлении 0,1-3,0 МПа и парциальном давлении пропана и/или бутана не выше 0,8 МПа (Патент РФ №2278103, 2006).
Основной недостаток известного способа - это нерегулируемое общее содержание ароматических углеводородов, в том числе бензола.
Наиболее близким аналогом к предлагаемому изобретению является способ совместной переработки C1-C4 углеводородных газов и бензиновых фракций с массовым отношением C1-C1/C5+ не менее 3. Заданное соотношение компонентов сырья C1-C4/C5+ обеспечивают путем введения дополнительного количества углеводородных газов из внешнего источника. В состав катализатора включают не менее 0,5% кислотного компонента, не менее 0,5% металлического компонента - поверхностных сульфидов платины и рения или платины и палладия, остальное до 100%) носитель (оксид алюминия или смесь оксида алюминия с алюмосиликатом).
По данному способу получают высокооктановый компонент моторных топлив с октановым числом (ОЧ) по исследовательскому методу (ИМ) 91-103 и высоким выходом 91,5-98,5%. Для данного процесса характерны невысокая скорость снижения содержания ароматических углеводородов в конечном продукте. Из полученных С5+ жидких продуктов выделяют водородсодержащий газ и растворенные C3-C4 углеводородные газы, которые направляют на циркуляцию в реакционную зону. Водород, образовавшийся в процессе, вступает в реакции каталитического гидрирования ароматических углеводородов в нафтеновые углеводороды (Патент РФ №2388794, 2010).
Однако содержание ароматических углеводородов 67-75% в полученном высокооктановом компоненте при действующей норме «Не более 35%» ограничивает его использование в составе товарных композиций бензина. Кроме того, к недостаткам данного способа следует отнести необходимость постоянного регулирования заданного соотношения C1-C4/C5+ не менее 3, что снижает мобильность процесса по сырью и требует постоянных поставок дополнительного количества компонентов, что не всегда экономически оправдано и технически возможно.
Основной задачей, решаемой настоящим изобретением, является создание способа совместной переработки прямогонных бензиновых фракций и насыщенных углеводородных газов, характеризующегося максимальной выработкой базового бензина, который отличается улучшенными экологическими показателями (содержание серы не более 150, 50 или 10 мг/кг, ароматических углеводородов «Не более 35%», к том числе бензола «Не более 1%»), при высокой глубине использования углеводородного сырья, с максимальным преобразованием углеводородного газа в высокооктановые компоненты бензина - углеводороды C5 и выше.
В предлагаемом способе поставленную задачу получения высокооктанового базового бензина решают двухстадийным процессом с использованием жидкого и газообразного углеводородного сырья в присутствии катализатора, и циркуляцией непревращенного сырья и углеводородных газов. Способ отличается тем, что в качестве жидкого углеводородного сырья используют нефть, или газовый конденсат, или их смесь, в качестве газообразного углеводородного сырья используют фракцию C1-C4 и/или фракцию C3-C4 и циркулирующие углеводородные газы. Жидкое углеводородное сырье подвергают фракционированию в ректификационной колонне с отбором прямогонных фракций с пределами выкипания внутри интервала температур C5-75°C, бензольной фракции с пределами выкипания внутри интервала температур 75-85°C, фракции 85-(160-220)°C и циркулирующих углеводородных газов; фракцию с пределами выкипания внутри интервала температур C5-75°C и 85-(160-220)°C подают в первую стадию контактирования с цеолитсодержащим катализатором или системой катализаторов, промотированных металлами I-VIII группы Периодической таблицы, бензольную фракцию с пределами выкипания внутри интервала температур 75-85°C удаляют из продуктов фракционирования; во вторую стадию контактирования подают газообразное углеводородное сырье, которое контактирует с цеолитсодержащим катализатором или системой катализаторов, промотированных металлами I-VIII группы Периодической таблицы, причем контактирование в первой и второй стадиях проходит при протекании основных реакций - изомеризации, ароматизации и гидрирования; продукты контактирования первой и второй стадий проходят совместно стабилизацию и фракционирование с выделением целевого продукта - высокооктанового базового бензина, выкипающего внутри интервала температур C5-(160-220°C), остатка выше (160-220°C), непревращенного сырья, которое циркулирует в сырье первой стадии, и углеводородных газов, которые циркулируют в сырье второй стадии.
Выделение бензольной фракции с пределами выкипания внутри интервала температур 75-85°C позволяет регулировать содержание бензола в пределах требований Технического регламента «Не более 1%».
Следует отметить, что контактирование сырья с цеолитсодержащим катализатором или системой катализаторов, промотированных металлами I-VIII группы Периодической таблицы отличается комбинацией основных реакций изомеризации, ароматизации и гидрирования. При этом обеспечивается получение высокооктанового базового бензина, который отличается соответственно по углеводородному составу от традиционных продуктов процессов ароматизации сырья.
Проведение совместной стабилизации продуктов контактирования первой и второй стадий позволяет оптимизировать технологию и повысить эффективность данного процесса.
Из остатка выше (160-220)°C выделяют дизельную фракцию (160-220) - 360°C, которую после гидрообработки используют в качестве компонента дизельного топлива. Остаток выше 360°C служит компонентом судовых и остаточных топлив.
Процесс контактирования в первой стадии осуществляют при температуре 220-480°C, предпочтительно при 300-460°C, давлении от 0,1 до 7,0 МПа, предпочтительно 0,5-4,0 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,5-5,0 час-1, процесс контактирования во второй стадии проводят при температуре 250-550°C, предпочтительно 350-500°C, при давлении от 0,1 до 7,0 МПа, предпочтительно 0,5-5,0 МПа, объемной скорости подачи сырья 10-2500 час-1.
Предлагаемый способ отличается использованием дополнительного катализатора с гидрирующими свойствами, сформованного в виде цилиндров и загруженного на выходе продуктов из реактора вместо инертной насадки, обеспечивающего полный расход реакционного водорода. Систему катализаторов загружают в один реактор или в последовательно работающие реакторы. Механическая прочность цилиндров катализатора с гидрирующими свойствами должна соответствовать прочности основного катализатора или системы катализаторов.
Контактирование сырья в первой и второй стадиях реализуют с подачей водорода или без него. Необходимость введения водорода со стороны определяют по углеводородному составу сырья, учитывая требования к содержанию серы в базовом бензине: ≤150, ≤50, ≤10 мг/кг.
Управление технологическим режимом первой стадии проводят с использованием поточного автоматизированного газового хроматографа, контролирующего дополнительно в продуктах общее содержание серы, ароматических углеводородов, в том числе бензола.
Таким образом, разработанный способ позволяет получить высокооктановый базовый бензин с улучшенными экологическими характеристиками как за счет предварительного выделения из жидкого углеводородного сырья бензольной фракции, так и проведением технологического процесса, обеспечивающего одновременное протекание реакций изомеризации, ароматизации и гидрирования при высокой глубине использования углеводородного сырья, с полным преобразованием углеводородного газа в высокооктановые компоненты бензина углеводороды C5 и выше.
Предлагаемый способ переработки углеводородного сырья с получением высокооктанового базового бензина с улучшенными экологическими свойствами может быть реализован согласно представленной на фиг.1 блок-схеме, которая включает позиции основных блоков и аппаратов (арабские цифры), а также позиции следующих потоков: сырья; циркулирующих потоков углеводородного газа и не превращенного сырья; высокооктанового базового бензина и других продуктов (римские цифры):
1 - ректификационная колонна;
21 - реакторы первой стадии;
22 - реакторы второй стадии;
31, 32 - блоки стабилизации;
4 - блок фракционирования;
5 - блок компримирования.
I - сырье : нефть, или газовый конденсат, или их смесь;
II - сырье второй стадии: углеводородный газ C1-C4 и/или фракция C3-C4;
II1 - циркулирующий углеводородный газ;
II2 - циркулирующий углеводородный газ;
II3 - циркулирующий углеводородный газ;
III - фракция С5-75°C;
IV - фракция 75-85°C;
V - фракция 85-(160-220)°С;
VI - фракция (160-220)-360°C;
VII - остаток выше 360°C;
VIII - топливный газ;
IX - высокооктановый базовый бензин;
Х - остаток выше (160-220)°C;
XI - не превращенное сырье.
Сырье (I) - нефть, газовый конденсат или их смесь к любых соотношениях, поступает на атмосферную перегонку в ректификационную колонну 1, сверху которой отбирают нестабильную фракцию НК-75°C, которая поступает в блок стабилизации 31, где выделяют углеводородный газ (II1), который направляют в сырье второй стадии процесса. Из ректификационной колонны 1 выводят боковые погоны: фракцию С5-75°С (III), бензольную фракцию 75-85°C (IV), фракцию 85-(160-220)°C (V), фракцию (160-220)-360°C (VI), снизу колонны 1 - остаток выше 360°C (VII). Бензольную фракцию 75-85°C (IV) используют в дальнейшем как сырье процесса алкилирования; фракцию (160-220)-360°C (VI) - как компонент дизельного топлива; остаток выше 360°C (VII) - как компонент судовых и остаточных топлив.
Фракция С5-75°C (III) и фракция 85-(160-220) (V) поступают на каталитическую переработку в первую стадию контактирования в реакторы 2, в которые загружают цеолитсодержащий катализатор или систему катализаторов, промотированных металлами I-VIII группы Периодической таблицы и обеспечивающих проведение основных реакций гидрирования, изомеризации и ароматизации.
Условия работы реакторов 21 температура 220-480°С, давление 0,1-7,0 МПа, объемная скорость подачи сырья 0,5-5,0 час-1. Процесс проводят с циркуляцией не превращенного сырья.
Управление технологическим режимом первой стадии проводят с использованием поточного автоматизированного газового хроматографа, контролирующего дополнительно в продуктах общее содержание серы, ароматических углеводородов, в том числе бензола.
Сырье второй стадии (II) - углеводородные газы C1-C4 и/или C3-C4 к смеси с циркулирующими углеводородными газами (II1, II2, II3) направляют после блока компримирования 5 на каталитическую переработку во вторую стадию контактирования в реакторы 22, в которые загружают цеолитсодержащий катализатор или систему катализаторов, промотированных металлами I-VIII группы Периодической таблицы и обеспечивающих проведение основных реакций изомеризации, ароматизации и гидрирования.
Условия работы реакторов 22: температура 250-550°C, давление 0,1-7,0 МПа, объемная скорость подачи сырья 10-2500 час-1.
Для полного расхода реакционного водорода в нижней части реакторов 21 и 22 вместо инертной насадки применяют катализатор, обладающий гидрирующими свойствами, сформованный в виде полых цилиндров.
С целью оптимизации технологии и повышения эффективности данного процесса стабилизацию и фракционирование продуктов, полученных в первой и второй стадиях, проводят совместно и блоке стабилизации 3 и далее в блоке фракционирования 4. В блоке стабилизации 32 выделяют топливный газ (VIII), и углеводородный газ (II2), который поступает на циркуляцию в сырье второй стадии. В блоке фракционирования 4 выделяют высокооктановый базовый бензин C5-(160-220) (IX), остаток выше (160-220)°C (X), непревращенное сырье (XI), которое направляют на циркуляцию в сырье первой стадии, и углеводородный газ (II3), который поступает на циркуляцию в сырье второй стадии.
Из остатка выше (160-220)°С (X) выделяют дизельную (фракцию (160-220)-360°C, которую после гидрообработки используют в качестве компонента дизельного топлива. Остаток выше 360°C служит компонентом судовых и остаточных топлив.
Пример 1
Целевой продукт - высокооктановый базовый бензин для получения топлива марки Премиум-95 с улучшенными экологическими свойствами.
Сырье - газовый конденсат (I) поступает на атмосферную перегонку в ректификационную колонну 1. Сверху колонны 1 отбирают нестабильную фракцию НК-75°C, поступающую в блок стабилизации 31 для выделения растворенного углеводородного газа (II1), который направляют после блока компримирования 5 в сырье второй стадии процесса. В ректификационной колонне 1 выделяют боковые погоны: фракцию С5-75°С (III), бензольную фракцию 75-85°C (IV), фракцию 85-220°C (V), фракцию 220-360°C (VI), снизу колонны выходит остаток выше 360°C (VII).
Фракции С5-75°C (III) и фракция 85-220°C (V) поступают на каталитическую переработку в первую стадию контактирования в реакторы 2, к которые загружают цеолитсодержащий катализатор или систему катализаторов, промотированных металлами I-VIII группы Периодической таблицы и обеспечивающих проведение основных реакций, изомеризации ароматизации и гидрирования.
Выделение из газового конденсата бензольной фракции с пределами выкипания внутри интервала температур 75-85°C позволяет гарантировать и высокооктановом базовом бензине содержание бензола «Не более 1%».
Условия работы реакторов 21: температура 340°C, давление 1,5 МПа, объемная скорость подачи сырья 1,5 час-1. Процесс ведут с циркуляцией непревращенного сырья.
Управление технологическим режимом в первой стадии осуществляют поточным автоматизированным газовым хроматографом, контролирующим и базовом бензине содержание серы и ароматических углеводородов, в том числе бензола.
Сырье второй стадии (II) - углеводородные газы C1-C4 в смеси с циркулирующими углеводородными газами C1-C4, выделенными при стабилизации сырья (II1, II2) и фракционировании (II3), направляют после блока компримирования 5 на каталитическую переработку во вторую стадию контактирования в реакторы 22, в которые загружают цеолитсодержащий катализатор или систему катализаторов, промотированных металлами I-VIII группы Периодической таблицы и обеспечивающих проведение основных реакций изомеризации, ароматизации и гидрирования.
Условия работы реакторов 22: температура 420°C, давление 1,5 МПа, объемная скорость подачи сырья 500 час-1.
Используемое в реакторах 21 и 22 сочетание катализатора или системы катализаторов и катализатора с гидрирующими свойствами, сформованного к виде полых цилиндров и загруженного вместо инертной насадки на выходе продуктов из реакционной зоны, обеспечивает полный расход реакционного водорода и получение высокооктанового базового бензина комбинацией основных реакций изомеризации, ароматизации, гидрирования, заменяющих традиционный процесс ароматизации сырья.
С целью оптимизации технологии и повышения эффективности данного процесса после стабилизации проводят совместное разделение продуктов первой и второй стадий в одном блоке, включающем блок стабилизации 32 и блок фракционирования 4, и выделяют целевой продукт - высокооктановый базовый бензин (IX) с пределами выкипания внутри интервала температур С5-(160-220°C), остаток (X), выкипающий выше (160-220°C), углеводородный газ (II), который возвращают в сырье второй стадии, непревращенное сырье (XI), которое направляют на циркуляцию в сырье первой стадии, и углеводородные газы (II2 и II3), которые поступают на циркуляцию в сырье второй стадии. Из остатка выше (160-220)°C выделяют дизельную фракцию (160-220)-360°C, которую после гидрообработки используют в качестве компонента дизельного топлива. Остаток выше 360°C служит компонентом судовых и остаточных топлив.
Процесс ведут с циркуляцией углеводородного газа (II3), который направляют в реактор 2.
Основные характеристики сырья, поступающего в реактор 21, и получаемого базового бензина представлены в табл.1.
В табл.2 приведен состав углеводородного газа.
Полученный базовый бензин, который используют для производства бензина марки Премиум - 95 (октановое число 90,8 по И.М.), содержит 0,0048% серы, 12,8% ароматических углеводородов, в том числе 0,43% бензола, что удовлетворяет требованиям по этим показателям к топливу с улучшенными экологическими свойствами.
Данные по углеводородному составу газа (табл.2) иллюстрируют, что в результате реакции изомеризации содержание парафинов изостроения к продуктах процесса, примерно, на 50% выше, чем парафинов нормального строения. Кроме того, благодаря реакции гидрирования в углеводородном газе отсутствуют непредельные углеводороды и водород.
Пример 2
Целевой продукт - высокооктановый базовый бензин для получения топлива марки Супер-98. В качестве сырья используют нефть.
Процесс проводят по примеру 1, но с отличием в условиях: в ректификационной колонне 1 выделяют фракцию (IV), фракцию 85-160°С (V), фракцию 160-360°C (VI), работы реакторов 21 и 22, а также тем, что в реактор 22 подается дополнительно 0,1% водорода (на фиг.1 не показано).
Условия работы реакторов 21: температура 360°C, давление 2,5 МПа, объемная скорость подачи сырья 1,5 час-1.
Условия работы реакторов 22: температура 460°C, давление 2,5 МПа, объемная скорость подачи сырья 350 час-1.
Основные характеристики сырья, поступающего в реактор 21, и получаемого базового бензина представлены в табл.1.
В табл.2 приведен состав углеводородного газа, образованного в процессе контактирования во второй стадии.
В полученном базовом бензине (табл.1) для бензина марки Супер-98 (октановое число 93,2 по И.М.) содержится 0,0010% серы, 16,6% ароматических углеводородов, в том числе 0,52% бензола, что удовлетворяет требованиям по этим показателям к топливу с улучшенными экологическими свойствами.
Данные по углеводородному составу газа (табл.2) иллюстрируют, что в результате реакции изомеризации содержание парафинов изостроения к продуктах процесса примерно на 50% выше, чем нормального строения, кроме того, реакция гидрирования приводит к отсутствию в газе непредельных углеводородов.
Пример 3
Целевой продукт - высокооктановый базовый бензин для получения бензина марки Премиум-95 с улучшенными экологическими свойствами.
Процесс проводят но примеру 1, но с тем отличием, что в качестве сырья используют смесь газового конденсата и нефти в соотношении 1:1.
Полученные в процессе переработки результаты приведены в табл.1 и табл.2, подтверждают, что из смесевого сырья возможно, как и в примере 1, получить высокооктановый базовый бензин для марки Премиум-95 с улучшенными экологическими свойствами.
Таким образом, разработанный способ представляет собой совместную переработку прямогонных бензиновых фракций и насыщенных углеводородных газов с целью максимальной выработки высокооктанового базового бензина с улучшенными экологическими характеристиками при высокой глубине использования углеводородного сырья, с полным преобразованием углеводородного газа в высокооктановые компоненты бензина - углеводороды C5 и выше.
Производство базового бензина с улучшенными экологическими характеристиками характеризуется комбинацией основных реакций - изомеризации, ароматизации и гидрирования, обеспечивающих получение высокооктанового базового бензина, отличающегося соответственно по углеводородному составу высокооктановых компонентов от традиционных продуктов процессов ароматизации сырья.
Контактирование в первой и второй стадии реализуют с подачей водорода или без него. Необходимость введения водорода со стороны определяют по углеводородному составу сырья, учитывая требования к содержанию серы в базовом бензине: ≤150, ≤50, ≤10 мг/кг.
Способ позволяет получить базовый бензин с содержанием серы не более 150, 50 или 100 мг/кг, ароматических углеводородов «Не более 35%», в том числе бензола «Не более 1%» удалением, в частности при фракционировании сырья бензольной фракции с пределами выкипания внутри интервала температур 65-90°C, что позволяет обеспечить заданные экологические характеристики базового бензина.
| Таблица 1 | |||||
| Основные характеристики сырья и базового бензина | |||||
| Сырье первой стадии | Базовый бензин | ||||
| № | Показатели | Пример 1 (Премиум-95) | Пример 2 (Супер-98) | Пример (Премиум-95) | |
| 1 | Плотность при 15°C, кг/м2 | 702 | 714 | 721 | 717 |
| 2 | Массовая доля серы, % | 0,51 | 0,0048 | 0,0010 | 0,0037 |
| 3 | Углеводородный состав, % масс.: | ||||
| Парафиновые | 32,7 | 19,1 | 13,9 | 17,2 | |
| Изопарафиновые | 33,0 | 45,0 | 49,2 | 46,3 | |
| Ароматические, | 5,4 | 12,8 | 16,6 | 14,5 | |
| в том числе бензол | - | 0,43 | 0,52 | 0,46 | |
| Нафтеновые | 28,8 | 23,1 | 20,3 | 22,0 | |
| 4 | Октановое число по И.М. | 61,5 | 90,8 | 93,2 | 91,6 |
| Таблица 2 | ||||
| Углеводородный состав газа, поступающий к сырье второй стадии | ||||
| № | Углеводороды | Углеводородный состав газа, % масс. | ||
| Пример 1 (Премиум-95) | Пример 2 (Супер-98) | Пример 3 (Премиум-95) | ||
| 1. | Метан | 4,3 | 4,1 | 4,3 |
| 2. | Этан | 3,7 | 3,4 | 3,6 |
| 3. | Пропан | 39 2 | 38,6 | 39,1 |
| 4. | Изо-бутан | 31,4 | 32,7 | 31,7 |
| 5. | Н-бутан | 21,4 | 21,2 | 21,3 |
Claims (6)
1. Двухстадийный способ получения высокооктанового базового бензина с использованием жидкого и газообразного углеводородного сырья в присутствии катализатора и циркуляцией непревращенного сырья и углеводородных газов, отличающийся тем, что в качестве жидкого углеводородного сырья используют нефть, или газовый конденсат, или их смесь, в качестве газообразного углеводородного сырья используют фракцию C1-C4 и/или фракцию C3-C4 и циркулирующие углеводородные газы, жидкое углеводородное сырье подвергают фракционированию в ректификационной колонне с отбором прямогонных фракции с пределами выкипания внутри интервала температур C5-75°C, бензольной фракции с пределами выкипания внутри интервала температур 75-85°C, фракции 85-(160-220)°C и циркулирующих углеводородных газов, фракцию с пределами выкипания внутри интервала температур C5-75°C и 85-(160-220)°C подают в первую стадию контактирования с цеолитсодержащим катализатором или системой катализаторов, промотированных металлами I-VIII группы Периодической таблицы, бензольную фракцию с пределами выкипания внутри интервала температур 75-85°C удаляют из продуктов фракционирования; во вторую стадию контактирования подают газообразное углеводородное сырье, которое контактирует с цеолитсодержащим катализатором или системой катализаторов, промотированных металлами I-VIII группы Периодической таблицы, причем контактирование в первой и второй стадиях проходит при протекании основных реакций - изомеризации, ароматизации и гидрирования; продукты контактирования первой и второй стадий проходят совместно стабилизацию и фракционирование с выделением целевого продукта - высокооктанового базового бензина, выкипающего внутри интервала температур C5-(160-220°C), остатка выше (160-220°C), непревращенного сырья, которое циркулирует в сырье первой стадии, и углеводородных газов, которые циркулируют в сырье второй стадии.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что процесс контактирования в первой стадии проводят при температуре 220-480°C, давлении от 0,1 до 7,0 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,5-5,0 час-1, а процесс контактирования во второй стадии проводят при температуре 250-550°C, давлении от 0,1 до 7,0 МПа, объемной скорости подачи сырья 10-2500 час-1.
3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что процесс контактирования в первой стадии проводят предпочтительно при температуре 300-460°C, давлении 0,5-4,0 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,5-5,0 час-1, а процесс контактирования во второй стадии проводят предпочтительно при температуре 350-500°C; давлении 0,5-5,0 МПа, объемной скорости подачи сырья 10-2500 час-1.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве катализатора дополнительно используют катализатор с гидрирующими свойствами, сформованный в виде цилиндров и загруженный на выходе продуктов из зоны контактирования вместо инертной насадки, обеспечивающий полный расход реакционного водорода.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что контактирование на первой и второй стадии проводят с подачей водорода.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что управление технологическим режимом первой стадии проводят с использованием поточного автоматизированного газового хроматографа, контролирующего в продуктах общее содержание серы, ароматических углеводородов, в том числе бензола, характеризующие заданные экологические свойства базового бензина.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013122995/04A RU2518481C1 (ru) | 2013-05-21 | 2013-05-21 | Способ получения высокооктанового базового бензина |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013122995/04A RU2518481C1 (ru) | 2013-05-21 | 2013-05-21 | Способ получения высокооктанового базового бензина |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2518481C1 true RU2518481C1 (ru) | 2014-06-10 |
Family
ID=51216377
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013122995/04A RU2518481C1 (ru) | 2013-05-21 | 2013-05-21 | Способ получения высокооктанового базового бензина |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2518481C1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2572514C1 (ru) * | 2014-12-01 | 2016-01-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Астрахань" (ООО "Газпром добыча Астрахань") | Способ получения автомобильного бензина |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1982004062A1 (en) * | 1981-05-13 | 1982-11-25 | Busch Lloyd E | A combination process for upgrading residual oils |
| RU2024585C1 (ru) * | 1992-04-16 | 1994-12-15 | Степанов Виктор Георгиевич | Способ получения высокооктановых бензинов |
| RU2078791C1 (ru) * | 1994-01-12 | 1997-05-10 | Акционерное общество - Научно-производственное предприятие "Ярсинтез" | Способ получения высокооктанового бензина и ароматических углеводородов |
| US6258257B1 (en) * | 1998-05-05 | 2001-07-10 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Process for producing polypropylene from C3 olefins selectively produced by a two stage fluid catalytic cracking process |
-
2013
- 2013-05-21 RU RU2013122995/04A patent/RU2518481C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1982004062A1 (en) * | 1981-05-13 | 1982-11-25 | Busch Lloyd E | A combination process for upgrading residual oils |
| RU2024585C1 (ru) * | 1992-04-16 | 1994-12-15 | Степанов Виктор Георгиевич | Способ получения высокооктановых бензинов |
| RU2078791C1 (ru) * | 1994-01-12 | 1997-05-10 | Акционерное общество - Научно-производственное предприятие "Ярсинтез" | Способ получения высокооктанового бензина и ароматических углеводородов |
| US6258257B1 (en) * | 1998-05-05 | 2001-07-10 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Process for producing polypropylene from C3 olefins selectively produced by a two stage fluid catalytic cracking process |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2572514C1 (ru) * | 2014-12-01 | 2016-01-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Астрахань" (ООО "Газпром добыча Астрахань") | Способ получения автомобильного бензина |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7678953B2 (en) | Olefin oligomerization | |
| US8471083B2 (en) | Process for the production of para-xylene | |
| US7301063B2 (en) | Process for increasing production of light olefin hydrocarbon from hydrocarbon feedstock | |
| RU2674016C2 (ru) | Способ получения легких олефинов и btx, в котором применяется установка каталитического крекинга ncc, обрабатывающая сырье типа нафты, установка каталитического риформинга и ароматический комплекс | |
| US10131592B2 (en) | Catalyst and method for aromatization of C3—C4 gases, light hydrocarbon fractions and aliphatic alcohols, as well as mixtures thereof | |
| US8933283B2 (en) | Process for the preparation of clean fuel and aromatics from hydrocarbon mixtures catalytic cracked on fluid bed | |
| US20120024752A1 (en) | Multi-Stage Hydroprocessing for the Production of High Octane Naphtha | |
| US10077218B2 (en) | Process for converting a heavy feed into middle distillate | |
| BRPI0917844B1 (pt) | processos de coprodução de gasolina e de propileno | |
| US10173195B2 (en) | Ethane and ethanol to liquid transportation fuels | |
| US10351787B2 (en) | Process for the aromatization of dilute ethylene | |
| SG181433A1 (en) | Process and system to convert light olefins to diesel and other distillates | |
| US10745328B2 (en) | Catalytic activation and oligomerization of isopentane-enriched mixtures | |
| US20190300804A1 (en) | Catalytic activation and alkylation of isopentane-enriched mixtures | |
| RU2518481C1 (ru) | Способ получения высокооктанового базового бензина | |
| US10526554B2 (en) | Treating C8-C10 aromatic feed streams to prepare and recover trimethylated benzenes | |
| RU2691987C1 (ru) | Способы увеличения суммарного выхода ароматических углеводородов и ксилолов в комплексе производства ароматических углеводородов | |
| IL35865A (en) | High octane gasoline production | |
| US10676410B2 (en) | Systems and processes for alkane aromatization | |
| US20190300805A1 (en) | Systems for catalytic activation of isopentane-enriched mixtures | |
| CN106661462A (zh) | 用于从混合烃进料流生产烷基化芳香烃的方法 | |
| US11674089B2 (en) | Olefin methylation for production of low aromatic gasoline | |
| RU2152977C1 (ru) | Способ переработки углеводородного сырья на основе алифатических углеводородов | |
| WO2003012011A1 (en) | Method for obtaining high octane gasoline and device for its implementation (variants) | |
| US12065400B2 (en) | Processes for an improvement to gasoline octane for long-chain paraffin feed streams |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20170522 |