RU2495732C1 - Method of compacted powder production - Google Patents
Method of compacted powder production Download PDFInfo
- Publication number
- RU2495732C1 RU2495732C1 RU2012140281/02A RU2012140281A RU2495732C1 RU 2495732 C1 RU2495732 C1 RU 2495732C1 RU 2012140281/02 A RU2012140281/02 A RU 2012140281/02A RU 2012140281 A RU2012140281 A RU 2012140281A RU 2495732 C1 RU2495732 C1 RU 2495732C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- powder
- duration
- pulse
- voltage
- density
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области порошковой металлургии, в частности к способам электроимпульсной консолидации порошковых наноструктурных материалов с прогнозируемыми свойствами, и может быть использовано при изготовлении изделий с высокими прочностными характеристиками.The invention relates to the field of powder metallurgy, in particular to methods for electropulse consolidation of powder nanostructured materials with predictable properties, and can be used in the manufacture of products with high strength characteristics.
Известен способ получения порошковых изделий из тяжелых сплавов на основе вольфрама, включающий приготовление исходной порошковой смеси, содержащей вольфрам, железо и никель, гидростатическое прессование в гидростате и последующее электроимпульсное плазменное спекание в твердой фазе с нагревом в вакууме со скоростью 100-300°C/мин (Патент РФ №2442834, 2009 г.). Недостатками известного способа являются: наличие остаточной пористости в спеченных образцах и низкая пластичность спеченных материалов при температурах спекания 925-950°C; а при температурах электроимпульсного плазменного спекания свыше 1050°C наблюдается рост зерен в спекаемом материале, приводящий к снижению предела прочности материала в получаемых образцах.A known method for producing powder products from tungsten-based heavy alloys, comprising preparing an initial powder mixture containing tungsten, iron and nickel, hydrostatic pressing in a hydrostat and subsequent electropulse plasma sintering in a solid phase with heating in vacuum at a speed of 100-300 ° C / min (RF patent No. 2442834, 2009). The disadvantages of this method are: the presence of residual porosity in sintered samples and low ductility of sintered materials at sintering temperatures of 925-950 ° C; and at electropulse plasma sintering temperatures above 1050 ° C, grain growth in the sintered material is observed, leading to a decrease in the tensile strength of the material in the resulting samples.
Известен способ получения компактных изделий из порошков (Электроимпульсная технология формирования материалов из порошков. Е.Г. Григорьев, Б.А. Калин. М.: МИФИ. 2008, с.33), в котором используется одновременное воздействие на порошковую заготовку короткого мощного высоковольтного импульса электрического тока и механического давления. Длительность импульса тока составляет не более 10-3 с, а амплитуда плотности тока в импульсе свыше 104 А/см2. Способ обеспечивает сохранение исходного размера зерен в консолидированном материале и получение образцов со 100% относительной плотностью. Недостатком данного способа, который препятствует получению высокой прочности и пластичности в консолидированных образцах, является то, что одновременное воздействие короткого мощного высоковольтного импульса электрического тока и механического давления на порошковую заготовку проводится на воздухе без использования защитной атмосферы или вакуума, что не обеспечивает достаточной очистки поверхности частиц порошка от оксидных слоев и других поверхностных загрязнений. В результате присутствие на границах зерен в консолидированном материале соединений кислорода и других элементов затрудняет получение изделий с высокими механическими характеристиками (прочностью и пластичностью).A known method of producing compact products from powders (Electropulse technology for the formation of materials from powders. EG Grigoryev, B. A. Kalin. M .: MEPhI. 2008, p. 33), which uses the simultaneous impact on the powder billet short high-voltage pulse of electric current and mechanical pressure. The duration of the current pulse is not more than 10 -3 s, and the amplitude of the current density in the pulse is more than 10 4 A / cm 2 . The method ensures the preservation of the initial grain size in the consolidated material and obtaining samples with 100% relative density. The disadvantage of this method, which prevents the obtaining of high strength and ductility in consolidated samples, is that the simultaneous exposure to a short high-power high-voltage pulse of electric current and mechanical pressure on the powder billet is carried out in air without the use of a protective atmosphere or vacuum, which does not provide sufficient cleaning of the particle surface powder from oxide layers and other surface contaminants. As a result, the presence at the grain boundaries in the consolidated material of oxygen compounds and other elements makes it difficult to obtain products with high mechanical characteristics (strength and ductility).
Наиболее близким по совокупности признаков к изобретению является способ спарк-плазменного спекания объемных наноструктурных материалов (I. Lonardelli Deformation mechanisms in bulk nanostructured aluminum obtained after cryomilling and consolidation by spark plasma sintering, PhDThesis, University of Trento (2010), p.43 (http://eprints-phd.biblio.unitn.it/340/3/PhDThesis_Lonardelli_All.pdf). Указанный способ состоит из двух этапов. На первом этапе процесс спарк-плазменного спекания проводится в вакууме без нагрузки в течение 400 с, чтобы облегчить дегазацию порошка, при относительно низкой температуре (470°C для нанокристаллических или ультрадисперсных алюминиевых образцов). На втором этапе для достижения достаточной степени уплотнения (99,5% относительная плотность спеченных образцов) к образцу прикладывается давление, и температура спекания увеличивается до 620°C. Интенсивная усадка порошкового образца при высокой температуре в течение 400 с сопровождается интенсивным диффузионным ростом зерен в процессе спекания порошкового материала. Недостатками данного способа, не позволяющими достичь сохранения исходного размера зерна и высокой прочности консолидированного материала, являются следующие: во-первых, вначале процесса консолидации при дегазации порошка используются импульсы тока амплитудой до 1 кА/см2, что не позволяет сократить длительность первого этапа менее 400 с и способствует нежелательному росту зерен в порошковом материале, а также излишнему износу пресс-оснастки (пуансонов и матрицы), а достигаемые температуры не обеспечивают полной очистки поверхности частиц порошка от оксидов и нитридов. Во-вторых, достаточная степень уплотнения на втором этапе обеспечивается за счет воздействия на образец давления и нагревом серией низковольтных импульсов тока в течение 400 с, что вызывает интенсивные диффузионные процессы в консолидируемом материале и приводит к существенному росту зерен, снижающему прочность получаемых образцов. К тому же длительное высокотемпературное воздействие приводит к существенному износу пресс-оснастки при спарк-плазменном спекании.The closest set of features to the invention is the method of spark plasma sintering of bulk nanostructured materials (I. Lonardelli Deformation mechanisms in bulk nanostructured aluminum obtained after cryomilling and consolidation by spark plasma sintering, PhDThesis, University of Trento (2010), p. 43 (http: : //eprints-phd.biblio.unitn.it/340/3/PhDThesis_Lonardelli_All.pdf). This method consists of two stages. At the first stage, the spark-plasma sintering process is carried out in vacuum without load for 400 s to facilitate degassing powder, at a relatively low temperature (470 ° C for nanocrystalline or ultrafine x aluminum samples). In the second stage, to achieve a sufficient degree of compaction (99.5% relative density of sintered samples), pressure is applied to the sample and the sintering temperature increases to 620 ° C. Intensive shrinkage of the powder sample at high temperature for 400 s is accompanied by intense diffusion grain growth during sintering of the powder material. The disadvantages of this method, which do not allow to maintain the original grain size and high strength of the consolidated material, are as follows: first, at the beginning of the consolidation process during powder degassing, current pulses with an amplitude of up to 1 kA / cm 2 are used , which does not allow reducing the duration of the first stage to less than 400 c and contributes to undesirable grain growth in the powder material, as well as excessive wear of the press tool (punches and dies), and the achieved temperatures do not provide complete surface cleaning for an hour tits powder from oxides and nitrides. Secondly, a sufficient degree of compaction in the second stage is ensured by applying pressure to the sample and heating by a series of low-voltage current pulses for 400 s, which causes intense diffusion processes in the consolidated material and leads to a significant grain growth, which reduces the strength of the obtained samples. In addition, prolonged high-temperature exposure leads to significant wear of the press tool during spark-plasma sintering.
Техническим результатом, на который направлено изобретение, является улучшение эффективности способа получения консолидированных порошковых материалов при сохранении исходного размера зерен, путем предварительной дегазации порошкового материала при высокоскоростном нагреве низковольтными импульсами тока и последующим воздействием давлением и высоковольтным импульсом тока на порошковый материал, что позволяет значительно повысить прочность и пластичность консолидированного материала, а также увеличить ресурс работы пресс-оснастки.The technical result to which the invention is directed is to improve the efficiency of the method for producing consolidated powder materials while maintaining the initial grain size by preliminary degassing of the powder material during high-speed heating with low-voltage current pulses and subsequent exposure to pressure and high-voltage current pulses on the powder material, which can significantly increase the strength and plasticity of the consolidated material, and also increase the life of the press weave.
Сущность изобретения заключается в том, что в способе получения консолидированных порошковых материалов, который включает предварительную очистку порошка путем нагрева его в вакууме серией низковольтных импульсов постоянного тока и последующую его консолидацию путем воздействия на него давлением и одновременно прямым пропусканием через него высоковольтного импульса тока, согласно изобретению, предварительную очистку поверхности частиц порошковой заготовки осуществляют в вакууме путем нагрева серией низковольтных импульсов постоянного тока с общей продолжительностью не более 120 с, с длительностью отдельного импульса не более 3·10-3 сек и амплитудой 1-10 кА/см2 после чего на порошок воздействуют давлением 50-500 МПа и пропускают высоковольтный ток плотностью 50-500 кА/см2 длительностью 10-500 мксек.The essence of the invention lies in the fact that in a method for producing consolidated powder materials, which involves preliminary cleaning of the powder by heating it in vacuum with a series of low-voltage pulses of direct current and its subsequent consolidation by applying pressure to it and simultaneously directly passing through it a high-voltage current pulse, according to the invention , preliminary cleaning of the surface of the particles of the powder billet is carried out in vacuum by heating a series of low-voltage impulses yannogo current for a total of not more than 120 seconds, with the duration of a single pulse no more than 3 × 10 -3 seconds and an amplitude of 1-10 kA / cm 2 and then act on the powder a pressure of 50-500 MPa and a density of 50-500 kA is passed the high-voltage current / cm 2 lasting 10-500 μs.
Раскрывая причинно-следственную связь между существенными признаками способа, который заявляется, и техническим результатом необходимо отметить следующее. Признаки «предварительную очистку поверхности частиц порошковой заготовки осуществляют в вакууме путем нагрева серией низковольтных импульсов постоянного тока с общей продолжительностью не более 120 сек, с длительностью отдельного импульса не более 3·10-3 сек и амплитудой 1-10 кА/см2» позволяют провести очистку поверхности частиц порошка путем дегазации прессовки при сохранении исходной микроструктуры в порошковых частицах за счет кратковременности процесса нагрева, а признаки «на порошок воздействуют давлением 50-500 МПа и пропускают высоковольтный ток плотностью 50-500 кА/см2 длительностью 10-500 мксек» позволяют получить высокоплотный материал с сохранением исходной микроструктуры и высокими прочностными характеристиками и пластичностью. Выбор длительности операции предварительной очистки поверхности частиц порошковой заготовки основан на результатах экспериментальных исследований процесса дегазации порошка при нагреве серией низковольтных импульсов постоянного тока, оптимальные параметры которых (амплитуда и длительность отдельного импульса) зависят от характеристик частиц порошка и для исследованных порошков ряда металлов и сплавов (ПЖ2М3, никеля, меди, алюминия, титана, циркония, сплава Э110, тантала, молибдена, вольфрама, ВК6, ВК8, ВК10) ограничены значениями: длительностью отдельного импульса не более 3·10-3 сек и амплитудой 1-10 кА/см2. Воздействие на порошок давлением в диапазоне от 50 МПа до 500 МПа уменьшает электрическое сопротивление порошка и создает условия для однородного нагрева и уплотнения консолидируемого образца. Амплитуда плотности импульса тока от 50 до 500 кА/см2 в сочетании с длительностью импульса в диапазоне от 10 до 500 мкс обеспечивают равномерное распределение температуры в объеме образца и требуемую величину температуры для уплотнения материала, а также предохранения пресс-оснастки (матрицы и пуансонов) от интенсивного нагревания в процессе консолидации. При длительности импульса тока короче 10 мкс неравномерное распределение плотности тока по радиусу в консолидируемом образце (за счет проявления «скин-эффекта») приводит к неоднородному распределению температуры. При длительностях импульса тока более 500 мкс возникает неравномерное распределение температуры в образце за счет теплоотвода в матрицу и пуансоны, и, кроме того, негативно влияет на ресурс работоспособности пресс-оснастки. При амплитудах плотности тока в импульсе менее 50 кА/см2 не удается нагреть консолидируемый образец до температуры, достаточной для получения материала требуемой плотности. При амплитуде плотности тока в импульсе, превышающей 500 кА/см2, процесс высоковольтной электроимпульсной консолидации теряет устойчивость и приводит к получению образцов, содержащих макроскопические полости а также к разрушению образцов и пресс-оснастки.Revealing the causal relationship between the essential features of the method that is claimed, and the technical result, the following should be noted. The signs "preliminary cleaning of the surface of the particles of the powder billet is carried out in vacuum by heating with a series of low-voltage DC pulses with a total duration of not more than 120 seconds, with a duration of a single pulse of not more than 3 · 10 -3 sec and an amplitude of 1-10 kA / cm 2 " allow cleaning the surface of the powder particles by degassing the compact while maintaining the original microstructure in the powder particles due to the short duration of the heating process, and the signs “affect the powder with a pressure of 50-500 MPa and let high-density material with a density of 50-500 kA / cm 2 and a duration of 10-500 μs ”allows to obtain a high-density material with preservation of the original microstructure and high strength characteristics and ductility. The choice of the duration of the preliminary cleaning of the surface of the particles of the powder billet is based on the results of experimental studies of the process of degassing the powder when heated by a series of low-voltage DC pulses, the optimal parameters of which (the amplitude and duration of a single pulse) depend on the characteristics of the powder particles and for the powders studied for a number of metals and alloys (ПЖ2М3 , nickel, copper, aluminum, titanium, zirconium, alloy E110, tantalum, molybdenum, tungsten, VK6, VK8, VK10) are limited by the values: a single pulse of not more than 3 · 10 -3 sec and an amplitude of 1-10 kA / cm 2 . Exposure of the powder to pressure in the range from 50 MPa to 500 MPa reduces the electrical resistance of the powder and creates conditions for uniform heating and compaction of the consolidated sample. The amplitude of the current pulse density from 50 to 500 kA / cm 2 in combination with a pulse duration in the range from 10 to 500 μs provides a uniform temperature distribution in the sample volume and the required temperature for sealing the material, as well as the protection of the press tool (matrix and punches) from intense heating during the consolidation process. When the current pulse is shorter than 10 μs, the uneven distribution of the current density over the radius in the consolidated sample (due to the manifestation of the "skin effect") leads to an inhomogeneous temperature distribution. With current pulse durations of more than 500 μs, an uneven temperature distribution occurs in the sample due to heat removal to the die and punches, and, in addition, negatively affects the service life of the press tooling. At amplitudes of the current density in the pulse of less than 50 kA / cm 2, it is not possible to heat the consolidated sample to a temperature sufficient to obtain the material of the required density. When the amplitude of the current density in the pulse exceeds 500 kA / cm 2 , the process of high-voltage electropulse consolidation loses stability and leads to the production of samples containing macroscopic cavities as well as to the destruction of the samples and press tools.
Предлагаемый способ был реализован на экспериментальной установке, принципиальная схема которой изображена на фигуре 1. В вакуумной камере 1 расположена пресс-форма 2 для изготовления изделий, заполненная порошком 3. В предложенном варианте устройства сверху и снизу на порошок накладываются электроды-пуансоны 4. На верхний электрод-пуансон прикладывается давление от внешнего устройства нагружения 5. Электроды-пуансоны 4 электрически соединены посредством коммутатора 6 с генератором низковольтных импульсов тока 7 и посредством коммутатора 8 с генератором высоковольтных импульсов тока 9. При включении коммутатора 6 через электроды-пуансоны 4 на засыпку порошка 3, находящуюся в пресс-форме 2, воздействуют импульсы электрического тока от генератора низковольтных импульсов 7. При этом между частицами порошка возникают искровые разряды, в зазорах между частицами генерируется искровая плазма, воздействие которой на поверхность частиц во всей массе порошка приводит к разрушению поверхностных пленок и интенсивной очистке поверхности частиц от загрязнений в течение интервала времени, не превышающего 120 с. Затем коммутатор 6 отключает генератор низковольтных импульсов тока 7, и через верхний пуансон 4 на порошковую засыпку 3 прикладывается давление от внешнего устройства нагружения 5. Далее при включении коммутатора 8 через порошок проходит короткий мощный импульс тока от генератора высоковольтных импульсов тока 9. Мощный высоковольтный импульс тока воздействует совместно с приложенным давлением на порошковую засыпку и обеспечивает теоретическую плотность порошкового материала при его консолидации.The proposed method was implemented in an experimental setup, the schematic diagram of which is shown in figure 1. In the
Пример конкретного осуществления способа.An example of a specific implementation of the method.
Электропроводящий порошок сплава Э-110 (Zr+1% Nb, частицы сферической формы) 3 засыпали в пресс-форму 2. С торцов пресс-формы вставляли электроды-пуансоны 4 из молибдена. Подготовленную технологическую сборку (пресс-форма, заполненная порошком с вставленными пуансонами) помещали в вакуумную камеру 1 технологического блока электроимпульсной установки. Камеру 1 с технологической сборкой откачивали до остаточного давления 4 Па. Включали коммутатор 6 низковольтных импульсов тока 7 и проводили очистку поверхности частиц в порошковой заготовке за счет нагрева заготовки серией низковольтных импульсов постоянного тока (длительность отдельного импульса 3·10-3 сек и амплитуда 5 кА/см2 общей длительностью 120 с. Затем отключали коммутатор низковольтных импульсов тока 7 и подавали давление на верхний электрод-пуансон 4 от внешнего нагружающего устройства 5. Величина давления 250 МПа определяется значением максимальной плотности изделия и достижением высокой пластичности и прочности консолидируемого порошка сплава Э-110. Другой электрод-пуансон был неподвижен. Далее при включении коммутатора 8 от высоковольтного генератора импульсов тока 9 пропускали короткий (длительностью 240 мкс) мощный импульс тока амплитудой 300 кА/см2, который совместно с приложенным давлением приводил к консолидации порошка сплава Э-110.The electrically conductive powder of alloy E-110 (Zr + 1% Nb, particles of a spherical shape) 3 was poured into the
Электроимпульсной консолидацией получены образцы из порошка сплава Э-110 с относительной плотностью, практически совпадающей с теоретически возможной (99,9%), при этом предел прочности полученного материала составляет σB=(52±5) кг/мм2 и относительное удлинение δ=(37±5)%.Electropulse consolidation obtained samples of powder alloy E-110 with a relative density that almost coincides with the theoretically possible (99.9%), while the tensile strength of the obtained material is σ B = (52 ± 5) kg / mm 2 and elongation δ = (37 ± 5)%.
Таким образом, предлагаемый способ позволяет получать изделия из порошковых материалов с заданной прочностью, пластичностью и с сохранением исходных размеров зерен порошков в консолидированном материале.Thus, the proposed method allows to obtain products from powder materials with a given strength, ductility and preserving the original grain size of the powders in a consolidated material.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012140281/02A RU2495732C1 (en) | 2012-09-20 | 2012-09-20 | Method of compacted powder production |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012140281/02A RU2495732C1 (en) | 2012-09-20 | 2012-09-20 | Method of compacted powder production |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2495732C1 true RU2495732C1 (en) | 2013-10-20 |
Family
ID=49357121
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2012140281/02A RU2495732C1 (en) | 2012-09-20 | 2012-09-20 | Method of compacted powder production |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2495732C1 (en) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2551750C1 (en) * | 2013-12-24 | 2015-05-27 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский ядерный университет МИФИ" (НИЯУ МИФИ) | Method of manufacturing of pipe blanks out of metal powders |
RU2582851C1 (en) * | 2014-12-23 | 2016-04-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный технологический университет "СТАНКИН" (ФГБОУ ВПО МГТУ "СТАНКИН") | METHOD OF SINTERING ARTICLES FROM POWDER OF HARD ALLOYS OF WC-Co GROUP |
RU2704777C2 (en) * | 2017-11-27 | 2019-10-30 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки "Дагестанский федеральный исследовательский центр Российской академии наук" | Method of making ceramic articles from powder |
RU2732841C1 (en) * | 2019-07-31 | 2020-09-23 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский ядерный университет "МИФИ" (НИЯУ МИФИ) | Method of making articles from electroconductive non-thermally stable powder materials |
RU2733775C1 (en) * | 2020-04-30 | 2020-10-06 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method of producing composite material ti-15mo/tib with improved plastic characteristics |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2063304C1 (en) * | 1994-06-10 | 1996-07-10 | Физико-технический институт им.А.Ф.Иоффе РАН | Process of briquetting of metal chips |
RU2395368C2 (en) * | 2008-09-22 | 2010-07-27 | Учреждение Российской академии наук, Объединенный институт высоких температур Российской академии наук (ОИВТ РАН) | Procedure for fabricating items by method of powder metallurgy |
US20120058002A1 (en) * | 2007-06-11 | 2012-03-08 | Advance Material Products, Inc.,(ADMA Products, Inc.) | Manufacture of near-net shape titanium alloy articles from metal powders by sintering with presence of atomic hydrogen |
-
2012
- 2012-09-20 RU RU2012140281/02A patent/RU2495732C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2063304C1 (en) * | 1994-06-10 | 1996-07-10 | Физико-технический институт им.А.Ф.Иоффе РАН | Process of briquetting of metal chips |
US20120058002A1 (en) * | 2007-06-11 | 2012-03-08 | Advance Material Products, Inc.,(ADMA Products, Inc.) | Manufacture of near-net shape titanium alloy articles from metal powders by sintering with presence of atomic hydrogen |
RU2395368C2 (en) * | 2008-09-22 | 2010-07-27 | Учреждение Российской академии наук, Объединенный институт высоких температур Российской академии наук (ОИВТ РАН) | Procedure for fabricating items by method of powder metallurgy |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
LONARDELLIN I. Deformation mechanisms in bulk nanostructured aluminium obtained after cryomilling and consolidation by spark plasma sintering. PhDThesis, University of Trento, 2010. * |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2551750C1 (en) * | 2013-12-24 | 2015-05-27 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский ядерный университет МИФИ" (НИЯУ МИФИ) | Method of manufacturing of pipe blanks out of metal powders |
RU2582851C1 (en) * | 2014-12-23 | 2016-04-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный технологический университет "СТАНКИН" (ФГБОУ ВПО МГТУ "СТАНКИН") | METHOD OF SINTERING ARTICLES FROM POWDER OF HARD ALLOYS OF WC-Co GROUP |
RU2704777C2 (en) * | 2017-11-27 | 2019-10-30 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки "Дагестанский федеральный исследовательский центр Российской академии наук" | Method of making ceramic articles from powder |
RU2732841C1 (en) * | 2019-07-31 | 2020-09-23 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский ядерный университет "МИФИ" (НИЯУ МИФИ) | Method of making articles from electroconductive non-thermally stable powder materials |
RU2733775C1 (en) * | 2020-04-30 | 2020-10-06 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method of producing composite material ti-15mo/tib with improved plastic characteristics |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2495732C1 (en) | Method of compacted powder production | |
Ageev et al. | Fabrication and investigation of carbide billets from powders prepared by electroerosive dispersion of tungsten-containing wastes | |
JP6296558B2 (en) | Copper alloy and manufacturing method thereof | |
Gao et al. | Evolution mechanism of surface nano-crystallization of tungsten-copper alloys | |
JPWO2014083977A1 (en) | Voltage nonlinear resistance element | |
JP5871490B2 (en) | Titanium alloy member and manufacturing method thereof | |
Babalola et al. | Comparative study of spark plasma sintering features on the densification of Ni-Cr binary alloys | |
Ružić et al. | Synthesis and characterization of Cu-ZrB2 alloy produced by PM techniques | |
RU2485195C1 (en) | Method for obtaining metal matrix composite with nano-sized components | |
CN107096919B (en) | Method for sintering conductive powder and apparatus for carrying out said method | |
Anisimov et al. | Possibility of electric-pulse sintering of powder nanostructural composites | |
Lee et al. | Self-consolidation mechanism of porous Ti-6Al-4V implant prototypes produced by electro-discharge-sintering of spherical Ti-6Al-4V powders | |
CN102492863B (en) | Arc melting method of tungsten alloy with high tungsten content | |
RU2551750C1 (en) | Method of manufacturing of pipe blanks out of metal powders | |
Kim et al. | The effect of sintering pressure on the microstructure and properties of a nanocrystalline magnesium alloy in spark plasma sintering | |
US7217386B2 (en) | Preparation of nanocomposites of alumina and titania | |
JP2008007793A (en) | Sintered high-strength magnesium alloy, and its manufacturing method | |
RU2582851C1 (en) | METHOD OF SINTERING ARTICLES FROM POWDER OF HARD ALLOYS OF WC-Co GROUP | |
JP2011011927A (en) | Method for producing hafnium carbide sintered compact | |
KR20090132799A (en) | Method for manufacturing magnesium-alloy by using complex powder metallurgy process | |
CN111405955B (en) | Conductive front end member and method for manufacturing the same | |
Michalski et al. | Nanocrystalline Cu-Al2O3 composites sintered by the pulse plasma technique | |
RU2636538C1 (en) | METHOD FOR SINTERING ARTICLES MADE OF POWDERS OF GROUP WC-Co SOLID ALLOYS | |
Mahdi et al. | Heat treatment for an recycling aluminum aa6061 using milling process at various holding aging time | |
CN111670261B (en) | Electric contact and vacuum valve using same |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20170921 |