RU2492980C1 - Способ получения теплостойкого покрытия - Google Patents
Способ получения теплостойкого покрытия Download PDFInfo
- Publication number
- RU2492980C1 RU2492980C1 RU2012114841/02A RU2012114841A RU2492980C1 RU 2492980 C1 RU2492980 C1 RU 2492980C1 RU 2012114841/02 A RU2012114841/02 A RU 2012114841/02A RU 2012114841 A RU2012114841 A RU 2012114841A RU 2492980 C1 RU2492980 C1 RU 2492980C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- laser
- annealing
- surfacing
- coating
- wear
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии и машиностроению и может быть использовано для поверхностного упрочнения и восстановления деталей машин и механизмов. На подложку газопорошковой лазерной наплавкой наносят самофлюсующиеся порошки системы NiCrBSi, после чего осуществляют отжиг при температуре 1000-1075°C в течение 1-3 часов. Обеспечивается повышение теплостойкости покрытий, их износостойкости и долговечности при температуре 800-950°C. 2 ил., 2 табл., 1 пр.
Description
Изобретение относится к металлургии и машиностроению и может быть использовано для поверхностного упрочнения и восстановления деталей машин и механизмов, подвергающихся интенсивному изнашиванию при температуре до 800-950°C.
Для поверхностного упрочнения деталей машин и механизмов известно применение самофлюсующихся порошков сплавов для наплавки, таких, например, как NiCrBSi. Сплавы системы NiCrBSi имеют хорошие характеристики в условиях абразивного изнашивания, коррозии и повышенных температур (Gurumoorthy К., Kamaraj M., Prasad Rao К., Sambasiva Rao A., Venugopal S. Microstmctural aspects of plasma transferred arc surfaced Ni-based hardfacing alloy // Material Science and Engineering A. 2007. Vol.456. P.11-19).
Среди различных методов получения износостойких покрытий на поверхности деталей лазерная наплавка имеет преимущества. Лазерную наплавку характеризует высокая скорость охлаждения за счет локальности нагрева и интенсивного теплоотвода вглубь детали, возможность выборочной наплавки области детали, непосредственно подвергающейся изнашиванию и др. (Huang S.W., Samandi M., Brandt M. Abrasive wear performance and microstructure of laser clad WC/Ni layers // Wear. 2004. Vol.256. P.1095-1105).
Локальность и высокая скорость охлаждения наплавленного металла при лазерной наплавке являются существенными ее достоинствами, поскольку снижают коробление деталей. Кроме того, лазерная наплавка обеспечивает хорошее сцепление покрытия с основой (Ming Q., Lim L.C., Chen Z.D. Laser cladding of nickel-based hardfacing alloys // Surface and Coatings Technology. 1998. Vol.106. P.174-182).
Ближайшим к заявленному является способ газопорошковой лазерной наплавки (ГПЛН). Газопорошковая лазерная наплавка заключается в получении поверхностных покрытий принудительной подачей порошка газовым потоком непосредственно в зону лазерного излучения. При пересечении лазерного луча частицы порошка начинают нагреваться и оплавляться вплоть до попадания на обрабатываемую поверхность подложки (Григорьянц А.Г., Сафонов А.Н. Лазерная техника и технология. В 7 кн. Кн 3. Методы поверхностной лазерной обработки: Учеб. пособие для вузов. М.: Высш. шк., 1987. С.151, 159-161).
Для лазерной наплавки используются порошки самофлюсующихся сплавов системы NiCrSiB таких марок, как, например, ПГ-СР2, ПГ-СР3, ПГН-10H-01 и т.д.
Общим для известного и заявленного способов является нанесение самофлюсующихся порошков системы NiCrBSi газопорошковой лазерной наплавкой.
К недостаткам известного способа следует отнести его неспособность обеспечить теплостойкость и износостойкость деталей при их работе в условиях интенсивного термического воздействия. Отмечается заметное снижение микротвердости лазерных покрытий системы NiCrBSi после нагрева до температуры 800ºC и выше.
Задачей, на решение которой направлено изобретение, является повышение теплостойкости и износостойкости покрытий при работе в условиях высоких температур (800ºС и выше).
Техническим результатом заявленного изобретения является повышение износостойкости и теплостойкости (способности сохранять высокую твердость при повышенных температурах) покрытий при температурах 800-950ºC.
Для решения поставленной задачи на подложку наносят самофлюсующийся порошок системы NiCrBSi газопорошковой лазерной наплавкой, после чего производят отжиг при температуре 1000-1075ºC в течение 1-3 часов.
Отжиг при температурах менее нижней границы заявляемого интервала температур (1000ºC) приведет к ухудшению прочностных свойств покрытий (в частности, твердости и износостойкости), а отжиг при температурах выше заявляемых значений приведет к оплавлению покрытия. При продолжительности отжига менее 1 часа в заявляемом интервале температур не успевают завершиться процессы фазовых превращений, обеспечивающие достижение технического результата. Увеличение времени обработки более 3 часов нецелесообразно, так как не приводит к дополнительному улучшению структуры и свойств покрытия.
Суть заявленного предложения заключается в том, что изначально покрытие системы NiCrBSi, полученное газопорошковой лазерной наплавкой, содержит относительно небольшое количество дисперсных упрочняющих фаз (Cr7C3, Cr23C6, CrB) при большом количестве низкопрочной γ-фазы и эвтектики γ+Ni3B. После отжига 1000-1075ºС в структуре наплавок формируются относительно крупные высокопрочные частицы (Cr7C3, Cr23C6, CrB), образующие на поверхности высокопрочный износостойкий каркас. Данная структура остается стабильной после выдержки при различных температурах нагрева вплоть до температуры отжига. Это обеспечивает увеличение теплостойкости покрытия, что проявляется в сохранении повышенных уровней твердости и износостойкости в условиях нагрева до температур 800-950ºC.
Заявленный способ проиллюстрирован фотографиями, где на фиг.1 представлена структура покрытия после ГПЛН (прототип); на фиг.2 - структура покрытия после ГПЛН и отжига при температуре 1025ºC (заявленный способ).
Пример реализации способа. Материалом для покрытий служил самофлюсующийся порошок сплава марки ПГН-10Н-01 системы NiCrBSi (ТУ 1970007-002-76942199-06), имеющий состав: 0,3% С; 13,5% Cr; <5,0% Fe; 2,4% Si; 2,1% В; остальное - Ni.
Наплавку порошка на пластины из стали Ст.3 размером 100×100×18 мм проводили с использованием непрерывного CO2-лазера при мощности излучения 1,4-1,6 кВт, скорости 180 мм/мин, расходе порошка 4,9 г/мин, размере лазерного пятна на поверхности 6×1,5 мм. Порошковая смесь гранулометрического состава 40-100 мкм транспортировалась в зону наплавки инертным газом - аргоном - при давлении 0,5 атм. Для уменьшения поверхностных напряжений наплавка осуществлялась в два прохода путем наложения одного слоя на другой. После этого наплавку подвергали отжигу при температуре 1025ºC в течение одного часа. В процессе реализации заявленного способа стальные пластины с наплавкой самофлюсующимся порошком сплава марки ПГН-10Н-01 после отжига при температуре 1025ºC были испытаны в интервале температур 800-950ºC в течение одного часа.
Наряду с реализацией заявленного способа были проведены испытания известного способа (прототип) также в течение часа и при тех же температурах: от 800 до 950ºC.
Испытания на абразивную износостойкость проводили при скольжении торцевых поверхностей образцов по закрепленному абразиву (электрокорунд, зернистость 160 мкм) при нагрузке 49 Н. Определяли потери массы образцов при изнашивании. Износостойкость оценивали по величине интенсивности изнашивания.
В ходе реализации заявленного и известного способов наплавки замерялись значения микротвердости (HV 0,05) покрытий и интенсивность их абразивного изнашивания. Данные замеров сведены в таблицы 1 и 2.
Таблица 1 | |||||
Влияние температуры отжига на микротвердость (HV 0,05) покрытия ПГН-10Н-01 | |||||
№ | Режим обработки | Микротвердость HV 0,05 | |||
Исходное состояние | После выдержки образцов при различной температуре, °C | ||||
800 | 900 | 950 | |||
1 | ГПЛН (прототип) | 850 | 400 | 480 | 470 |
2 | ГПЛН, отжиг при 1025ºC (предлагаемый способ) | 870 | 830 | 970 | 880 |
Таблица 2 | |||||
Влияние температуры отжига на интенсивность абразивного изнашивания при испытании по электрокорунду покрытий ПГН-10Н-01 | |||||
№ | Режим обработки | Интенсивность абразивного изнашивания, 10-6 | |||
Исходное состояние | После выдержки образцов при различной температуре, °C | ||||
800 | 900 | 950 | |||
1 | ГПЛН (прототип) | 5,6 | 18,2 | 19,5 | 18,6 |
2 | ГПЛН, отжиг при 1025°C (предлагаемый способ) | 4,8 | 5,1 | 4,4 | 4,7 |
Из представленных таблиц видно, что для покрытия, полученного по известному способу (прототип), выдержка при температурах 800, 900 и 950°C приводит к снижению микротвердости (от 850 до 400-480 HV0.05) и росту интенсивности абразивного изнашивания (от 5,6·10-6 до 18,2·10-6-19,5·10-6). Для покрытия, полученного по заявленному способу, выдержка образцов при температурах 800, 900, 950ºC после предварительно проведенного отжига при температуре 1025ºС приводит к сохранению высокого уровня микротвердости (830-970 HVO,05) и низкого уровня интенсивности абразивного изнашивания (4,3·10-6-5,1·10-6) и, соответственно, повышенного уровня износостойкости покрытия.
На Фиг.1 приведена структура покрытия в исходном состоянии после газопорошковой лазерной наплавки (ГПНЛ). Видно, что структура покрытия состоит из большого количества низкопрочной γ-фазы и эвтектики γ+Ni3B при относительно небольшом количестве дисперсных упрочняющих фаз Cr7C3, CrB. На Фиг.2 приведена структура покрытия после газопорошковой лазерной наплавки и отжига при температуре 1025°C. Видно, что в результате отжига произошли значительные изменения структуры наплавленного покрытия, которые выражаются в существенном укрупнении частиц упрочняющих фаз Cr7C3, CrB, образующих высокопрочный каркас.
Таким образом, предлагаемый способ в отличие от других способов получения покрытий системы NiCrBSi позволяет сформировать покрытия с особо высоким уровнем теплостойкости, обеспечивающим сохранение повышенных характеристик твердости и износостойкости даже при температурах нагрева 800-950°C. При использовании предлагаемого способа достигается повышение работоспособности наплавленных слоев в условиях эксплуатации быстроизнашивающихся деталей при нагреве вплоть до 950°C.
Claims (1)
- Способ получения теплостойкого покрытия на стальных деталях, включающий нанесение самофлюсующихся порошков системы NiCrBSi газопорошковой лазерной наплавкой, отличающийся тем, что после газопорошковой лазерной наплавки осуществляют отжиг при температуре 1000-1075°C в течение 1-3 ч.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012114841/02A RU2492980C1 (ru) | 2012-04-13 | 2012-04-13 | Способ получения теплостойкого покрытия |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012114841/02A RU2492980C1 (ru) | 2012-04-13 | 2012-04-13 | Способ получения теплостойкого покрытия |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2492980C1 true RU2492980C1 (ru) | 2013-09-20 |
Family
ID=49183308
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2012114841/02A RU2492980C1 (ru) | 2012-04-13 | 2012-04-13 | Способ получения теплостойкого покрытия |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2492980C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114606420A (zh) * | 2022-03-01 | 2022-06-10 | 中广核三角洲(江苏)塑化有限公司 | 一种提高挤出机效率的双螺杆表面激光熔覆材料及方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01118397A (ja) * | 1987-10-29 | 1989-05-10 | Toyota Motor Corp | 肉盛材料 |
WO1995035396A1 (en) * | 1994-06-22 | 1995-12-28 | United Technologies Corporation | Nickel based alloy for repairing substrates |
RU2100479C1 (ru) * | 1996-01-04 | 1997-12-27 | Научно-исследовательский центр по технологическим лазерам РАН | Способ газопорошковой лазерной наплавки с двухсопловой подачей порошка |
RU2161211C1 (ru) * | 2000-01-12 | 2000-12-27 | Волгоградский государственный технический университет | Способ обработки поверхностей трения |
-
2012
- 2012-04-13 RU RU2012114841/02A patent/RU2492980C1/ru active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01118397A (ja) * | 1987-10-29 | 1989-05-10 | Toyota Motor Corp | 肉盛材料 |
WO1995035396A1 (en) * | 1994-06-22 | 1995-12-28 | United Technologies Corporation | Nickel based alloy for repairing substrates |
RU2100479C1 (ru) * | 1996-01-04 | 1997-12-27 | Научно-исследовательский центр по технологическим лазерам РАН | Способ газопорошковой лазерной наплавки с двухсопловой подачей порошка |
RU2161211C1 (ru) * | 2000-01-12 | 2000-12-27 | Волгоградский государственный технический университет | Способ обработки поверхностей трения |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
ГРИГОРЬЯНЦ А.Г. и др. Лазерная техника и технология. Методы поверхностной лазерной обработки. - М.: Высшая школа, кн.3, 1987, с.159-161. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114606420A (zh) * | 2022-03-01 | 2022-06-10 | 中广核三角洲(江苏)塑化有限公司 | 一种提高挤出机效率的双螺杆表面激光熔覆材料及方法 |
CN114606420B (zh) * | 2022-03-01 | 2023-08-29 | 中广核三角洲(江苏)塑化有限公司 | 一种提高挤出机效率的双螺杆表面激光熔覆材料及方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Jankauskas et al. | Effect of WC grain size and content on low stress abrasive wear of manual arc welded hardfacings with low-carbon or stainless steel matrix | |
González et al. | Microstructural study of NiCrBSi coatings obtained by different processes | |
Gülenç et al. | Wear behaviour of bulldozer rollers welded using a submerged arc welding process | |
CN102465294B (zh) | 一种大面积激光熔覆高硬度镍基合金材料的方法 | |
US8828312B2 (en) | Dilution control in hardfacing severe service components | |
Cong et al. | Thermal fatigue resistance of hot work die steel repaired by partial laser surface remelting and alloying process | |
Sahoo et al. | Evaluation of microstructure and mechanical properties of TiC/TiC-steel composite coating produced by gas tungsten arc (GTA) coating process | |
Buytoz | Microstructural properties of SiC based hardfacing on low alloy steel | |
Ray et al. | Laser cladding of continuous caster lateral rolls: Microstructure, wear and corrosion characterisation and on-field performance evaluation | |
Jeyaprakash et al. | Characterization and tribological evaluation of NiCrMoNb and NiCrBSiC laser cladding on near-α titanium alloy | |
Dilawary et al. | Influence of laser surface melting on the characteristics of Stellite 12 plasma transferred arc hardfacing deposit | |
Škamat et al. | Pulsed laser processed NiCrFeCSiB/WC coating versus coatings obtained upon applying the conventional re-melting techniques: Evaluation of the microstructure, hardness and wear properties | |
Bonek | The investigation of microstructures and properties of high speed steel HS6-5-2-5 after laser alloying | |
CN104878382A (zh) | 一种激光熔覆用合金粉末及激光熔覆该粉末的方法 | |
Xu et al. | Electrical contact strengthening of induction-clad Ni–40% WC composite coatings on 40Cr substrates | |
RU2619419C2 (ru) | Способ нанесения алюминида титана и изделие с поверхностью из алюминида титана | |
CN105624470A (zh) | 一种铁镍基复合激光熔覆用合金粉末及激光熔覆该粉末的方法 | |
RU2492980C1 (ru) | Способ получения теплостойкого покрытия | |
Tušek et al. | Electrospark deposition for die repair | |
Mahmoud et al. | Microstructure and wear behavior of TiC coating deposited on spheroidized graphite cast iron using laser surfacing | |
Bonek | Effect of high power diode laser surface alloying of tool steels | |
Bakic et al. | Microstructural characterization of WC and CrC based coatings applied by different processes | |
Shabanlo et al. | Evaluation and comparison the effect of heat treatment on mechanical properties of NiCrBSi thermally sprayed coatings | |
RU2709550C1 (ru) | Способ получения упрочненного никельхромборкремниевого покрытия на металлических деталях | |
Giacomantonio et al. | Heat treatment of thermally sprayed Ni-based wear and corrosion coatings |