RU2478940C1 - Method of determining heat conductivity of materials - Google Patents
Method of determining heat conductivity of materials Download PDFInfo
- Publication number
- RU2478940C1 RU2478940C1 RU2011136569/28A RU2011136569A RU2478940C1 RU 2478940 C1 RU2478940 C1 RU 2478940C1 RU 2011136569/28 A RU2011136569/28 A RU 2011136569/28A RU 2011136569 A RU2011136569 A RU 2011136569A RU 2478940 C1 RU2478940 C1 RU 2478940C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- sample
- reference sample
- temperature
- plane
- thermal
- Prior art date
Links
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области теплофизических измерений и может быть использовано для определения теплопроводности материалов, преимущественно теплоизоляционных.The invention relates to the field of thermophysical measurements and can be used to determine the thermal conductivity of materials, mainly thermal insulation.
Известен способ определения теплопроводности материалов (ГОСТ 7076 - 99), согласно которому два плоских исследуемых образца известной толщины с теплоизолированными боковыми поверхностями приводят в тепловой контакт по общей плоскости через источник теплоты с заданной плотностью теплового потока, термостатируют при заданной температуре их внешние плоскости, измеряют температуру в плоскости контакта и определяют среднюю теплопроводность λс: A known method for determining the thermal conductivity of materials (GOST 7076 - 99), according to which two flat test samples of known thickness with insulated side surfaces are brought into thermal contact on a common plane through a heat source with a given heat flux density, their external planes are thermostated at a given temperature, temperature is measured in the contact plane and determine the average thermal conductivity λ s :
или тепловое сопротивление Rc исследуемых образцов:or thermal resistance R c of the studied samples:
где hc - средняя толщина образцов;where h c is the average thickness of the samples;
ΔТ - перепад температуры между температурой в плоскости контакта и температурой термостатирования внешних плоскостей образцов;ΔТ is the temperature difference between the temperature in the contact plane and the temperature control temperature of the outer planes of the samples;
q - плотность теплового потока, генерируемого источником теплоты для создания на образцах перепада температуры ΔТ.q is the density of the heat flux generated by the heat source to create a temperature drop ΔТ on the samples.
К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного решения, относится то, что оно не дает возможности определить теплопроводность или тепловое сопротивление каждого из исследуемых образцов, а позволяет судить лишь о среднем значении теплопроводности обоих образцов.The reasons that impede the achievement of the technical result indicated below when using the well-known solution include the fact that it does not make it possible to determine the thermal conductivity or thermal resistance of each of the studied samples, but allows us to judge only the average thermal conductivity of both samples.
Известен также способ определения теплопроводности материалов (Н.А. Соколов. Воспроизводимость результатов измерений термического сопротивления ограждающих конструкций в различных испытательных центрах // Светопрозрачные конструкции № 5, 2004, с. 18-20.), который по совокупности признаков является наиболее близким аналогом заявляемого изобретения.There is also a method of determining the thermal conductivity of materials (N. A. Sokolov. The reproducibility of the measurement results of thermal resistance of building envelopes in various test centers // Translucent structures No. 5, 2004, pp. 18-20.), Which, by the totality of the features, is the closest analogue of the claimed inventions.
Согласно этому способу исследуемый плоский образец известной толщины через источник теплоты с заданной плотностью теплового потока приводят в тепловой контакт по плоскости с плоским эталонным образцом, термостатируют при заданной температуре внешние плоскости исследуемого и эталонного образцов с теплоизолированными боковыми поверхностями, измеряют температуру в плоскости контакта и определяют теплопроводность исследуемого образца λ по следующей формуле:According to this method, the studied flat sample of known thickness through a heat source with a given heat flux density is brought into thermal contact along a plane with a flat reference sample, the external planes of the test and reference samples with heat-insulated side surfaces are thermostated at a given temperature, the temperature in the contact plane is measured and the thermal conductivity is determined test sample λ according to the following formula:
где h - толщина исследуемого образца; where h is the thickness of the test sample;
Rэ - тепловое сопротивление эталонного образца.R e - thermal resistance of the reference sample.
Формула (2) преобразуется к виду (см. там же):Formula (2) is converted to the form (see ibid.):
где qи - плотность теплового потока, протекающего через исследуемый образец;where q and is the density of the heat flux flowing through the test sample;
qэ - плотность теплового потока, протекающего через эталонный образец.q e - the density of the heat flux flowing through the reference sample.
К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного решения, относится недопустимо большое увеличение погрешности, возникающее из-за температурной деформации изгиба эталонного образца, механическая компенсация которого требует приложения к исследуемому и эталонному образцам давления, недопустимо большого для исследуемого образца.The reasons that impede the achievement of the technical result indicated below when using the known solution include an unacceptably large increase in the error arising due to temperature deformation of the bend of the reference sample, the mechanical compensation of which requires the application of an pressure that is unacceptably large for the test sample to the test and reference samples.
Действительно, с учетом контактного теплового сопротивления эталонного образца Rк выражение (3) примет вид: Indeed, taking into account the contact thermal resistance of the reference sample R k, expression (3) takes the form:
где Rк принимают равным 0,005 м2·К/Вт, а для теплоизоляционных материалов и изделий - нулю (ГОСТ 7076).where R k is taken equal to 0.005 m 2 · K / W, and for heat-insulating materials and products - zero (GOST 7076).
Температурная деформации изгиба эталонного образца, которая характеризуется стрелой прогиба, определяется формулой (Сергеев О.А., Шашков А.Г. Теплофизика оптических сред // Минск: Наука и техника, 1983. - 232 с. (см. с. 74)):The bending temperature strain of a reference sample, which is characterized by a deflection arrow, is determined by the formula (Sergeev O.A., Shashkov A.G. Thermophysics of optical media // Minsk: Nauka i Tekhnika, 1983. - 232 p. (See p. 74)) :
где wэ - стрела прогиба эталонного образца;where w e - arrow deflection of the reference sample;
aэ - температурный коэффициент линейного расширения (ТКЛР) эталонного образца;a e - temperature coefficient of linear expansion (TEC) of the reference sample;
Dэ - диаметр эталонного образца;D e - the diameter of the reference sample;
hэ - толщина эталонного образца.h e - the thickness of the reference sample.
Прототип обеспечивает наивысшую точность измерения теплопроводности исследуемого образца при примерном равенстве теплового сопротивления эталонного и исследуемого образцов (если эталонный и исследуемый образец имеют одинаковую толщину, то - при примерном равенстве их теплопроводности). При измерении теплопроводности эффективных теплоизоляторов (λ = 0,05 Вт/(м·К) и меньше) при температуре ниже 10 °С (283 К) каталог эталонных материалов (МИ 2590-2008. ГСИ. Эталонные материалы, (см. с. 10)) в качестве эталонного образца с минимальной теплопроводностью регламентирует использование органического стекла с теплопроводностью порядка λэ = 0,2 Вт/(м·К), имеющего ТКЛР аэ = 1,2·10-4·К-1 (Гороновский И.Т., Назаренко Ю.П., Некряч Е.Ф. Краткий справочник по химии // Киев: Наукова думка, 1974. - 991 с. (см. с. 634, 635)). Подставляя также типовые численные значения Dэ = 0,3 м, hэ = 0,03 м, ΔТ = 10 К (ГОСТ 7076) в формулу (5), получим толщину воздушной прослойки возле плоскости эталонного образца, вогнутой в результате температурной деформации изгиба, wэ = 0,00045 м. По справочным данным (см. там же, с. 725), теплопроводность воздуха составляет λв = 0,03 Вт/(м·К). Контактное сопротивление, образованное воздушной прослойкой, определится как Rк = wэ/λв, или, после подстановки численных значений, Rк = 0,015 м2·К/Вт, что в 3 раза превышает значение, допускаемое согласно ГОСТ 7076. The prototype provides the highest accuracy in measuring the thermal conductivity of the test sample with an approximate equality of the thermal resistance of the reference and test samples (if the reference and the test sample have the same thickness, then with an approximate equality of their thermal conductivity). When measuring the thermal conductivity of effective heat insulators (λ = 0.05 W / (m · K) or less) at a temperature below 10 ° C (283 K), a catalog of reference materials (MI 2590-2008. GSI. Reference materials, (see p. 10)) as a reference sample with a minimum thermal conductivity governs the use of organic glass having a thermal conductivity λ of the order of e = 0,2 W / (m · K) having a coefficient of linear expansion and e = 1.2 · 10 -4 K -1 (Goronovskiy and .T., Nazarenko Yu.P., Nekryach E.F. Brief reference book on chemistry // Kiev: Naukova Dumka, 1974.- 991 p. (See p. 634, 635). Substituting also the typical numerical values of D e = 0.3 m, h e = 0.03 m, ΔT = 10 K (GOST 7076) in formula (5), we obtain the thickness of the air gap near the plane of the reference sample, concave as a result of temperature bending , w e = 0.00045 m. According to the reference data (see ibid., p. 725), the thermal conductivity of air is λ in = 0.03 W / (m · K). The contact resistance formed by the air layer, defined as R a = w e / λ in, or after substituting numerical values, for R = 0.015 m 2 · K / W, which is 3 times greater than the value permitted according to GOST 7076.
Измеряемое тепловое сопротивление эталонного образца Rэ = hэ /λэ, которое после подстановки численных значений составит 0,15 м2·К/Вт, найденное контактное сопротивление увеличивает на 10 %. Относительная погрешность расчета искомого значения λ по формуле (4), записанной в виде:The measured thermal resistance of the reference sample R e = h e / λ e , which after substituting numerical values will be 0.15 m 2 · K / W, the found contact resistance increases by 10%. The relative error in the calculation of the desired value of λ by the formula (4), written in the form:
также составит 10 %, что в 3 раза превышает значение погрешности метода измерений, допускаемое согласно ГОСТ 7076.will also be 10%, which is 3 times higher than the value of the measurement method error allowed in accordance with GOST 7076.
Величина равномерно распределенной нагрузки р, с помощью которой удается скомпенсировать температурную деформацию изгиба эталонного образца, составит (Платунов Е.С., Баранов И.В., Буравой С.Е., Курепин В.В. Теплофизические измерения: учебное пособие / Под ред. Е.С. Платунова // Санкт-Петербург: СПбГУНиПТ, 2010. - 738 с. (см. с. 301)):The uniformly distributed load p, with which it is possible to compensate for the temperature deformation of the bending of the reference sample, will be (Platunov E.S., Baranov I.V., Buravoi S.E., Kurepin V.V. Thermophysical measurements: textbook / Ed. E.S. Platunova // St. Petersburg: SPbGUNiPT, 2010 .-- 738 p. (See p. 301)):
где Е - модуль Юнга материала эталонного образца.where E is the Young's modulus of the material of the reference sample.
По справочным данным (Гороновский И.Т., Назаренко Ю.П., Некряч Е.Ф. Краткий справочник по химии // Киев: Наукова думка, 1974. - 991 с. (см. с. 634, 635)), модуль Юнга для органического стекла имеет значение Е = 3200 МПа. После подстановки численных данных в формулу (7) имеем р = (92…138) кПа. Для полужестких материалов, каковыми являются практически все эффективные теплоизоляторы, максимально допустимое давление ограничивается значением рд = 2 кПа (Quin S., Venuti G., De Ponte F., Lamberty A. Certification of a Resin-Bonded Glass Fibre Road for Thermal Conductivity between -10°C and +50°C IRMM-440 // Luxemburg: Office for Official Publications of the European Communities, 1999. - 65 p (см. с. 6)). Таким образом, механическая компенсация температурной деформации изгиба эталонного образца требует приложения недопустимо большого для исследуемого образца давления, в 50 раз превышающего нормируемое значение.According to reference data (Goronovsky I.T., Nazarenko Yu.P., Nekryach E.F. Brief reference book on chemistry // Kiev: Naukova Dumka, 1974.- 991 p. (See p. 634, 635)), module Young's for organic glass has a value of E = 3200 MPa. After substituting the numerical data in the formula (7), we have p = (92 ... 138) kPa. For semi-rigid materials, which are almost all effective heat insulators, the maximum allowable pressure is limited to p d = 2 kPa (Quin S., Venuti G., De Ponte F., Lamberty A. Certification of a Resin-Bonded Glass Fiber Road for Thermal Conductivity between -10 ° C and + 50 ° C IRMM-440 // Luxemburg: Office for Official Publications of the European Communities, 1999 .-- 65 p (see p. 6)). Thus, mechanical compensation of the temperature deformation of the bending of the reference sample requires the application of an unacceptably high pressure for the test sample, 50 times higher than the normalized value.
Задачей, на решение которой направлено заявляемое изобретение, является повышение точности определения теплопроводности материалов.The task to which the invention is directed is to increase the accuracy of determining the thermal conductivity of materials.
Технический результат, получаемый при осуществлении заявляемого изобретения, заключается в том, что температурная деформация изгиба эталонного образца компенсируется допускаемым для исследуемого образца механическим давлением.The technical result obtained by the implementation of the claimed invention is that the temperature deformation of the bend of the reference sample is compensated by the mechanical pressure allowed for the test sample.
Указанный технический результат при осуществлении изобретения достигается тем, что исследуемый плоский образец известной толщины через источник теплоты с заданной плотностью теплового потока приводят в тепловой контакт по плоскости с плоским эталонным образцом, термостатируют при заданной температуре внешние плоскости исследуемого и эталонного образцов с теплоизолированными боковыми поверхностями и измеряют температуру в плоскости контакта, но в отличие от известного способа, эталонный образец формируют из двух идентичных пакетов, содержащих уложенные одна на другую параллельно плоскости теплового контакта плоские пластины, толщина которых определяется допускаемым для исследуемого образца давлением, причем один из пакетов предварительно устанавливают вместо исследуемого образца, определяют среднее тепловое сопротивление обоих пакетов и используют его двойное значение при определении теплопроводности исследуемого образца.The specified technical result in the implementation of the invention is achieved by the fact that the investigated flat sample of known thickness through a heat source with a given heat flux density is brought into thermal contact along a plane with a flat reference sample, the external planes of the test and reference samples with heat-insulated side surfaces are thermostated at a given temperature and measured temperature in the contact plane, but in contrast to the known method, the reference sample is formed from two identical packages c, containing flat plates laid on top of each other parallel to the plane of thermal contact, the thickness of which is determined by the pressure allowed for the test sample, one of the packages being pre-installed instead of the test sample, the average thermal resistance of both packages is determined and its double value is used to determine the thermal conductivity of the test sample.
На чертеже показана схема реализации заявляемого способа.The drawing shows a diagram of the implementation of the proposed method.
В устройстве для реализации заявляемого способа используют плоские исследуемый образец 1 и эталонный образец 2, состоящий из нескольких плоских пластин 3. Между ними помещен плоский источник теплоты 4. Образцы 1 и 2 приведены в тепловой контакт через источник теплоты 4. Внешняя плоскость эталонного образца 2 приведена в тепловой контакт с термостатом 5. Внешняя плоскость исследуемого образца 1 приведена в тепловой контакт с термостатом 6, который снабжен источником давления 7. Боковые поверхности исследуемого образца 1 и эталонного образца 2 окружены адиабатической оболочкой 8.In the device for implementing the proposed method, use is made of a flat test sample 1 and a reference sample 2, consisting of several flat plates 3. A flat heat source 4 is placed between them. Samples 1 and 2 are brought into thermal contact through a heat source 4. The outer plane of the reference sample 2 is shown in thermal contact with the thermostat 5. The outer plane of the test sample 1 is brought into thermal contact with the thermostat 6, which is equipped with a pressure source 7. The lateral surfaces of the test sample 1 and the reference sample 2 about o n adiabatic shell 8.
Заявляемый способ реализуется следующим образом.The inventive method is implemented as follows.
Плоские пластины эталонного образца 2 укладывают одна на другую на термостат 5 параллельно плоскости теплового контакта с источником теплоты 4 (необходимое число пластин 2N, где N - натуральное число, предварительно рассчитывается). Верхнюю плоскость эталонного образца 2 приводят в тепловой контакт с источником теплоты 4. На него устанавливают исследуемый образец 1 с предварительно измеренной толщиной h, создавая тепловой контакт с источником теплоты 4. На верхнюю поверхность исследуемого образца 1 устанавливают термостат 6, создавая тепловой контакт с исследуемым образцом 1. Боковые поверхности исследуемого образца 1 и эталонного образца 2 окружают адиабатической оболочкой 8, исключающей теплообмен с внешней средой. С помощью источника давления 7 прижимают термостат 6, исследуемый образец 1, источник теплоты 4 и эталонный образец 2 к термостату 5 с допустимым давлением pд. Устанавливают с помощью термостатов 5 и 6 заданную температуру внешних поверхностей исследуемого образца 1 и эталонного образца 2. С помощью источника теплоты 4 генерируют тепловой поток с заданной плотностью q и после установления стационарного режима измеряют перепад температуры ΔТ и определяют искомое значение теплопроводности исследуемого образца 1 по формуле (2). The flat plates of the reference sample 2 are laid on top of each other on the thermostat 5 parallel to the plane of thermal contact with the heat source 4 (the required number of plates 2N, where N is a natural number, is preliminarily calculated). The upper plane of the reference sample 2 is brought into thermal contact with the heat source 4. The test sample 1 with the previously measured thickness h is placed on it, creating thermal contact with the heat source 4. The thermostat 6 is installed on the upper surface of the test sample 1, creating thermal contact with the test sample 1. The lateral surfaces of the test sample 1 and reference sample 2 are surrounded by an adiabatic shell 8, which excludes heat exchange with the external environment. Using the pressure source 7, press the thermostat 6, the test sample 1, the heat source 4 and the reference sample 2 to the thermostat 5 with an allowable pressure p d . Using thermostats 5 and 6, set the desired temperature of the external surfaces of the test sample 1 and reference sample 2. Using a heat source 4, a heat flux with a given density q is generated and after establishing the stationary mode, the temperature difference ΔT is measured and the desired value of thermal conductivity of the test sample 1 is determined by the formula (2).
Предварительно вместо исследуемого образца 1 устанавливают половину пластин эталонного образца 2, определяют среднее тепловое сопротивление образцов Rc, каждый из которых содержит N пластин, по формуле (1). Затем используют полученное значение в формуле (2): Rэ = 2Rc. Preliminarily, instead of the test sample 1, half the plates of the reference sample 2 are installed, the average thermal resistance of the samples R c , each of which contains N plates, is determined by the formula (1). Then use the obtained value in the formula (2): R e = 2R c .
В заявляемом способе с учетом того, что характер изменения температуры по нормали к плоскости пластин подчиняется линейному закону, на каждой i-й пластине эталонного образца, содержащего 2N одинаковых пластин из однородного вещества толщиной hi, перепад температуры будет в 2N раз меньше, чем на эталонном образце: In the inventive method, taking into account the fact that the nature of the temperature change normal to the plane of the plates obeys a linear law, on each i-th plate of a reference sample containing 2N identical plates of a homogeneous substance of thickness h i , the temperature difference will be 2N times less than reference sample:
ΔТi = ΔТ/2N. (8)ΔT i = ΔT / 2N. (8)
По формуле (7) давление pi, с помощью которого удастся скомпенсировать эту температурную деформацию изгиба i-й пластины круглого эталонного образца, составитAccording to the formula (7), the pressure p i , with the help of which it will be possible to compensate for this bending temperature deformation of the i-th plate of a round reference sample, will be
Давление, необходимое для компенсации температурной деформации изгиба 2N пластин эталонного образца p2N с учетом правила аддитивности сложения сил, составит:The pressure necessary to compensate for the temperature deformation of the bending of 2N plates of the reference sample p 2N , taking into account the additivity rule of force addition, will be:
или, используя выражение (8):or using expression (8):
Если считать давление равным допускаемому: p2N = рд, то совместное решение уравнений (7) и (11) относительно hi позволяет определить, какой следует выбрать толщину i-й пластины, чтобы согласно предлагаемому способу определить значение λ при допустимом давлении на исследуемый образец и полной компенсации температурной деформации изгиба эталонного образца: If we assume that the pressure is equal to the permissible: p 2N = p d , then the joint solution of equations (7) and (11) with respect to h i allows you to determine which thickness of the ith plate should be chosen, so that according to the proposed method, determine the value of λ at an allowable pressure on the test sample and full compensation of temperature bending of the reference sample:
Подстановка численных значений из рассмотренного выше примера дает значение hi = 3 ÷ 5 мм. Всего эталонный образец должен содержать 
Таким образом, видно, что приведенные выше сведения подтверждают возможность осуществления заявляемого изобретения, достижения указанного технического результата и решения поставленной задачи. Thus, it is seen that the above information confirms the possibility of implementing the claimed invention, achieving the specified technical result and solving the problem .
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011136569/28A RU2478940C1 (en) | 2011-08-26 | 2011-08-26 | Method of determining heat conductivity of materials |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011136569/28A RU2478940C1 (en) | 2011-08-26 | 2011-08-26 | Method of determining heat conductivity of materials |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2011136569A RU2011136569A (en) | 2013-03-10 |
| RU2478940C1 true RU2478940C1 (en) | 2013-04-10 |
Family
ID=49123176
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011136569/28A RU2478940C1 (en) | 2011-08-26 | 2011-08-26 | Method of determining heat conductivity of materials |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2478940C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2608334C1 (en) * | 2015-11-02 | 2017-01-17 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Санкт-Петербургский государственный университет технологии и дизайна" | Method of determining heat conductivity of materials |
| RU2749642C1 (en) * | 2020-11-23 | 2021-06-16 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт метрологии им. Д.И. Менделеева" | Absolute method for differential scanning conductometry of different solid materials |
| RU2785084C1 (en) * | 2022-04-25 | 2022-12-02 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина" (ИГЭУ) | Method for determining thermal diffusivity and thermal conductivity coefficient |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3861214A (en) * | 1973-11-19 | 1975-01-21 | Yellow Springs Instr | Temperature measuring instrument |
| SU1654678A1 (en) * | 1989-05-22 | 1991-06-07 | Тартуский государственный университет | Thermal converter |
| RU2255313C1 (en) * | 2004-03-29 | 2005-06-27 | Рязанская государственная радиотехническая академия | Mode of measuring of temperature and an arrangement to execute it |
| RU2374709C1 (en) * | 2008-09-29 | 2009-11-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Пензенская государственная технологическая академия | Temperature-voltage converter |
-
2011
- 2011-08-26 RU RU2011136569/28A patent/RU2478940C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3861214A (en) * | 1973-11-19 | 1975-01-21 | Yellow Springs Instr | Temperature measuring instrument |
| SU1654678A1 (en) * | 1989-05-22 | 1991-06-07 | Тартуский государственный университет | Thermal converter |
| RU2255313C1 (en) * | 2004-03-29 | 2005-06-27 | Рязанская государственная радиотехническая академия | Mode of measuring of temperature and an arrangement to execute it |
| RU2374709C1 (en) * | 2008-09-29 | 2009-11-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Пензенская государственная технологическая академия | Temperature-voltage converter |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2608334C1 (en) * | 2015-11-02 | 2017-01-17 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Санкт-Петербургский государственный университет технологии и дизайна" | Method of determining heat conductivity of materials |
| RU2749642C1 (en) * | 2020-11-23 | 2021-06-16 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт метрологии им. Д.И. Менделеева" | Absolute method for differential scanning conductometry of different solid materials |
| RU2785084C1 (en) * | 2022-04-25 | 2022-12-02 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина" (ИГЭУ) | Method for determining thermal diffusivity and thermal conductivity coefficient |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2011136569A (en) | 2013-03-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Kodur et al. | Test methods for characterizing concrete properties at elevated temperature | |
| Kodur et al. | Effect of temperature on thermal properties of spray applied fire resistive materials | |
| Nguyen et al. | Time temperature superposition principle validation for bituminous mixes in the linear and nonlinear domains | |
| Perraton et al. | 3Dim experimental investigation of linear viscoelastic properties of bituminous mixtures | |
| Ruuska et al. | Measuring thermal conductivity and specific heat capacity values of inhomogeneous materials with a heat flow meter apparatus | |
| Qiao et al. | Dynamic mechanical analysis of fly ash filled polyurea elastomer | |
| Cheng et al. | Elastic properties and glass transition of supported polymer thin films | |
| Kim | Direct measurement of asphalt binder thermal cracking | |
| Carré et al. | Effect of compressive loading on the risk of spalling | |
| Poulikakos et al. | Comparison of the two point bending and four point bending test methods for aged asphalt concrete field samples | |
| Le et al. | Experimental investigation on thermal contact resistance of alumina fibrous insulation material with Ti-6Al-4V alloy at high temperature and its effective thermal conductivity | |
| Majano-Majano et al. | A test method for characterizing clear wood using a single specimen | |
| RU2478940C1 (en) | Method of determining heat conductivity of materials | |
| Vitiello et al. | Thermal conductivity of insulating refractory materials: Comparison of steady-state and transient measurement methods | |
| Akentuna et al. | Asphalt mixture CTE measurement and the determination of factors affecting CTE | |
| Maxwell et al. | Accelerated testing of creep in polymeric materials using nanoindentation | |
| Sasaki et al. | Standardization of Cosα Method for X-Ray Stress Measurement | |
| Hou et al. | A new approach for determination of the coefficient of thermal expansion of asphalt concrete | |
| Ferreira-Oliveira et al. | Thermal conductivity measurement of a polymer material using a steady-state temperature field | |
| Wu et al. | A Study on Torsional Behavior of Glued Laminated Bamboo Glubam | |
| JP6198059B2 (en) | Method and apparatus for estimating mortar compressive strength | |
| Graziani et al. | Three-dimensional characterisation of linear viscoelastic properties of bituminous mixtures | |
| CN111650237B (en) | Device for testing thermal expansion coefficient of micro sample by using nano mechanical tester | |
| Selçuk et al. | Measurement of Mechanical Strength of Glass‐to‐Metal Joints | |
| RU2276781C1 (en) | Method for determining heat conductivity of materials |