RU2478139C2 - Method of ion-plasma application of coating in vacuum to surface of die impression from heat-resistant nickel alloy - Google Patents
Method of ion-plasma application of coating in vacuum to surface of die impression from heat-resistant nickel alloy Download PDFInfo
- Publication number
- RU2478139C2 RU2478139C2 RU2010119327/02A RU2010119327A RU2478139C2 RU 2478139 C2 RU2478139 C2 RU 2478139C2 RU 2010119327/02 A RU2010119327/02 A RU 2010119327/02A RU 2010119327 A RU2010119327 A RU 2010119327A RU 2478139 C2 RU2478139 C2 RU 2478139C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- coating
- deposition
- layers
- layer
- vacuum
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к машиностроению, в частности к области горячей объемной штамповке металлических деталей, в частности деталей сложной формы, например лопаток газотурбинных двигателей.The invention relates to mechanical engineering, in particular to the field of hot forging of metal parts, in particular parts of complex shape, for example, blades of gas turbine engines.
Метод горячей объемной штамповки используется в основном для изготовления деталей, работающих в условиях действия значительных статических и динамических нагрузок. К таким деталям относятся, например, лопатки компрессоров ГТД и ГТУ. Лопатки компрессора являются наиболее дорогостоящими деталями, определяющими ресурс двигателя, поэтому повышение их эксплуатационной надежности является достаточно важной экономической и технической задачей.The hot forging method is mainly used for the manufacture of parts operating under conditions of significant static and dynamic loads. Such details include, for example, the blades of gas turbine engines and gas turbine compressors. The compressor blades are the most expensive parts that determine the life of the engine, so increasing their operational reliability is a rather important economic and technical task.
Процесс горячей объемной штамповки, в том числе изотермической штамповки в условиях сверхпластичности, включает пластическую деформацию металлической заготовки, происходящую под воздействием прикладываемого к ней давления штампа, имеющего гравюру, соответствующую форме получаемой детали.The process of hot volumetric stamping, including isothermal stamping under conditions of superplasticity, includes plastic deformation of a metal workpiece that occurs under the influence of the pressure of a stamp applied to it, having an engraving corresponding to the shape of the part obtained.
Титановые сплавы, например такие, как ВТ6, ВТ3-1 и др., обладают высокой удельной прочностью и коррозионной стойкостью, поэтому они являются наиболее распространенными материалами для изготовления лопаток компрессора. Так, например, штампованные лопатки из сплава ВТ6 после стандартной термообработки имеют прочность до 1100 МПа и относительное удлинение 12…15%, а уровень усталостной прочности лопаток из сплава ВТ6 составляет около 410 МПа.Titanium alloys, for example, such as VT6, VT3-1, etc., have high specific strength and corrosion resistance, therefore they are the most common materials for the manufacture of compressor blades. For example, stamped blades of VT6 alloy after standard heat treatment have a strength of up to 1100 MPa and a relative elongation of 12 ... 15%, and the fatigue strength of VT6 alloy blades is about 410 MPa.
Наиболее распространенным методом производства деталей из титановых сплавов является объемное деформирование в горячем состоянии и, в частности, такие широко применяемые процессы, как штамповка и прессование. При изготовлении лопаток из титановых сплавов горячая объемная штамповка выполняется в условиях высоких температур, обеспечивающих структурные изменения в сплаве для получения заданных механических свойств деталей.The most common method for manufacturing parts from titanium alloys is volumetric hot deformation and, in particular, such widely used processes as stamping and pressing. In the manufacture of blades from titanium alloys, hot forging is performed at high temperatures, providing structural changes in the alloy to obtain the specified mechanical properties of the parts.
В условиях горячей объемной штамповки из-за высокого уровня напряжений, которому подвергается материал штампа при контакте с материалом заготовки, на рабочую поверхность штампа накладывают смазку, позволяющую несколько уменьшить контактные напряжения между материалом заготовки штампа. Однако, например, при прессовании титановых сплавов со смазкой матрицы выходят из строя через каждые 10-15 прессовок [М.З.Ерманок. Прессование титановых сплавов. - М.: Металлургия., 1979, с.120-135, 2, Л.А.Никольский. Горячая штамповка и прессование титановых сплавов. - М.: Машиностроение, 1975, 205 с.].In the conditions of hot die forging, due to the high level of stresses to which the die material is subjected when it comes into contact with the workpiece material, a lubricant is applied to the die working surface, which allows to slightly reduce contact stresses between the die workpiece material. However, for example, when pressing titanium alloys with lubricant, the matrices fail every 10-15 compacts [M.Z. Yermanok. Pressing titanium alloys. - M.: Metallurgy., 1979, p.120-135, 2, L.A. Nikolsky. Hot stamping and pressing of titanium alloys. - M.: Mechanical Engineering, 1975, 205 p.].
Процесс штамповки заготовок из сплавов на основе титана характеризуется высокой температурой нагрева заготовки до 1000°С, значительными усилиями, обусловленные высоким пределом текучести материала (при t=1000°C σт>200 МПа, в то время как сталь при t=1200°C имеет σт<100 МПа, значительной величиной коэффициента трения пары Ti - материал инструмента, склонностью Ti к адгезионному схватыванию с материалом инструмента.The process of stamping billets from titanium-based alloys is characterized by a high temperature of heating the billet to 1000 ° C, significant efforts due to the high yield strength of the material (at t = 1000 ° C σ t > 200 MPa, while steel at t = 1200 ° C has σ t <100 MPa, a significant value of the coefficient of friction of the Ti pair is the tool material, the tendency of Ti to adhesion to the tool material.
В этой связи достаточно большой интерес представляют способы обработки рабочих поверхностей штампов, с помощью которых достигается из значительное упрочнение. Значительный эффект поверхностного упрочнения достигается за счет повышения не только твердости, но и износо- и коррозионной стойкости рабочей поверхности инструмента деформации. Для реализации указанных достоинств в промышленных условиях нашли применение методы упрочнения концентрированными потоками энергии.In this regard, methods of processing the working surfaces of dies, with the help of which significant hardening is achieved, are of rather great interest. A significant effect of surface hardening is achieved by increasing not only the hardness, but also the wear and corrosion resistance of the working surface of the deformation tool. To realize these advantages in industrial conditions, methods of hardening by concentrated energy flows have been used.
Известен способ упрочнения штампа с оплавлением передней поверхности пуансона и матрицы непрерывным излучением лазера, сориентированным перпендикулярно передней поверхности и перемещающимся от периферии к рабочим кромкам (RU №2033435, C21D 1/09, C21D 9/22, 1995).A known method of hardening a stamp with fusion of the front surface of the punch and matrix by continuous laser radiation, oriented perpendicular to the front surface and moving from the periphery to the working edges (RU No. 2033435, C21D 1/09, C21D 9/22, 1995).
Известны также способы упрочнения штампа, заключающиеся в том, что на предварительно подготовленную поверхность наносится износостойкое покрытие из нитрида титана, при этом образуется переходная зона между поверхностью инструмента и покрытием, величина которой влияет на сцепление покрытия с материалом инструмента (Патент РФ №2062817, С23С 14/00, 14/26, опубл. 1996.06.27).There are also known methods of hardening a stamp, which consist in the fact that a wear-resistant coating of titanium nitride is applied to a pre-prepared surface, and a transition zone is formed between the tool surface and the coating, the value of which affects the adhesion of the coating to the tool material (RF Patent No. 2062817, C23C 14 / 00, 14/26, publ. 1996.06.27).
Наиболее близким к предлагаемому техническому решению является способ упрочнения штампа для штамповки, включающий подготовку поверхности гравюры штампа под нанесение покрытия и нанесение на подготовленную поверхность упрочняющего покрытия (Патент РФ №2096518, МПК С23С 14/06, С23С 14/16, опубл. 20.11.1997). Многослойное композиционное покрытие наносится на режущий или штамповый инструмент. Покрытие состоит из чередующихся слоев тугоплавких соединений, причем один из чередующихся слоев содержит тугоплавкие соединения металлов IV, V или IV, VI групп Периодической системы элементов, а другой - тугоплавкие соединения металлов IV, V, или VI групп, при этом толщина слоев составляет 1-10 мкм.Closest to the proposed technical solution is a method of hardening a stamp for stamping, including preparing the surface of the engraving of the stamp for coating and applying to the prepared surface a reinforcing coating (RF Patent No. 2096518, IPC C23C 14/06, C23C 14/16, published on November 20, 1997 ) A multilayer composite coating is applied to a cutting or stamping tool. The coating consists of alternating layers of refractory compounds, with one of the alternating layers containing refractory compounds of metals of groups IV, V or IV, VI of the Periodic Table of the Elements, and the other containing refractory compounds of metals of groups IV, V, or VI, the layer thickness being 1- 10 microns.
В то же время штамп, имеющий гравюру, соответствующую конфигурации готового изделия из титанового сплава, изготавливают, как правило, из жаропрочных сплавов, например, таких как ЖС6-У, ЖС6-К, ХН77ТЮР и др. В условиях воздействия высоких напряжений и температур возникают локальные адгезионные взаимодействия (схватывание, сварка и т.п.) между материалом поверхностного слоя гравюры штампа (жаропрочным никелевым сплавом) и материалом штампуемой заготовки (титановым сплавом). В результате такого взаимодействия и связанных с ним локальных «выровов» с поверхности гравюры ухудшается ее микрогеометрия. Изменение микрогеометрии поверхности гравюры приводит к увеличению неоднородности напряженно-деформированного состояния поверхностного слоя гравюры. В результате этого возникающие на локальных участках поверхности в процессе штамповки значительные механические напряжения приводят к резкому возрастанию температуры на этих участках до 900°С - 1000°С и, как следствие, к разупрочнению материала штампа на этих участках из-за растворения γ'-фазы. Далее наступает ускоренная фаза износа поверхности гравюры из-за сильной деформации ее разупрочненных участков поверхности.At the same time, a stamp having an engraving corresponding to the configuration of the finished product from a titanium alloy is made, as a rule, of heat-resistant alloys, for example, such as ZhS6-U, ZhS6-K, KhN77TYUR, etc. Under the influence of high voltages and temperatures, local adhesive interactions (setting, welding, etc.) between the material of the surface layer of the stamp engraving (heat-resistant nickel alloy) and the material of the workpiece (titanium alloy). As a result of this interaction and the local “cutouts” associated with it, its microgeometry worsens from the surface of the engraving. A change in the microgeometry of the surface of the engraving leads to an increase in the heterogeneity of the stress-strain state of the surface layer of the engraving. As a result, significant mechanical stresses arising on local surface areas during stamping lead to a sharp increase in temperature in these areas to 900 ° C - 1000 ° C and, as a result, to softening of the stamp material in these areas due to dissolution of the γ'-phase . Next comes the accelerated phase of wear of the engraving surface due to the strong deformation of its softened surface areas.
В этой связи, основным недостатком аналогов и прототипа является низкая стойкость штампов из жаропрочных никелевых сплавов из-за неэффективности их поверхностного упрочнения, не предотвращающего разупрочнение материала поверхностного слоя, возникающего в результате растворения γ'-фазы.In this regard, the main disadvantage of analogues and prototype is the low resistance of dies made from heat-resistant nickel alloys due to the ineffectiveness of their surface hardening, which does not prevent the softening of the material of the surface layer resulting from the dissolution of the γ'-phase.
В основу настоящего изобретения была положена задача одновременного уменьшения адгезионного взаимодействия между материалом штампа и штампуемой заготовкой и стабилизации γ'-фазы материала штампа.The basis of the present invention was the task of simultaneously reducing the adhesive interaction between the die material and the workpiece and stabilizing the γ'-phase of the die material.
Техническим результатом изобретения является повышение износостойкости штампа.The technical result of the invention is to increase the wear resistance of the stamp.
Поставленная задача и указанный технический результат осуществляется тем, что в способе ионно-плазменного нанесения покрытия в вакууме на поверхность гравюры штампа из жаропрочного никелевого сплава для горячей, преимущественно изотермической, штамповки в условиях сверхпластичности, включающем подготовку поверхности гравюры штампа и осаждение на подготовленную поверхность упрочняющего покрытия в отличие от прототипа подготовку поверхности гравюры штампа осуществляют очисткой поверхности ионами Zr с нагревом поверхности и с имплантацией поверхностного слоя ионами Zr, затем осаждают подслой из Zr, а покрытие осаждают с общей толщиной слоев от 8 до 30 мкм путем осаждения слоя из Zr, Cr, Nb или их сочетания в реакционной среде N, C, B или в их смеси при давлении от 10-3 до 10-4 мм рт.ст. либо путем чередования осаждения слоев из указанных металлов в вакууме при давлении от 10-4 до 10-9 мм рт.ст. с осаждением слоев из указанных металлов в упомянутой реакционной среде и проводят охлаждение до температуры 160-180°С при давлении в камере 10-3 Па.The task and the specified technical result is achieved by the fact that in the method of ion-plasma coating in vacuum on the surface of the engraving of a stamp made of heat-resistant nickel alloy for hot, mainly isothermal, stamping in superplastic conditions, including preparing the surface of the engraving of the stamp and deposition on the prepared surface of the reinforcing coating unlike the prototype, the surface of the stamp engraving is prepared by cleaning the surface with Zr ions with heating the surface and with the impl surface layer by Zr ions, then a sublayer of Zr is deposited, and the coating is deposited with a total layer thickness of 8 to 30 μm by deposition of a layer of Zr, Cr, Nb, or a combination thereof in an N, C, B reaction medium or a mixture thereof under pressure from 10 -3 to 10 -4 mm Hg or by alternating the deposition of layers of these metals in vacuum at a pressure of from 10 -4 to 10 -9 mm RT.article with the deposition of layers of these metals in the aforementioned reaction medium and carry out cooling to a temperature of 160-180 ° C at a pressure in the chamber of 10 -3 Pa.
Поставленная задача и указанный технический результат осуществляется также тем, что в способе ионно-плазменного нанесения покрытия в вакууме на поверхность гравюры штампа осаждают покрытие в виде чередующихся слоев, толщиной каждого слоя от 0,4 мкм до 2,5 мкм по следующим вариантам: Zr и ZrN; Zr, Cr и ZrN; Zr, Cr, Nb и ZrN; Zr, Cr, Nb и ZrN.The task and the specified technical result is also achieved by the fact that in the method of ion-plasma coating in vacuum, the coating is deposited on the surface of the stamp engraving in the form of alternating layers, the thickness of each layer from 0.4 μm to 2.5 μm according to the following options: Zr and ZrN; Zr, Cr and ZrN; Zr, Cr, Nb and ZrN; Zr, Cr, Nb and ZrN.
Способ осуществляется следующим образом. Промытую от загрязнений и подготовленную под нанесение покрытий в вакууме штамповую оснастку (пуансон, матрицу) помещают в вакуумную камеру ионно-плазменной установки. Покрываемые поверхности детали должны иметь шероховатость поверхности Ra 1,2-2,5 мкм. При визуальном осмотре поверхности должны иметь металлический блеск, не иметь следов окисления, загрязнений и других поверхностных дефектов. Перед нанесением покрытия рекомендуется провести виброабразивную обработку в среде порошка карбида кремния. Промывку можно осуществлять ультразвуковым методом в моющем растворе. Далее целесообразно промыть детали горячей (60°С - 90°С) водой, просушить в струе горячего воздуха и протереть этиловым спиртом. В связи с тем что пуансон и матрица закрытых штампов для изотермической штамповки в условиях сверхпластичности представляют собой сложнофасонную объемную форму, а используемый для формирования покрытия состав является многокомпонентным и, кроме того, напыляемым несколькими электродуговыми испарителями, то для обеспечения стабильности свойств поверхности пуансона и матрицы их целесообразно обрабатывать одновременно за одну загрузку. При этом расположение рабочих поверхностей пуансона и матрицы при нанесении покрытия должно обеспечивать получение однородного по толщине и свойствам покрытия. Для формирования покрытий на основе нитридов, боридов, карбидов и карбонитридов металлов необходимо обеспечивать температуру детали порядка 300°С - 400°С. Из-за значительной массы штамповой оснастки целесообразно осуществлять их предварительный нарев в вакууме, например, за счет электронов плазмы, подачей положительного потенциала на деталь (возможен также нагрев штампа вне камеры установки, но такой нагрев менее предпочтителен).The method is as follows. Washed from contaminants and prepared for coating in vacuum, dies (punch, die) are placed in the vacuum chamber of the ion-plasma installation. The coated surfaces of the part should have a surface roughness of Ra 1.2-2.5 microns. Upon visual inspection, the surfaces should have a metallic luster, not have traces of oxidation, contamination and other surface defects. Before applying the coating, it is recommended to carry out vibroabrasive treatment in the environment of silicon carbide powder. Rinsing can be carried out by ultrasonic method in a washing solution. Further, it is advisable to rinse the parts with hot (60 ° C - 90 ° C) water, dry in a stream of hot air and wipe with ethyl alcohol. Due to the fact that the punch and the matrix of closed dies for isothermal punching under superplastic conditions are complex shaped, and the composition used to form the coating is multicomponent and, in addition, sprayed with several electric arc evaporators, then to ensure the stability of the surface properties of the punch and their matrix It is advisable to process simultaneously in one download. Moreover, the location of the working surfaces of the punch and the matrix during coating should provide a uniform coating in thickness and properties. For the formation of coatings based on nitrides, borides, carbides and carbonitrides of metals, it is necessary to ensure the temperature of the part of the order of 300 ° C - 400 ° C. Due to the significant mass of the die tooling, it is advisable to preheat them in a vacuum, for example, due to plasma electrons, by applying a positive potential to the part (it is also possible to heat the die outside the setup chamber, but such heating is less preferable).
Последовательность процесса ионно-плазменного нанесения покрытия может быть следующей.The sequence of the process of ion-plasma coating can be as follows.
Ионная очистка и легирование поверхности. Ионная очистка согласно предлагаемому способу проводится в целях удаления окислов, активации и нагрева обрабатываемой поверхности. При этом проводится совмещенное с ионной очисткой легирование поверхностного слоя ионами Zr. Ионная очистка проводится в вакууме 10-3 Па. При подаче электрического напряжения на деталь порядка 1000 В включают циркониевые электродуговые испарители. В таблице 1 приведены режимы ионной очистки штамповой оснастки из жаропрочных никелевых сплавов.Ion cleaning and alloying of the surface. Ion cleaning according to the proposed method is carried out in order to remove oxides, activation and heating of the treated surface. In this case, the surface layer is doped with Zr ions combined with ionic cleaning. Ion purification is carried out in a vacuum of 10 -3 Pa. When applying voltage to the part of the order of 1000 V include zirconium electric arc evaporators. Table 1 shows the modes of ionic cleaning of die tools from heat-resistant nickel alloys.
Нанесение покрытий. После окончания процесса ионной очистки на деталь подается опорное напряжение, при этом электродуговые испарители продолжают работать, формируя подслой (главным образом из Zr) заданной толщины. После нанесения подслоя в вакуумную камеру напускают реактивные газы требуемого состава и давления и поддерживают режимы нанесения покрытия в процессе всего формирования слоя. Затем, при необходимости нанесения следующих слоев чередуют их нанесение в вакууме или в реакционной среде (порядка (3…5)·10-2 Па). После нанесения покрытия детали охлаждают в вакуумной камере до температуры 160°С - 180°С при давлении в камере 10-3 Па. В таблице 2 в качестве примера приведены основные технологические параметры процесса напыления. Толщины полученных на штампах покрытий составляли от 8 до 30 мкм. Также наносились покрытия как двуслойные, так и в виде чередующихся слоев, толщиной каждого слоя от 0,4 мкм до 2,5 мкм по следующим вариантам: Zr и ZrN; Zr, Cr и ZrN; Zr, Cr, Nb и ZrN; Zr, Cr, Nb и ZrN.Coating. After the end of the ion cleaning process, a reference voltage is applied to the part, while the electric arc evaporators continue to work, forming a sublayer (mainly from Zr) of a given thickness. After applying the sublayer, reactive gases of the required composition and pressure are introduced into the vacuum chamber and the coating conditions are maintained during the entire formation of the layer. Then, if necessary, the application of the following layers alternate their application in vacuum or in a reaction medium (of the order of (3 ... 5) · 10 -2 Pa). After coating, the parts are cooled in a vacuum chamber to a temperature of 160 ° C - 180 ° C at a pressure in the chamber of 10 -3 Pa. Table 2 shows as an example the main technological parameters of the spraying process. The thicknesses obtained on the stamps of coatings ranged from 8 to 30 microns. Also, coatings were applied, both bilayer, and in the form of alternating layers, the thickness of each layer from 0.4 μm to 2.5 μm according to the following options: Zr and ZrN; Zr, Cr and ZrN; Zr, Cr, Nb and ZrN; Zr, Cr, Nb and ZrN.
Как показали проведенные авторами исследования, нанесение на рабочие поверхности штамповой оснастки ионно-плазменных покрытий из карбидов и нитридов тугоплавких металлов позволяет приблизительно в 1,7-2,4 раза повысить стойкость штампов из жаропрочных никелевых сплавов (ЖС6-У, ЖС6-К) за счет снижения адгезионного взаимодействия материалов штампа и штампуемой детали, а также за счет резкого снижения процессов разупрочнение материала поверхностного слоя, возникающего в результате растворения γ'-фазы. Испытания проводились на образцах и натурных штампах в производственных условиях при штамповке лопаток из титановых сплавов.As the studies conducted by the authors showed, applying ion-plasma coatings of carbides and nitrides of refractory metals to the working surfaces of die tooling allows increasing the resistance of stamps made of heat-resistant nickel alloys (ZhS6-U, ZhS6-K) by about 1.7-2.4 times due to a decrease in the adhesive interaction of the stamp materials and the stamped part, as well as due to a sharp decrease in the processes of softening of the surface layer material resulting from the dissolution of the γ'-phase. The tests were carried out on samples and full-scale dies in a production environment when stamping blades made of titanium alloys.
Результаты исследований процессов износа штамповой оснастки показали, что применение в способе ионно-плазменного нанесения покрытия в вакууме на поверхность гравюры штампа из жаропрочного никелевого сплава для горячей, преимущественно изотермической, штамповки в условиях сверхпластичности следующих приемов: подготовку поверхности гравюры штампа и осаждение на подготовленную поверхность упрочняющего покрытия; подготовку поверхности гравюры штампа очисткой поверхности ионами Zr с нагревом поверхности и с имплантацией поверхностного слоя ионами Zr; осаждение подслоя из Zr; осаждение покрытия с общей толщиной слоев от 8 до 30 мкм путем осаждения: либо слоя из Zr, Cr, Nb или их сочетания в реакционной среде N, C, B или в их смеси при давлении от 10-3 до 10-4 мм рт.ст., либо путем чередования осаждения слоев из указанных металлов в вакууме при давлении от 10-4 до 10-9 мм рт.ст. с осаждением слоев из указанных металлов в упомянутой реакционной среде; проведение охлаждения до температуры 160-180°С при давлении в камере 10-3 Па; осаждение покрытия в виде чередующихся слоев толщиной каждого слоя от 0,4 мкм до 2,5 мкм по следующим вариантам: Zr и ZrN; Zr, Cr и ZrN; Zr, Cr, Nb и ZrN; Zr, Cr, Nb и ZrN, позволяют достичь технического результата заявляемого изобретения - повышения износостойкости штампа в (1,7-2,4 раза) за счет решения задачи одновременного уменьшения адгезионного взаимодействия между материалом штампа и штампуемой заготовкой и стабилизации γ'-фазы материала штампа.The results of studies of the processes of wear of die tooling showed that the application of the method of ion-plasma coating in vacuum on a surface of a stamp engraving made of heat-resistant nickel alloy for hot, mainly isothermal, stamping in superplastic conditions of the following methods: preparing the surface of the stamp engraving and deposition on the prepared surface of the reinforcing coverings; surface preparation of the engraving of the stamp by cleaning the surface with Zr ions with heating the surface and implanting the surface layer with Zr ions; deposition of a sublayer from Zr; coating deposition with a total layer thickness of 8 to 30 μm by deposition: either a layer of Zr, Cr, Nb, or a combination thereof in the reaction medium N, C, B or in a mixture thereof at a pressure of 10 −3 to 10 −4 mm Hg. Art., or by alternating the deposition of layers of these metals in vacuum at a pressure of from 10 -4 to 10 -9 mm Hg with the deposition of layers of these metals in said reaction medium; conducting cooling to a temperature of 160-180 ° C at a pressure in the chamber of 10 -3 Pa; coating deposition in the form of alternating layers with a thickness of each layer from 0.4 μm to 2.5 μm according to the following options: Zr and ZrN; Zr, Cr and ZrN; Zr, Cr, Nb and ZrN; Zr, Cr, Nb and ZrN, allow to achieve the technical result of the claimed invention - increase the wear resistance of the stamp (1.7-2.4 times) by solving the problem of simultaneously reducing the adhesive interaction between the stamp material and the stamped blank and stabilizing the γ'-phase of the material stamp.
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010119327/02A RU2478139C2 (en) | 2010-05-13 | 2010-05-13 | Method of ion-plasma application of coating in vacuum to surface of die impression from heat-resistant nickel alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010119327/02A RU2478139C2 (en) | 2010-05-13 | 2010-05-13 | Method of ion-plasma application of coating in vacuum to surface of die impression from heat-resistant nickel alloy |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2010119327A RU2010119327A (en) | 2011-11-20 |
| RU2478139C2 true RU2478139C2 (en) | 2013-03-27 |
Family
ID=45316429
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010119327/02A RU2478139C2 (en) | 2010-05-13 | 2010-05-13 | Method of ion-plasma application of coating in vacuum to surface of die impression from heat-resistant nickel alloy |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2478139C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2619410C2 (en) * | 2015-01-20 | 2017-05-15 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Воронежский государственный технический университет" | Method of plasma spray coating |
| RU2637860C1 (en) * | 2016-10-11 | 2017-12-07 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ульяновский государственный технический университет" | Method of producing wear resistant coating for cutting tool |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2033435C1 (en) * | 1992-03-26 | 1995-04-20 | Михаил Иванович Квасов | Method for strengthening of press tool |
| RU2096518C1 (en) * | 1992-12-18 | 1997-11-20 | Анатолий Степанович Верещака | Layered composite coating on cutting and stamping tools |
| RU2264480C2 (en) * | 2000-04-10 | 2005-11-20 | Падеров Анатолий Николаевич | Method of deposition of protective coatings on details made out of refractory alloys |
| EP1214460B1 (en) * | 1999-09-10 | 2006-08-09 | Siemens Westinghouse Power Corporation | In-situ formation of multiphase electron beam physical vapor deposited barrier coatings for turbine components |
| RU2283894C2 (en) * | 2005-01-13 | 2006-09-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of treatment of surface of metal article |
| US20080193782A1 (en) * | 2005-03-24 | 2008-08-14 | Jurgen Ramm | Hard Material Layer |
-
2010
- 2010-05-13 RU RU2010119327/02A patent/RU2478139C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2033435C1 (en) * | 1992-03-26 | 1995-04-20 | Михаил Иванович Квасов | Method for strengthening of press tool |
| RU2096518C1 (en) * | 1992-12-18 | 1997-11-20 | Анатолий Степанович Верещака | Layered composite coating on cutting and stamping tools |
| EP1214460B1 (en) * | 1999-09-10 | 2006-08-09 | Siemens Westinghouse Power Corporation | In-situ formation of multiphase electron beam physical vapor deposited barrier coatings for turbine components |
| RU2264480C2 (en) * | 2000-04-10 | 2005-11-20 | Падеров Анатолий Николаевич | Method of deposition of protective coatings on details made out of refractory alloys |
| RU2283894C2 (en) * | 2005-01-13 | 2006-09-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of treatment of surface of metal article |
| US20080193782A1 (en) * | 2005-03-24 | 2008-08-14 | Jurgen Ramm | Hard Material Layer |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2619410C2 (en) * | 2015-01-20 | 2017-05-15 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Воронежский государственный технический университет" | Method of plasma spray coating |
| RU2637860C1 (en) * | 2016-10-11 | 2017-12-07 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ульяновский государственный технический университет" | Method of producing wear resistant coating for cutting tool |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2010119327A (en) | 2011-11-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5636052B2 (en) | Coated cutting tool with platinum group metal concentration gradient and related process | |
| EP1245699B1 (en) | Coated tool for warm and/or hot working | |
| RU2413790C2 (en) | Multi-layer composite coating with nano crystal structure on cutting tool and procedure for its fabrication | |
| RU2478138C1 (en) | Method of vacuum-ion-plasma deposition of multilayer wear-proof coating for cutting tool | |
| RU2718793C1 (en) | Method of obtaining super-hard wear-resistant coatings with low friction coefficient | |
| Sharipov et al. | Increasing the resistance of the cutting tool during heat treatment and coating | |
| JP6489412B2 (en) | Hard coating layer and cold plastic working mold | |
| RU2478139C2 (en) | Method of ion-plasma application of coating in vacuum to surface of die impression from heat-resistant nickel alloy | |
| JP6034579B2 (en) | Durable coated tool | |
| JP6590213B2 (en) | Manufacturing method of cold working mold | |
| CN104551154A (en) | PCD cutter with high performance | |
| RU2423547C2 (en) | Procedure for production of wear-resistant coating for cutting tool | |
| JP6806304B2 (en) | Covered cold mold | |
| RU2631573C1 (en) | Method of applying multilayer ion-plasma coating on stamp engraving surface from heat-resistant nickel alloy | |
| RU2631572C1 (en) | Method of applying multilayer ion-plasma coating on stamp engraving surface from heat-resistant steel | |
| Onan et al. | Effect of WC based coatings on the wear of CK45 sheet metal forming dies | |
| RU2533223C1 (en) | Method for gas turbine blade processing | |
| RU2456112C2 (en) | Die for hot-molding of parts from titanium alloys | |
| RU2708726C2 (en) | Multilayer wear-resistant coating on the metal article working surface application method | |
| Cherkasova et al. | Study of mechanism and kinetics of wear of shearing dies from semi-heat-resistant steels in machining articles made from various structural materials | |
| JP2012076156A (en) | Cemented carbide, and method of manufacturing the same | |
| JP5987152B2 (en) | Molded product and manufacturing method thereof | |
| Kumari | Study of TiC coating on different type steel by electro discharge coating | |
| CN113260731B (en) | Method for manufacturing core | |
| RU153821U1 (en) | PROTECTIVE COATED MILL BODY |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20140514 |