RU2468360C1 - Способ измерения интегрального коэффициента излучения поверхности теплозащитных материалов - Google Patents

Способ измерения интегрального коэффициента излучения поверхности теплозащитных материалов Download PDF

Info

Publication number
RU2468360C1
RU2468360C1 RU2011131606/28A RU2011131606A RU2468360C1 RU 2468360 C1 RU2468360 C1 RU 2468360C1 RU 2011131606/28 A RU2011131606/28 A RU 2011131606/28A RU 2011131606 A RU2011131606 A RU 2011131606A RU 2468360 C1 RU2468360 C1 RU 2468360C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
sample
temperature
heat
thermocouple
integral emissivity
Prior art date
Application number
RU2011131606/28A
Other languages
English (en)
Inventor
Владимир Афанасьевич Архипов
Ирина Константиновна Жарова
Виктор Данилович Гольдин
Николай Ильич Куриленко
Original Assignee
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский государственный университет (ТГУ)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский государственный университет (ТГУ) filed Critical Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский государственный университет (ТГУ)
Priority to RU2011131606/28A priority Critical patent/RU2468360C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2468360C1 publication Critical patent/RU2468360C1/ru

Links

Images

Landscapes

  • Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области приборостроения и может быть использовано при определении коэффициента излучения поверхности материалов. Согласно заявленному способу в предварительно нагретый цилиндрический образец теплозащитного материала, размещенного в вакуумированной камере, устанавливается термопара с возможностью измерения температуры в процессе остывания образца. При этом интегральный коэффициент излучения определяется из решения обратной задачи теплопроводности. Технический результат: повышение точности измерения интегрального коэффициента излучения поверхности теплозащитных материалов за счет учета неравномерного температурного поля в образце теплозащитного материала. 6 ил., 1 табл.

Description

Изобретение относится к области измерений в теплофизике и теплотехнике, в частности к способам определения интегрального коэффициента излучения, и может быть использовано при измерении интегрального коэффициента излучения теплозащитных материалов в диапазоне температур, близких к температуре термодеструкции, например, при тепловом проектировании систем тепловой защиты элементов конструкций энергетического оборудования, при исследовании теплофизических свойств материалов, применяемых в качестве теплозащитных покрытий и изоляторов в проточных трактах энергоустановок и т.д. [1, 2].
Известен способ измерения интегрального коэффициента излучения поверхности различных материалов в широком диапазоне температур 1200-3000К [3]. Определение интегрального коэффициента излучения указанным способом основано на использовании радиационного метода. Суть радиационного метода состоит в сравнительном измерении специальным термоприемником лучистой энергии, испускаемой исследуемым и абсолютно черным телом или телом, коэффициент излучения которого известен (эталонный образец), при одинаковой температуре поверхности Т. Интегральный коэффициент излучения рассчитывается по формуле
Figure 00000001
, где Q(T), Qe(T) - измеренные значения мощности излучения при нагреве до температуры Т исследуемого и эталонного образцов соответственно.
Известен способ измерения коэффициента излучения поверхности при температуре Т>900 К, основанный на измерении спектральной интенсивности излучения
Figure 00000002
для набора длин волн λ1, λ2, …, λn [4]. При этом предполагается, что зависимость ε(λ, T) может быть представлена в виде ряда Тейлора по степеням λ. Варьируя коэффициенты разложения в ряде Тейлора, рассчитывают значения ε, определяют с его помощью значения
Figure 00000003
и сравнивают их с измеренным
Figure 00000004
.
Реальное значение ε(λ) определяется из минимума невязки рассчитанного
Figure 00000005
и измеренного значения
Figure 00000006
.
Наиболее близким по технической реализации является способ [5], принятый за прототип. Суть способа состоит в сравнении скорости изменения измеренных температур эталонного и исследуемого образцов в моменты времени, соответствующие одинаковой температуре. При использовании указанного способа эталонный образец изготавливают из того же материала, что и исследуемый, и на эталонный образец наносят покрытие с известным интегральным коэффициентом излучения. Интегральный коэффициент излучения исследуемого материала определяют по измеренной температуре и скорости изменения температур эталонного и исследуемого образцов по формуле:
Figure 00000007
,
где ε1, ε2 - коэффициенты излучения эталонного и исследуемого образцов;
Figure 00000008
,
Figure 00000009
- скорость изменения температуры исследуемого и эталонного образцов в момент времени, соответствующий одинаковой температуре Т при их нагреве излучением черного тела.
Указанный способ не позволяет измерять интегральный коэффициент излучения реальных тел, выполненных из теплозащитных материалов (материалов с низкой теплопроводностью), поскольку основан на допущении о постоянной температуре в объеме образца, T=const.
Техническим результатом настоящего изобретения является простота реализации измерений в сочетании с повышением точности определения интегрального коэффициента излучения поверхности теплозащитных материалов и в расширении области использования на класс низкотеплопроводных материалов за счет учета неравномерного температурного поля в образце теплозащитного материала.
Технический результат изобретения достигается тем, что разработан способ измерения интегрального коэффициента излучения поверхности теплозащитных материалов, включающий измерение температуры предварительно нагретого образца теплозащитного материала в процессе его остывания. Образец теплозащитного материала выполняют в форме цилиндра, боковую поверхность и одну из торцевых граней образца покрывают фольгой с высоким коэффициентом отражения, образец нагревают до температуры не менее 500 К, а температуру измеряют термопарой при его остывании в вакууме не менее чем на 50 К, причем термопару размещают внутри образца на расстоянии не более 0.25 Н от излучающей поверхности, где Н - высота образца. Интегральный коэффициент излучения при излучении с одной торцевой поверхности определяют из решения обратной задачи теплопроводности для уравнения
Figure 00000010
с начальным и граничными условиями
Figure 00000011
Figure 00000012
и экспериментальным условием
Figure 00000013
или обе торцевые грани покрывают фольгой с высоким коэффициентом отражения, образец нагревают до температуры не менее 500 К, а температуру измеряют термопарой при его остывании в вакууме не менее чем на 50 К, причем термопару размещают на оси симметрии образца. Интегральный коэффициент излучения с излучающей боковой поверхности определяют из решения обратной задачи теплопроводности для уравнения
Figure 00000014
с начальным и граничными условиями
Figure 00000015
Figure 00000016
и экспериментальным условием
Figure 00000017
где a=λ/(ρ·c) - коэффициент температуропроводности; ρ, с, λ - плотность, удельная теплоемкость, теплопроводность образца; Т - температура образца; t - время; x, r - продольная и радиальная координаты образца; Т0 - начальная температура излучающей поверхности образца; Н, R - высота и радиус образца; h - расстояние вдоль оси симметрии образца от излучающей поверхности, на котором размещена термопара; T1(t) - измеренная температура образца; ε - интегральный коэффициент излучения; σ=5.6687·10-8 Вт·м-2·К-4 - постоянная Стефана-Больцмана.
В обоих случаях интегральный коэффициент излучения определяют путем сопоставления расчетных и измеренных на глубине образца значений температуры.
Полученный положительный эффект изобретения связан со следующими факторами:
1. Экранирование фольгой боковой поверхности и одной торцевой грани или обеих торцевых граней цилиндрического образца обеспечивает остывание образца за счет теплообмена излучением только с одной поверхности: в первом случае - с торца, во втором - с боковой поверхности. Это позволяет для повышения точности измерения интегрального коэффициента излучения использовать численное решение обратной задачи теплопроводности.
2. Размещение термопары на глубине образца на расстоянии от излучающей поверхности не более 0.25 Н обеспечивает непрерывное получение исходной информации о температуре T1(t) при остывании образца для решения обратной задачи теплопроводности и минимизации погрешности определения ε.
3. Проведение измерений в условиях остывания образца при криогенной температуре в камере (Т0>>Тe, Те - температура окружающей среды в камере) минимизирует вклад конвективной и кондуктивной составляющих в теплообмен, что повышает точность определения температурной зависимости интегрального коэффициента излучения из решения обратной задачи теплопроводности.
4. Учет пространственно-временной неоднородности температурного поля в объеме образца позволяет проводить измерения с использованием достаточно крупных образцов, выполненных из материалов с низкой теплопроводностью, для которых принятое в прототипе допущение Т=const неправомерно, так как приводит к большим погрешностям определения интегрального коэффициента излучения.
Сущность изобретения поясняется чертежами.
На Фиг.1 показан способ измерения интегрального коэффициента излучения поверхности теплозащитного материала для образца, выполненного в форме цилиндра, боковая поверхность и одна из торцевых граней которого покрыты фольгой: 1 - образец; 2 - фольга; 3 - термопара; 4 - выводы термопары; 5 - оболочка камеры.
На Фиг.2 показан вид образца теплозащитного материала, выполненного в форме цилиндра, боковая поверхность и одна из торцевых граней которого покрыты фольгой, в разрезе (А) и в плане (А-А): 1 - образец; 2 - фольга; 3 - термопара; 4 - выводы термопары; 0x - ось симметрии образца; H - высота образца; h - расстояние от излучающей поверхности, на котором на оси симметрии размещена термопара.
На Фиг.3 показан вид образца теплозащитного материала, выполненного в форме цилиндра, обе торцевые грани которого покрыты фольгой, в разрезе (В) и в плане (В-В): 1 - образец; 2 - фольга; 3 - термопара; 4 - выводы термопары; 0x - ось симметрии образца; Н, R - высота и радиус образца; h - расстояние от излучающей поверхности, на котором на оси симметрии размещена термопара.
Пример реализации способа
В качестве примера реализации рассмотрим определение интегрального коэффициента излучения образца, выполненного из механически обработанного пиролитического графита (пирографита). Значение интегрального коэффициента излучения полированной поверхности пирографита ε=0.834 (при T=1200 К) известно из литературы [2].
Проведен модельный вычислительный эксперимент по остыванию образца из пирографита. Образец выполнен в виде цилиндра, боковая поверхность и один из торцов которого покрыты фольгой (Фиг.2). Первоначально образец равномерно прогрет до температуры T0=1000 К≡const. Образец помещен в вакуумированную камеру (Фиг.1).
Характеристики образца:
плотность ρ=2200 кг/м3;
теплопроводность λ=2.8 Вт/(м·К);
удельная теплоемкость с=1340 Дж/(кг·К);
высота образца H=50 мм;
радиус основания R=5 мм.
На первом этапе проведен расчет охлаждения образца, равномерно прогретого до температуры Т=1000 К. Задавалось значение интегрального коэффициента излучения ε=0.83, полученное экстраполяцией данных [2] на температуру Т=1000 К. На Фиг.4 приведены зависимости температуры от времени в процессе остывания для различных расстояний h от излучающей поверхности. Из Фиг.4 следует, что наиболее быстрое снижение температуры происходит при h≤5 мм. В заглубленных точках h>20 мм снижение температуры менее интенсивно.
Поэтому размещение термопары на расстоянии h>10 мм приводит к необходимости неоправданно длительного измерения.
На втором этапе в предположении о нормальном законе распределения случайных погрешностей термопарного измерения температуры с помощью датчика случайных чисел в зависимость T1(t) в точке, расположенной на расстоянии h от излучающей поверхности, внесены возмущения, имитирующие погрешность измерений температуры с помощью термопар [6]. Разброс данных ΔT варьировался от ±2 К до ±10 К.
Далее полученная зависимость
Figure 00000018
использована в качестве исходной «экспериментальной» информации для численного решения методом [7] обратной задачи теплопроводности (1)-(3) с условием (4) в виде
Figure 00000019
.
В численном эксперименте задавалось значение интегрального коэффициента излучения ε=0,83, время остывания образца tmax=120 с. Искомое значение интегрального коэффициента излучения для температуры излучающей поверхности 1000 К определено путем сопоставления вычисленных
Figure 00000020
и «экспериментальных»
Figure 00000021
значений температуры в точке измерения температуры из минимума функционала [6]
Figure 00000022
.
На Фиг.5 приведены «экспериментальные» (сплошные линии) и возмущенные (точки) зависимости T(t) для разных погрешностей измерения температуры ΔT=(±2; ±5; ±10) К и для разных глубин заделки термопары h=(1; 2; 5; 10; 25) мм. Здесь же приведены значения ε для каждого варианта, полученные из решения обратной задачи теплопроводности.
В таблице 1 приведены значения интегрального коэффициента излучения в зависимости от величины возмущения ΔT «экспериментальной» температуры в точках на различном расстоянии h от излучающей поверхности.
Таблица 1
Интегральный коэффициент излучения пирографита, Т0=1000 К
  h=1 мм h=2 мм h=5 мм h=10 мм h=25 мм
ΔT, К ε δε, % ε δε, % ε δε, % ε δε, % ε δε, %
±2 0.834 <1 0.835 <1 0.832 <1 0.84 1.2 0.91 9.6
±5 0.82 1.2 0.835 <1 0.832 <1 0.835 <1 0.89 7.2
±10 0.82 1.2 0.832 <1 0.833 <1 0.81 1.2 1.00 20.5
Анализ приведенных в таблице 1 данных показал, что с увеличением ΔT и h погрешность определения ε резко увеличивается. На Фиг.6 приведены зависимости относительной погрешности измерения интегрального коэффициента излучения δε при разных ΔT и h. Из данных, приведенных на Фиг.6, видно, что при измерении температуры в диапазоне расстояний от излучающей поверхности h≤10 мм относительная погрешность δε<1,5% (коридор погрешностей отмечен пунктирной линией).
Таким образом, как видно из приведенного примера, предлагаемый способ позволяет повысить точность измерения интегрального коэффициента излучения поверхности теплозащитных материалов за счет учета неравномерного температурного поля в образце теплозащитного материала
Литература
1. Полежаев Ю.В., Юревич Ф.Б. Тепловая защита. - М.: Энергия, 1976. - 390 с.
2. Полежаев Ю.В., Шишков А.А. Газодинамические испытания тепловой защиты: Справочник. - М.: Промедэк, 1992. - 248 с.
3. Винникова А.Н., Петров А.Н., Шейндлин А.Е. Методика измерений и экспериментальная установка для определения интегральной нормальной излучательной способности конструкционных материалов в интервале температур от 1200 до 3000К // ТВТ. - 1969. - Т.7, №1. - С.121-126.
4. Пат. 2083961, Российская Федерация, G01J 5/60. Способ измерения температуры и коэффициента излучения поверхности / Клаудио Ронки [IT], Рутгер Бойкерс [NL], Вильхельм Хайнц [DE], Рауль Франсуа Констан Зельфслаг [BE], Жан Поль Ерно [BE]; заявитель(и) и патентообладатель(и) Ойропеише Атомгемайншафт (Ойратом) (LU) - опубл. 10.07.1997.
5. Пат. 770333, Российская Федерация, G01J 5/12. Способ измерения степени черноты твердых тел / В.Н.Жигало, Ж.П.Малкиэль - опубл. 20.11.2005.
6. Теоретические основы теплотехники. Теплотехнический эксперимент: Справочник. / Под общ. ред. чл.-корр. РАН А.В.Клименко и проф. В.М.Зорина. - М.: Изд-во МЭИ, 2001. - 564 с.
7. Гольдин В.Д., Еркина Е.В. Применение метода И.В.Петухова к решению задачи Коши и краевой задачи для обыкновенных дифференциальных уравнений // Исследования по баллистике и смежным вопросам механики. Вып.4. - Томск: Изд-во Томск, ун-та, 2001. - С.56-58.

Claims (1)

  1. Способ измерения интегрального коэффициента излучения поверхности теплозащитного материала, включающий измерение температуры предварительно нагретого образца теплозащитного материала в процессе его остывания, отличающийся тем, что образец теплозащитного материала выполняют в форме цилиндра, боковую поверхность и одну из торцевых граней образца покрывают фольгой с высоким коэффициентом отражения, образец нагревают до температуры не менее 500 К, а температуру измеряют термопарой при его остывании в вакууме не менее чем на 50 К, причем термопару размещают внутри образца на расстоянии не более 0,25 Н от излучающей поверхности, где Н - высота образца, и интегральный коэффициент излучения при излучении с одной торцевой поверхности определяют из решения обратной задачи теплопроводности для уравнения
    Figure 00000023

    с начальным и граничными условиями
    T(x,0)=T0≡const,
    Figure 00000024

    и экспериментальным условием
    T(H-h, t)=T1(t),
    или обе торцевые грани покрывают фольгой с высоким коэффициентом отражения, образец нагревают до температуры не менее 500 К, а температуру измеряют термопарой при его остывании в вакууме не менее чем на 50 К, причем термопару размещают на оси симметрии образца и интегральный коэффициент излучения определяют из решения обратной задачи теплопроводности для уравнения
    Figure 00000025

    с начальным и граничными условиями
    T(r, 0)=T0≡const,
    Figure 00000026

    и экспериментальным условием
    Т(0, t)=T1(t),
    где a=λ/(ρ·c) - коэффициент температуропроводности;
    ρ, c, λ - плотность, удельная теплоемкость, теплопроводность образца;
    Т - температура образца;
    t - время;
    x, r - продольная и радиальная координаты образца;
    T0 - начальная температура излучающей поверхности образца;
    Н, R - высота и радиус образца;
    Н - расстояние вдоль оси симметрии образца от излучающей поверхности, на котором размещена термопара;
    T1(t) - измеренная температура образца;
    ε - интегральный коэффициент излучения;
    σ=5,6687·10-8 Вт·м-2·К-4 - постоянная Стефана-Больцмана.
RU2011131606/28A 2011-07-27 2011-07-27 Способ измерения интегрального коэффициента излучения поверхности теплозащитных материалов RU2468360C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011131606/28A RU2468360C1 (ru) 2011-07-27 2011-07-27 Способ измерения интегрального коэффициента излучения поверхности теплозащитных материалов

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011131606/28A RU2468360C1 (ru) 2011-07-27 2011-07-27 Способ измерения интегрального коэффициента излучения поверхности теплозащитных материалов

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2468360C1 true RU2468360C1 (ru) 2012-11-27

Family

ID=49254976

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011131606/28A RU2468360C1 (ru) 2011-07-27 2011-07-27 Способ измерения интегрального коэффициента излучения поверхности теплозащитных материалов

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2468360C1 (ru)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2533338C2 (ru) * 2013-01-25 2014-11-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Омский государственный университет им. Ф.М. Достоевского" Способ нагрева и определения температуры образцов
RU2587524C1 (ru) * 2015-05-08 2016-06-20 Государственный научный центр Российской Федерации - федеральное государственное унитарное предприятие "Исследовательский Центр имени М.В. Келдыша" Установка для определения коэффициента теплопроводности и ресурсных характеристик теплозащитных покрытий
RU2597937C1 (ru) * 2015-02-27 2016-09-20 Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") Способ измерения интегральной излучательной способности с помощью прямого лазерного нагрева (варианты)
RU2688911C1 (ru) * 2018-07-19 2019-05-22 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский государственный университет" (НИ ТГУ) Способ измерения интегрального коэффициента излучения поверхности твердого материала

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU146542A1 (ru) * 1961-06-06 1961-11-30 Д.В. Будрин Устройство дл определени коэффициента теплоотдачи
RU2083961C1 (ru) * 1989-09-25 1997-07-10 Ойропеише Атомгемайншафт (Ойратом) Способ измерения температуры и коэффициента излучения поверхности
JPH10274629A (ja) * 1997-01-29 1998-10-13 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 熱伝達率の計測装置
RU2132548C1 (ru) * 1997-09-09 1999-06-27 Томский политехнический университет Устройство для определения теплофизических характеристик
RU2426106C1 (ru) * 2009-12-31 2011-08-10 Федеральное государственное унитарное предприятие "Лётно-исследовательский институт имени М.М.Громова" Способ определения коэффициента теплопроводности тонкостенных теплозащитных покрытий и устройство для его осуществления

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU146542A1 (ru) * 1961-06-06 1961-11-30 Д.В. Будрин Устройство дл определени коэффициента теплоотдачи
RU2083961C1 (ru) * 1989-09-25 1997-07-10 Ойропеише Атомгемайншафт (Ойратом) Способ измерения температуры и коэффициента излучения поверхности
JPH10274629A (ja) * 1997-01-29 1998-10-13 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 熱伝達率の計測装置
RU2132548C1 (ru) * 1997-09-09 1999-06-27 Томский политехнический университет Устройство для определения теплофизических характеристик
RU2426106C1 (ru) * 2009-12-31 2011-08-10 Федеральное государственное унитарное предприятие "Лётно-исследовательский институт имени М.М.Громова" Способ определения коэффициента теплопроводности тонкостенных теплозащитных покрытий и устройство для его осуществления

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2533338C2 (ru) * 2013-01-25 2014-11-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Омский государственный университет им. Ф.М. Достоевского" Способ нагрева и определения температуры образцов
RU2597937C1 (ru) * 2015-02-27 2016-09-20 Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") Способ измерения интегральной излучательной способности с помощью прямого лазерного нагрева (варианты)
RU2587524C1 (ru) * 2015-05-08 2016-06-20 Государственный научный центр Российской Федерации - федеральное государственное унитарное предприятие "Исследовательский Центр имени М.В. Келдыша" Установка для определения коэффициента теплопроводности и ресурсных характеристик теплозащитных покрытий
RU2688911C1 (ru) * 2018-07-19 2019-05-22 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский государственный университет" (НИ ТГУ) Способ измерения интегрального коэффициента излучения поверхности твердого материала

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Shinzato et al. A laser flash apparatus for thermal diffusivity and specific heat capacity measurements
RU2468360C1 (ru) Способ измерения интегрального коэффициента излучения поверхности теплозащитных материалов
Fu et al. Measurements of the directional spectral emissivity based on a radiation heating source with alternating spectral distributions
CN109470740B (zh) 表征体材料的热扩散率的双波长闪光拉曼方法
Zhao et al. Investigation of the effects of Ni-based alloy DZ125 on the normal spectral emissivity during oxidation
Pan et al. Identification of temperature-dependent thermal conductivity and experimental verification
RU2568983C1 (ru) Способ определения коэффициента теплопроводности жидкой тепловой изоляции в лабораторных условиях
RU2521131C2 (ru) Способ и устройство для измерения степени черноты
RU2510491C2 (ru) Способ измерения степени черноты
RU2688911C1 (ru) Способ измерения интегрального коэффициента излучения поверхности твердого материала
Li et al. Development of quartz glass as a certified reference material for thermal diffusivity measurements
RU2646437C1 (ru) Способ определения коэффициента теплопроводности жидкой тепловой изоляции при нестационарном тепловом режиме
Il’ichev et al. Experimental determination of the temperature dependence of steel thermal conductivity
De Lucas Numerical optimization of the radial dependence of effective emissivity in blackbody cylindrical cavities
Zharova et al. Technique of measuring the emissivity coefficient of solid materials surface
Arkhipov et al. Technique of measuring the emissivity coefficient
Bezuidenhout et al. Heat flux determination using surface and backface temperature histories and inverse methods
RU2755330C1 (ru) Способ измерения теплопроводности
Loubat et al. Heat flux characterisation in hot jet and flame/wall interaction by IHCP resolution coupled with infrared measurements
RU2287152C1 (ru) Способ неразрушающего определения теплофизических свойств твердых материалов
RU2287807C1 (ru) Способ определения теплофизических свойств многослойных строительных конструкций и изделий
RU2611080C1 (ru) Установка по определению критического значения лучистого теплового потока для различных материалов и веществ
RU123519U1 (ru) Устройство для измерения степени черноты
Azme et al. Design & Construction of An Experimental Setup for Measuring Thermal Conductivity of Versatile Range of Solid Materials
Korablev et al. Calibration of sensors for measurement of high-density heat fluxes

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20180728