RU2457497C1 - Welding contact resistance measurement method - Google Patents
Welding contact resistance measurement method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2457497C1 RU2457497C1 RU2011113596/28A RU2011113596A RU2457497C1 RU 2457497 C1 RU2457497 C1 RU 2457497C1 RU 2011113596/28 A RU2011113596/28 A RU 2011113596/28A RU 2011113596 A RU2011113596 A RU 2011113596A RU 2457497 C1 RU2457497 C1 RU 2457497C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- welding
- circuit
- resistance
- current
- mode
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Resistance Welding (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области контактной сварки и может быть использовано при осуществлении контроля состояния поверхности деталей перед сваркой.The invention relates to the field of resistance welding and can be used to monitor the state of the surface of parts before welding.
Сопротивление сварочного контакта (участка «электрод-электрод») является параметром, характеризующим степень подготовки поверхности свариваемых деталей и позволяющим прогнозировать качество сварки. При этом малая величина сопротивления сварочного контакта, соизмеримая с сопротивлением элементов вторичного контура, приводит к получению больших погрешностей и усложняет измерительное оборудование.The resistance of the welding contact (electrode-electrode section) is a parameter characterizing the degree of surface preparation of the parts to be welded and allowing to predict the quality of welding. Moreover, a small value of the resistance of the welding contact, commensurate with the resistance of the elements of the secondary circuit, leads to large errors and complicates the measuring equipment.
Известен способ измерения сопротивления сварочного контакта с применением микроомметра, предусматривающий сжатие исследуемых деталей с заданным усилием Fэл электродами с рабочей поверхностью заданным радиусом Rэл и измерение сопротивления постоянному току участка между электродами [Орлов Б.Д. Контроль точечной и роликовой электросварки / Б.Д.Орлов, П.Л.Чулошников, В.Б.Верденский, А.Л.Марченко // М.: Машиностроение, 1973. - 304 с. Стр.59-63].A known method of measuring the resistance of a welding contact using a microohmmeter, providing for the compression of the test parts with a given force F el electrodes with a working surface of a given radius R el and measuring the DC resistance of the section between the electrodes [Orlov B.D. Control of spot and roller electric welding / B.D. Orlov, P.L. Chuloshnikov, V.B. Verdensky, A.L. Marchenko // M .: Mechanical Engineering, 1973. - 304 p. Pages 59-63].
Недостатком этого способа является погрешность вследствие колебания питания источника микроометра, сложность обеспечения надежного контакта между измерительными щупами и электродами, а также погрешности из-за сопротивления самих электродов.The disadvantage of this method is the error due to fluctuations in the power supply of the micrometer source, the difficulty of ensuring reliable contact between the measuring probes and electrodes, as well as errors due to the resistance of the electrodes themselves.
Известен способ контроля сопротивления участка «электрод-электрод» машины точечной сварки с использованием измерительного и эталонного трансформаторов, первые обмотки которых подключены последовательно к источнику стабильного тока. Вторая обмотка измерительного трансформатора подключена к электродам машины точечной сварки, а к второй обмотке эталонного трансформатора подключен эталонный резистор. Третьи обмотки трансформаторов, переменный и эталонный резисторы образуют измерительный мост, который подключают к входу усилителя [Авторское свидетельство СССР №1648678, кл. В23К 11/24, 1991].There is a method of controlling the resistance of the electrode-electrode section of a spot welding machine using measuring and reference transformers, the first windings of which are connected in series to a stable current source. The second winding of the measuring transformer is connected to the electrodes of the spot welding machine, and the reference resistor is connected to the second winding of the reference transformer. The third transformer windings, variable and reference resistors form a measuring bridge, which is connected to the input of the amplifier [USSR Author's Certificate No. 1648678, cl. B23K 11/24, 1991].
Недостатком такого способа является низкая заявленная точность, равная 50 мкОм, а также сложность и громоздкость оборудования вследствие использования измерительного и эталонного трансформаторов. При этом не устраняются недостатки, связанные с измерением падения напряжения на участке «электрод-электрод».The disadvantage of this method is the low declared accuracy of 50 μOhm, as well as the complexity and bulkiness of the equipment due to the use of measuring and reference transformers. At the same time, the disadvantages associated with measuring the voltage drop in the electrode-electrode section are not eliminated.
Наиболее близким к изобретению по техническому решению является способ измерения сопротивления сварочного контакта, предусматривающий зажатие исследуемых деталей между электродами сварочной машины, пропускание через них переменного тока от дополнительного трансформатора, измерение тока и падения напряжения на вторичном контуре вместе с зажатыми деталями и вычисление сопротивления сварочного контакта как результат деления измеренного напряжения на измеренный ток с учетом известных составляющих комплексного сопротивления контактной машины в режиме короткого замыкания [Орлов Б.Д. Контроль точечной и роликовой электросварки / Б.Д.Орлов, П.Л.Чулошников, В.Б.Верденский, А.Л.Марченко // М.: Машиностроение, 1973. - 304 с. Стр.65-66].Closest to the invention according to the technical solution is a method for measuring the resistance of a welding contact, comprising clamping the test pieces between the electrodes of the welding machine, passing AC through them from an additional transformer, measuring the current and voltage drop on the secondary circuit together with the clamped parts, and calculating the resistance of the welding contact as the result of dividing the measured voltage by the measured current, taking into account the known components of the complex contact resistance Noah machines short-circuited [Orlov BD Control of spot and roller electric welding / B.D. Orlov, P.L. Chuloshnikov, V.B. Verdensky, A.L. Marchenko // M .: Mechanical Engineering, 1973. - 304 p. Pages 65-66].
Этот способ, взятый за прототип, позволяет избежать необходимости измерения падения напряжения на сварочных электродах, однако дает не количественную, а качественную картину изменения сопротивления сварочного контакта. Данный способ требует точного задания активной и индуктивной составляющих комплексного сопротивления контактной сварочной машины в режиме короткого замыкания, что затруднено по следующим причинам: вносимые в контур ферромагнитные массы (например, крупногабаритные металлические детали) увеличивают индуктивное сопротивление, а продолжительная работа машины приводит к нагреву вторичного контура, что увеличивает его активное сопротивление. В результате этого данный способ обладает значительными погрешностями.This method, taken as a prototype, avoids the need to measure the voltage drop across the welding electrodes, but it does not give a quantitative but a qualitative picture of the change in the resistance of the welding contact. This method requires accurate setting of the active and inductive components of the complex resistance of the contact welding machine in the short circuit mode, which is difficult for the following reasons: ferromagnetic masses introduced into the circuit (for example, large metal parts) increase the inductive resistance, and continuous operation of the machine leads to heating of the secondary circuit , which increases its active resistance. As a result of this, this method has significant errors.
Задача, на решение которой направлено заявляемое изобретение, заключается в повышении точности определения сопротивления сварочного контакта за счет отказа от измерения падения напряжения на электродах и устранения влияния различных возмущений (износ и нагрев вторичного контура, изменение его индуктивности и колебания напряжения сети).The problem to which the invention is directed is to increase the accuracy of determining the resistance of the welding contact by refusing to measure the voltage drop across the electrodes and eliminating the influence of various disturbances (wear and heating of the secondary circuit, changing its inductance and voltage fluctuation of the network).
Поставленная задача решается тем, что в способе измерения сопротивления сварочного контакта, предусматривающем включение машины в режиме короткого замыкания и нагрузки (с зажатыми между электродами деталями), измерение тока и падения напряжения на участке вторичного контура, содержащего сварочные электроды, дополнительно определяют коэффициент мощности в режиме короткого замыкания и нагрузки, а сопротивление сварочного контакта определяют какThe problem is solved in that in a method for measuring the resistance of a welding contact, which includes turning on the machine in the short circuit and load mode (with parts clamped between the electrodes), measuring the current and voltage drop in the secondary circuit section containing the welding electrodes, additionally determine the power factor in the mode short circuit and load, and the resistance of the welding contact is defined as
где Rсв - сопротивление сварочного контакта;where R St - the resistance of the welding contact;
U2к и U2 - падение напряжения на участке вторичного контура в режиме короткого замыкания и нагрузки;U 2k and U 2 - voltage drop in the secondary circuit in the mode of short circuit and load;
I2к и I2 - ток во вторичном контуре в режиме короткого замыкания и нагрузки;I 2k and I 2 - current in the secondary circuit in the mode of short circuit and load;
cos φк и cos φ - коэффициент мощности в режиме короткого замыкания и нагрузки.cos φ k and cos φ are the power factor in the short circuit and load conditions.
Определение коэффициента мощности в режиме короткого замыкания cos φк и в режиме нагрузки cos φ позволяет учесть наличие индуктивной составляющей полного сопротивления участка вторичного контура.Determining the power factor in the short-circuit mode cos φ k and in the load mode cos φ allows you to take into account the presence of the inductive component of the impedance of the secondary circuit section.
Вычисление по формуле (1) позволяет получить величину сопротивления сварочного контакта без влияния таких возмущений, как нагрев вторичного контура, внесение в него ферромагнитных масс и падение напряжения на электродах.Calculation by the formula (1) allows to obtain the value of the resistance of the welding contact without the influence of such disturbances as heating of the secondary circuit, the introduction of ferromagnetic masses into it and the voltage drop across the electrodes.
Изобретение иллюстрируется чертежами, на которых представлены:The invention is illustrated by drawings, in which:
на фиг.1 - сущность способа измерения сопротивления сварочного контакта;figure 1 - the essence of the method of measuring the resistance of the welding contact;
на фиг.2 - эквивалентная электрическая схема замещения сварочной машины в режиме короткого замыкания;figure 2 is an equivalent circuit diagram of the equivalent welding machine in the short circuit mode;
на фиг.3 - эквивалентная электрическая схема замещения сварочной машины в режиме нагрузки.figure 3 is an equivalent circuit diagram of the equivalent welding machine in load mode.
Способ реализуется на контактных сварочных машинах, работающих от сети переменного тока и содержащих (фиг.1) сварочный трансформатор ТС и тиристорный контактор КТ. Функциональная схема устройства, реализующего предлагаемый способ, включает в себя измерительную цепь тока из датчика тока ДТ, узла нормализации сигнала 7, узла гальванической развязки 2 и интегратора сигнала 3, измерительную цепь напряжения из нормализатора сигнала 4 и узла гальванической развязки 5, цепь включения тиристоров из узла формирования импульса поджига 6 и узла гальванической развязки 7, микропроцессорную систему управления 8, терминал управления 9.The method is implemented on contact welding machines operating from an alternating current network and containing (Fig. 1) a welding transformer TC and a thyristor contactor CT. A functional diagram of a device that implements the proposed method includes a current measuring circuit from a current sensor DT, a signal normalization unit 7, a galvanic isolation unit 2 and a signal integrator 3, a voltage measuring circuit from a signal normalizer 4 and a galvanic isolation unit 5, and a thyristor switching circuit from the ignition pulse forming unit 6 and the galvanic isolation unit 7, the microprocessor control system 8, the control terminal 9.
По команде оператора от терминала управления 9 через микропроцессорную систему управления 8, узел формирования импульса поджига 6 и узел гальванической развязки 7 подается импульс на включение тиристорного контактора КТ. Сигнал с датчика тока ДТ (пояс Роговского) в виде напряжения, пропорционального производной вторичному току, последовательно поступает на узел нормализации сигнала 1, с помощью которого его уровень приводится к нужному значению, далее на узел гальванической развязки 2 и интегратор сигнала 3, на выходе которого получают сигнал, пропорциональный сварочному току, далее поступающий на дифференциальный вход аналого-цифрового преобразователя микропроцессорной системы 8. Сигнал о величине падения напряжения последовательно поступает на нормализатор сигнала 4 и устройство гальванической развязки 5, после чего подается на дифференциальный вход микропроцессорной системы 8. В микропроцессорной системе 8 производится интегрирование сигналов тока и напряжения по времени, пересчет по коэффициентам передачи измерительных цепей, вычисление действующих значений тока I2к и напряжения U2к во вторичном контуре, коэффициента мощности cos φк и cos φ в режиме короткого замыкания и нагрузки. Далее по полученным значениям производится вычисление сопротивления сварочного контакта.At the command of the operator, from the control terminal 9 through the microprocessor control system 8, the ignition pulse generation unit 6 and the galvanic isolation unit 7, a pulse is applied to turn on the CT thyristor contactor. The signal from the current sensor DT (Rogowski belt) in the form of a voltage proportional to the derivative of the secondary current is sequentially supplied to the signal normalization unit 1, with which its level is brought to the desired value, then to the galvanic isolation unit 2 and signal integrator 3, at the output of which receive a signal proportional to the welding current, then fed to the differential input of the analog-to-digital converter of the microprocessor system 8. A signal about the voltage drop is sequentially fed to the norm izator signal 4 and galvanic isolation device 5 and then supplied to the differential input of the microprocessor system 8. In the microcomputer system 8 is integration of signals of voltage and current with respect to time, calculation of the coefficients of transmission of the measuring circuits, the calculation of operating current values I 2k and 2k in voltage U secondary circuit, power factor cos φ k and cos φ in short circuit and load conditions. Further, according to the obtained values, the resistance of the welding contact is calculated.
Способ измерения сопротивления сварочного контакта осуществляется следующим образом.The method of measuring the resistance of the welding contact is as follows.
Производят включение контактной сварочной машины в режиме короткого замыкания. В процессе включения измеряют ток I2к во вторичном контуре, падение напряжения U2к на участке вторичного контура. Далее между сварочными электродами размещают детали, производят их сжатие с заданным усилием Fсв и включение машины в режиме нагрузки. В процессе этого включения измеряют ток I2 во вторичном контуре, падение напряжения U2 на участке вторичного контура. Коэффициент мощности cos φк и cos φ в режиме короткого замыкания и нагрузки определяют одним из известных способов на основании анализа полученных сигналов тока и напряжения, например по результатам измерения длительности импульса тока при известном угле открытия сварочных тиристоров [Климов А.С. Расчетное определение коэффициента мощности контактной сварочной машины при осуществлении автоматического управления процессом сварки / А.С.Климов, А.А.Герасимов, А.Н.Анциборов, М.С.Гончаров // Проблемы машиностроения и автоматизации. - №1. - 2006. - С.85-88]. После этого вычисляют сопротивление сварочного контакта по формуле (1). При этом необходимо, чтобы величина тока I2 была недостаточной для расплавления деталей, что может быть достигнуто путем установки минимальной ступени сварочного трансформатора и угла открытия сварочных тиристоров.The contact welding machine is switched on in the short circuit mode. In the process of switching on, the current I 2k is measured in the secondary circuit, the voltage drop U 2k in the secondary circuit section. Next, parts are placed between the welding electrodes, they are compressed with a predetermined force F s and the machine is turned on in load mode. In the process of this inclusion measure the current I 2 in the secondary circuit, the voltage drop U 2 in the area of the secondary circuit. The power factor cos φ k and cos φ in the short circuit and load conditions is determined by one of the known methods based on the analysis of the received current and voltage signals, for example, by measuring the current pulse duration at a known opening angle of the welding thyristors [Klimov A.S. The calculated determination of the power factor of a contact welding machine during automatic control of the welding process / A.S. Klimov, A.A. Gerasimov, A.N. Antsiborov, M.S. Goncharov // Problems of mechanical engineering and automation. - No. 1. - 2006. - P.85-88]. After that, the resistance of the welding contact is calculated by the formula (1). It is necessary that the current value I 2 was insufficient for the melting of parts, which can be achieved by setting the minimum stage of the welding transformer and the opening angle of the welding thyristors.
Как известно, в режиме короткого замыкания контактную сварочную машину можно представить в виде последовательно соединенных активного R2к и индуктивного Х2к сопротивлений (фиг.2). При этом активное сопротивление контура R2к может быть выражено через падение напряжения U2к, ток I2к во вторичном контуре и коэффициент мощности в режиме короткого замыкания cos φк какAs you know, in the short circuit mode, the contact welding machine can be represented in the form of series-connected active R 2k and inductive X 2k resistances (figure 2). In this case, the active resistance of the circuit R 2k can be expressed in terms of the voltage drop U 2k , the current I 2k in the secondary circuit and the power factor in the short-circuit mode cos φ к as
При включении контактной сварочной машины в режиме нагрузки (фиг.3) активное сопротивление (R2к+Rсв) может быть выражено через падение напряжения U2, ток I2 во вторичном контуре и коэффициент мощности в режиме нагрузки cos φ какWhen the contact welding machine is turned on in the load mode (Fig. 3), the active resistance (R 2k + R cv ) can be expressed in terms of the voltage drop U 2 , the current I 2 in the secondary circuit and the power factor in the load mode cos φ as
С учетом (2) выражение (3) может быть преобразовано какIn view of (2), expression (3) can be transformed as
Пример. Производили измерение контактного сопротивления листов из сплава АМг6 толщиной пакета 1+1 мм сразу после обработки и после вылеживания в течение 30 суток. Измерения производили на контактной машине МТПУ-300 на I ступени сварочного трансформатора при помощи регистратора сварочных процессов РКДП-0401. Падение напряжения на вторичном контуре снимали с точек на неподвижной шине и колодке. Измерение тока производили при помощи датчика - пояса Роговского, установленного на хоботе сварочной машины. Измерение коэффициента мощности производили по результатам измерения длительности импульса тока при известном угле открытия сварочных тиристоров [Климов А.С. Расчетное определение коэффициента мощности контактной сварочной машины при осуществлении автоматического управления процессом сварки / А.С.Климов, А.А.Герасимов, А.Н.Анциборов, М.С.Гончаров // Проблемы машиностроения и автоматизации. - №1. - 2006. - С.85-88].Example. The contact resistance of AMg6 alloy sheets was measured with a package thickness of 1 + 1 mm immediately after processing and after aging for 30 days. Measurements were made on an MTPU-300 contact machine at the first stage of a welding transformer using a welding process recorder RKDP-0401. The voltage drop on the secondary circuit was removed from points on a fixed bus and block. The current was measured using a sensor - Rogowski belt mounted on the trunk of a welding machine. The power factor was measured by measuring the current pulse duration at a known opening angle of the welding thyristors [Klimov A.S. The calculated determination of the power factor of a contact welding machine during automatic control of the welding process / A.S. Klimov, A.A. Gerasimov, A.N. Antsiborov, M.S. Goncharov // Problems of mechanical engineering and automation. - No. 1. - 2006. - P.85-88].
В режиме короткого замыкания измеренный ток составил I2к=6,3 кА, падение напряжения U2=1,70 B и коэффициент мощности cos φ=0,52. При размещении деталей между электродами (режим нагрузки) в первом случае измеренный ток составил I2=6,0 кА, падение напряжения U2=1,67 B и коэффициент мощности cos φ=0,56. При размещении деталей между электродами (режим нагрузки) во втором случае измеренный ток составил I2=5,6 кА, падение напряжения U2=1,62 В и коэффициент мощности cos φ=0,61.In the short circuit mode, the measured current was I 2k = 6.3 kA, the voltage drop U 2 = 1.70 V and the power factor cos φ = 0.52. When placing parts between the electrodes (load mode) in the first case, the measured current was I 2 = 6.0 kA, the voltage drop U 2 = 1.67 V and the power factor cos φ = 0.56. When placing parts between the electrodes (load mode) in the second case, the measured current was I 2 = 5.6 kA, the voltage drop U 2 = 1.62 V and the power factor cos φ = 0.61.
Вычисление по формуле (1) дало результат Rx=16 мкОм для первого случая и Rx=36 мкОм для второго случая, что позволяет сделать вывод о необходимости повторения операции подготовки поверхности для деталей второй группы.The calculation by formula (1) gave the result R x = 16 μOhm for the first case and R x = 36 μOhm for the second case, which allows us to conclude that it is necessary to repeat the surface preparation operation for parts of the second group.
Таким образом, предложенный способ измерения сопротивления сварочного контакта не требует измерения падения напряжения на электродах, может быть осуществлен при помощи простых аппаратных средств и может быть применен для прогнозирования качества выполняемых соединений.Thus, the proposed method for measuring the resistance of the welding contact does not require measuring the voltage drop across the electrodes, can be carried out using simple hardware and can be used to predict the quality of the joints made.
Claims (1)
где Rсв - сопротивление сварочного контакта; U2к и U2 - падение напряжения на участке вторичного контура в режиме короткого замыкания и нагрузки; I2к и I2 - ток во вторичном контуре в режиме короткого замыкания и нагрузки; cosφк и cosφ - коэффициент мощности в режиме короткого замыкания и нагрузки. A method for measuring the resistance of a welding contact, which includes turning on the machine in the short circuit mode and load (with parts clamped between the electrodes), measuring the current and voltage drop in the area of the secondary circuit containing welding electrodes, characterized in that it further determines the power factor in the short circuit mode and load, and the resistance of the welding contact is defined as
where R St - the resistance of the welding contact; U 2k and U 2 - voltage drop in the secondary circuit in the mode of short circuit and load; I 2k and I 2 - current in the secondary circuit in the mode of short circuit and load; cosφ к and cosφ - power factor in the mode of short circuit and load.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011113596/28A RU2457497C1 (en) | 2011-04-07 | 2011-04-07 | Welding contact resistance measurement method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011113596/28A RU2457497C1 (en) | 2011-04-07 | 2011-04-07 | Welding contact resistance measurement method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2457497C1 true RU2457497C1 (en) | 2012-07-27 |
Family
ID=46850811
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011113596/28A RU2457497C1 (en) | 2011-04-07 | 2011-04-07 | Welding contact resistance measurement method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2457497C1 (en) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU340494A1 (en) * | В. Г. Калашников, Г. Д. Горчаков , Е. И. Андрианов | WELDING CURRENT MEASUREMENT METHOD | ||
| SU1648679A1 (en) * | 1988-12-29 | 1991-05-15 | Институт Электросварки Им.Е.О.Патона | Method and apparatus for controlling energy during resistance welding in capacitor spot and seam welders |
| RU2309030C2 (en) * | 2005-09-20 | 2007-10-27 | Алексей Сергеевич Климов | Method for controlling welding electric current at contact spot welding |
-
2011
- 2011-04-07 RU RU2011113596/28A patent/RU2457497C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU340494A1 (en) * | В. Г. Калашников, Г. Д. Горчаков , Е. И. Андрианов | WELDING CURRENT MEASUREMENT METHOD | ||
| SU1648679A1 (en) * | 1988-12-29 | 1991-05-15 | Институт Электросварки Им.Е.О.Патона | Method and apparatus for controlling energy during resistance welding in capacitor spot and seam welders |
| RU2309030C2 (en) * | 2005-09-20 | 2007-10-27 | Алексей Сергеевич Климов | Method for controlling welding electric current at contact spot welding |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105301548B (en) | A kind of low-voltage current mutual inductor temperature characteristic automatic detection device | |
| US20110260711A1 (en) | Method and device for determining a direct current and resistance welding device | |
| CN102608552A (en) | Acquiring method of DC (direct-current) bias magnet ratio total losses curve of transformer core material | |
| CN106872789B (en) | Harmonic loss measuring device of converter transformer | |
| WO1983001505A1 (en) | Clad thickness measuring device | |
| CN110554239A (en) | on-line testing device for insulation resistance | |
| RU2457497C1 (en) | Welding contact resistance measurement method | |
| RU2282862C1 (en) | Device for measuring current and open-circuit loss of power transformers at low voltage | |
| US5021625A (en) | Pre-resistance-welding resistance check | |
| Slomovitz | Electronic error reduction system for clamp-on probes and measuring current transformers | |
| KR100650611B1 (en) | apparatus and method for weld-time control | |
| US20230160933A1 (en) | Method and device for determining the resistive component of the leakage current impedance in the alternating current network | |
| JPH05288706A (en) | Monitoring system of defect of metal member | |
| Brydak et al. | Measuring methods of welding process parameters | |
| RU2309030C2 (en) | Method for controlling welding electric current at contact spot welding | |
| Šoštarić et al. | Reliability of welding parameters monitoring system | |
| CN109387802A (en) | A kind of rated current error testing method of high-tension current inductor | |
| WO2016038756A1 (en) | Welding current measuring device, resistance welding monitoring device, and resistance welding control device | |
| RU2328749C1 (en) | Method of measurement of magnetising current of transformer that operates under load | |
| RU2424096C1 (en) | Welding current measurement method | |
| RU2572791C2 (en) | Method to assess quality of soldered joint in windings of electric machines | |
| Antsiborov et al. | Measuring the resistance and impedance of the welding circuit in contact machines | |
| JP2747375B2 (en) | Resistance welding equipment | |
| JP2021081202A (en) | Zero-adjustment correction method and impedance measurement method | |
| CN212568983U (en) | Welding machine life test bench controller |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130408 |