RU2457052C1 - Cooled mandrel of rotary piercer and method of cooling - Google Patents
Cooled mandrel of rotary piercer and method of cooling Download PDFInfo
- Publication number
- RU2457052C1 RU2457052C1 RU2011100726/02A RU2011100726A RU2457052C1 RU 2457052 C1 RU2457052 C1 RU 2457052C1 RU 2011100726/02 A RU2011100726/02 A RU 2011100726/02A RU 2011100726 A RU2011100726 A RU 2011100726A RU 2457052 C1 RU2457052 C1 RU 2457052C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mandrel
- cooler
- cooling
- deformation zone
- flow
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к трубопрокатному производству и может быть использовано при изготовлении полых изделий с применением охлаждаемой оправки на косовалковых станах трубопрокатных агрегатов.The invention relates to pipe rolling production and can be used in the manufacture of hollow products using a cooled mandrel on Kosovalkovyh mills of pipe rolling units.
Известно, что в процессах винтовой прокатки в наиболее тяжелых условиях высоких температур, скоростей, давлений, скольжения и трения работает оправка. Вследствие чего она интенсивно разогревается и подвергается износу и разрушению.It is known that in the processes of screw rolling in the most difficult conditions of high temperatures, speeds, pressures, sliding and friction, the mandrel works. As a result, it is intensively heated and is subject to wear and tear.
Известна конструкция охлаждаемой оправки, которая включает носик и рабочую профильную часть с полостью и выводными каналами в стенке оправки (Ю.М.Матвеев, Я.Л.Ваткин. Калибровка инструмента трубных станов. - М.: Металлургия, 1970, с.57-58). В полость оправки подают охладитель (воду) под избыточным давлением, который по каналам выводят в пространство между внутренней поверхностью прокатываемого изделия и оправкой, благодаря чему осуществляют как внутреннее, так и наружное охлаждение соответствующего участка оправки и снижают температуры ее разогрева.A known design of a cooled mandrel, which includes a nose and a working profile with a cavity and outlet channels in the wall of the mandrel (Yu.M. Matveev, Ya.L. VATkin. Tool calibration of pipe mills. - M .: Metallurgy, 1970, p. 57- 58). A cooler (water) is supplied into the cavity of the mandrel under excessive pressure, which is led through the channels into the space between the inner surface of the rolled product and the mandrel, due to which both the internal and external cooling of the corresponding portion of the mandrel is carried out and the temperature of its heating is reduced.
Достоинством охлаждаемых оправок является их повышенная стойкость, превышающая стойкость неохлаждаемых сменных оправок в десятки, а при прошивке низколегированных углеродистых сталей - даже в сотни раз.The advantage of cooled mandrels is their increased resistance, which is tens of times greater than the resistance of uncooled interchangeable mandrels, and even hundreds of times when flashing low alloyed carbon steels.
Недостатком известной конструкции охлаждаемой оправки является нерациональное размещение выводных каналов в поперечном сечении оправки. Каналы расположены коаксиально с системой «заготовка-оправка», т.е. размещены соосно с осями симметрии оправки и заготовки, поэтому охладитель в поперечном сечении очага деформации подают нормально к внутренней поверхности гильзы и охлаждают сначала металл заготовки-гильзы, а затем отраженный поток в виде смеси охладителя и пара попадает на соответствующий противоположный участок оправки и охлаждает ее. Отраженный поток блокирует подаваемый из канала встречный поток охладителя, образуя паровую «пробку» в канале и паровую «рубашку» в полости оправки. Все это снижает эффект наружного охлаждения оправки, способствует ее нагреву, а главное требует повышения избыточного давления охладителя в системе охлаждения, которое достигает 10-20 атм (Ф.А.Данилов, А.З.Глейберг, В.Г.Балакин. Горячая прокатка и прессование труб. - М.: Металлургия, 1972, с.194). Повышение давления охладителя приводит к обратному эффекту - увеличению объема охладителя, подаваемого в очаг деформации, локальному «подстуживанию» и подзакалке внутренней поверхности металла гильзы, особенно в период захвата заготовки, и, как следствие, ухудшению качества труб и интенсификации износа оправки.A disadvantage of the known design of the cooled mandrel is the irrational placement of the output channels in the cross section of the mandrel. The channels are coaxial with the blank-mandrel system, i.e. placed coaxially with the axes of symmetry of the mandrel and the workpiece, therefore, the cooler in the cross section of the deformation zone is fed normally to the inner surface of the sleeve and first the metal of the workpiece-sleeve is cooled, and then the reflected flow in the form of a mixture of cooler and steam enters the corresponding opposite section of the mandrel and cools it. The reflected flow blocks the oncoming flow of the cooler supplied from the channel, forming a vapor “plug” in the channel and a steam “jacket” in the mandrel cavity. All this reduces the effect of external cooling of the mandrel, contributes to its heating, and most importantly requires an increase in excess pressure of the cooler in the cooling system, which reaches 10-20 atm (F.A. Danilov, A.Z. Gleiberg, V.G. Balakin. Hot rolling and pipe pressing. - M.: Metallurgy, 1972, p.194). An increase in the pressure of the cooler leads to the opposite effect - an increase in the volume of cooler supplied to the deformation zone, local “cooling” and re-hardening of the inner surface of the liner metal, especially during the capture of the workpiece, and, as a result, deterioration in the quality of the pipes and the intensification of mandrel wear.
Известна конструкция оправки, выбранная в качестве прототипа (патент ЕР 1908533, В21В 19/04, В21В 25/00, опубл. 09.04.2008), в которой водоохлаждающие каналы расположены в разных частях носовой области оправки с углами наклона в меридиональном сечении к оси оправки от 45° до 90°. Использование данной оправки хотя и улучшает охлаждение последней, однако, как и для известных типов охлаждаемых оправок, отмеченные недостатки остаются, так как направление осей выводных каналов и, следовательно, направление потока охладителя в поперечном сечении очага деформации остается нормальным к внутренней поверхности гильзы. Требуется увеличение давления охладителя в системе охлаждения для преодоления повышенного давления охлаждающей паровой смеси отраженного потока и обеспечения стабильного режима охлаждения, что при прошивке приводит к ухудшению качества внутренней поверхности изделия и снижению стойкости оправок.A known design of the mandrel, selected as a prototype (patent EP 1908533, B21B 19/04, B21B 25/00, publ. 09.04.2008), in which water-cooling channels are located in different parts of the nose region of the mandrel with angles of inclination in the meridional section to the axis of the mandrel from 45 ° to 90 °. The use of this mandrel, although it improves the cooling of the latter, however, as for the known types of cooled mandrels, the noted drawbacks remain, since the direction of the axes of the outlet channels and, therefore, the direction of flow of the cooler in the cross section of the deformation zone remains normal to the inner surface of the liner. An increase in the pressure of the cooler in the cooling system is required to overcome the increased pressure of the cooling vapor mixture of the reflected flow and ensure a stable cooling mode, which, when flashing, leads to a deterioration in the quality of the inner surface of the product and a decrease in the durability of the mandrels.
Известен способ охлаждения оправок, в котором наружное охлаждение в процессе прошивки осуществляют подачей охладителя под избыточным давлением с помощью системы выводных каналов, размещенных в стенке оправки, в полость очага деформации (В.Я.Осадчий, А.С.Вавилкин и др. Технология и оборудование трубного производства. - М.: Интермет инжиниринг, 2007, с.260). Поток охладителя в поперечном сечении направлен нормально к внутренней поверхности гильзы, поэтому сохраняются недостатки, характерные для известных водоохлаждаемых оправок, приводящие к перегреву носового участка оправки и его разрушению. Во избежание этого на практике увеличивают расход охладителя за счет повышения давления, увеличения количества выводных каналов либо их диаметров. Повышение избыточного давления в системе охлаждения и расхода охладителя приводит к обратному явлению: переизбытку подаваемого в очаг деформации охладителя, локальному охлаждению внутренней стенки гильзы, подкаливанию металла, снижению его пластических свойств и повышенному износу рабочего конуса оправки (особенно это касается прошивки высоколегированных и коррозионно-стойких сталей и сплавов). В данном случае процесс характеризуется, помимо увеличенного расхода охладителя, также сложностью регулирования самого процесса охлаждения.A known method of cooling mandrels, in which external cooling during the flashing process is carried out by supplying a cooler under excess pressure using a system of output channels located in the mandrel wall into the cavity of the deformation zone (V.Ya. Osadchiy, A.S. Vavilkin and others. Technology and pipe production equipment. - M .: Intermet engineering, 2007, p.260). The flow of the cooler in the cross section is directed normally to the inner surface of the liner, therefore, the disadvantages characteristic of the known water-cooled mandrels, leading to overheating of the nose portion of the mandrel and its destruction, remain. To avoid this, in practice, increase the flow rate of the cooler by increasing the pressure, increasing the number of outlet channels or their diameters. An increase in overpressure in the cooling system and the flow rate of the cooler leads to the opposite phenomenon: an excess of the coolant supplied to the deformation zone, local cooling of the inner wall of the liner, tempering of the metal, reduction of its plastic properties and increased wear of the working cone of the mandrel (this is especially true for flashing highly alloyed and corrosion-resistant steels and alloys). In this case, the process is characterized, in addition to the increased flow rate of the cooler, also the complexity of regulating the cooling process itself.
Наиболее близким решением, выбранным в качестве прототипа, является способ охлаждения оправки косовалкового стана, включающий подачу охладителя под избыточным давлением в полость вращающейся оправки и через выводные каналы в оправке - в очаг деформации (Ф.А.Данилов, А.З.Глейберг, В.Г.Балакин. Горячая прокатка и прессование труб. - М., Металлургия, 1972, с.194).The closest solution, chosen as a prototype, is a method for cooling the mandrel of a Kosovalkovy mill, which includes supplying a cooler under excess pressure to the cavity of a rotating mandrel and through the outlet channels in the mandrel to the deformation zone (F.A. Danilov, A.Z. Gleyberg, V . G. Balakin. Hot rolling and pressing of pipes. - M., Metallurgy, 1972, p.194).
К недостаткам способа относится необходимость обеспечения высокого избыточного давления охладителя вследствие того, что охладитель подают нормально к поверхности гильзы и оправки в поперечном сечении, что приводит к увеличению его расхода (повышению давления) и образованию избытка охладителя в очаге деформации. Кроме того, ухудшается качество внутренней поверхности гильз и повышается износ оправок.The disadvantages of the method include the need to ensure high overpressure of the cooler due to the fact that the cooler is fed normally to the surface of the sleeve and the mandrel in cross section, which leads to an increase in its flow rate (pressure increase) and the formation of excess cooler in the deformation zone. In addition, the quality of the inner surface of the liners deteriorates and the wear of the mandrels increases.
Техническая задача, решаемая изобретениями, заключается в увеличении износостойкости оправки, повышении эффективности ее охлаждения и качества внутренней поверхности прокатываемого изделия, расширении технологических возможностей посредством использования оправки на станах винтовой прокатки в составе крупных трубопрокатных агрегатов (ТПА), а также использования ее при прокатке высоколегированных сталей и сплавов.The technical problem solved by the inventions is to increase the wear resistance of the mandrel, increase the efficiency of its cooling and the quality of the inner surface of the rolled product, expand technological capabilities through the use of mandrels on screw rolling mills as part of large pipe rolling units (TPA), as well as its use when rolling high alloy steels and alloys.
Поставленная задача решается за счет того, что в охлаждаемой оправке косовалкового стана, содержащей носик и рабочую профильную часть, выполненную с полостью и выводными каналами для подачи охладителя, согласно изобретению, оси выводных каналов в поперечном сечении оправки размещены под острым углом к поверхности оправки, при этом каналы устьями ориентированы в направлении, противоположном направлению вращения оправки.The problem is solved due to the fact that in the cooled mandrel of the Kosovalkovy mill containing the nose and the working profile part, made with a cavity and outlet channels for supplying the cooler, according to the invention, the axis of the outlet channels in the cross section of the mandrel are placed at an acute angle to the surface of the mandrel, when this channels mouths are oriented in the opposite direction to the direction of rotation of the mandrel.
Поставленная задача решается также за счет того, что в способе охлаждения оправки косовалкового стана, включающем подачу охладителя под избыточным давлением в системе охлаждения оправки в полость вращающейся оправки и через выводные каналы в оправке - в очаг деформации, согласно изобретению, поток охладителя в очаг деформации подают под острым углом к наружной поверхности оправки в поперечном сечении очага деформации.The problem is also solved due to the fact that in the method of cooling the mandrel of a Kosovalkovy mill, which includes supplying a cooler under excess pressure in the cooling system of the mandrel to the cavity of the rotating mandrel and through the outlet channels in the mandrel to the deformation zone, according to the invention, the flow of cooler to the deformation zone is fed at an acute angle to the outer surface of the mandrel in the cross section of the deformation zone.
Кроме того, поток охладителя подают в направлении, противоположном направлению вращения оправки.In addition, the flow of coolant is supplied in a direction opposite to the direction of rotation of the mandrel.
Механизм и особенности охлаждения оправки предложенной конструкции и способ охлаждения рассмотрим путем сравнения с работой охлаждаемой оправки известной конструкции.The mechanism and features of cooling the mandrel of the proposed design and the cooling method will be considered by comparing with the work of the cooled mandrel of known design.
Изобретение иллюстрируется чертежами, где на фиг.1 показаны поперечные сечения очага деформации и оправки прошивного стана известных конструкций, на фиг.2 изображены поперечные сечения очага деформации и оправки предлагаемой конструкции.The invention is illustrated by drawings, in which Fig. 1 shows cross sections of a deformation zone and a mandrel of a piercing mill of known structures, Fig. 2 shows cross sections of a deformation zone and a mandrel of the proposed design.
В очаге деформации представлены (фиг.1 и 2): поперечное сечение гильзы 1; зазор 2 между поверхностями гильзы и оправки; поперечное сечение оправки 3 известной и предлагаемой конструкций; полость 4 оправки с охладителем; один из выводных каналов 5 оправки с охладителем.In the deformation zone are presented (figures 1 and 2): cross section of the
Для упрощения принимаем угол наклона у осей выводного канала в меридиональном сечении равным 90° (в известных конструкциях оправок γ=30÷90°). В процессе прошивки гильза 1 вращается совместно с оправкой 3 относительно оси прошивки (точка 0), являющейся центром симметрии системы «гильза-оправка» (фиг.1). Часть охладителя, подаваемого во внутреннюю полость 4 оправки под избыточным давлением, выводится через каналы 5 в зазор 2 между поверхностями гильзы 1 и оправки 3. Поток жидкого охладителя, подаваемый из устья канала 5, нормален внутренней поверхности гильзы 1. Отраженный от стенки гильзы 1 поток охладителя также является нормальным по отношению к поверхности оправки 3 (фиг.1) и охлаждает практически не нагретую часть оправки, поскольку размещенный в ней выводной канал с жидким охладителем не требует дополнительного охлаждения. Во-вторых, отраженный поток охладителя, представляющий смесь жидкого охладителя и пара повышенного давления, является более жестким, чем прямой, и блокирует подаваемый через выводной канал 5 прямой поток охладителя. Эффективность охлаждения при этом снижается, происходит разогрев оправки. Для повышения эффекта охлаждения обычно повышают избыточное давление охладителя в системе охлаждения, увеличивают диаметр выводных каналов или их число и т.д.To simplify, we take the angle of inclination at the axes of the outlet channel in the meridional section equal to 90 ° (in the known designs of the mandrels γ = 30 ÷ 90 °). In the process of firmware, the
Указанные действия приводят к обратному эффекту: локальному переохлаждению и подзакалке металла заготовки-гильзы, что сопровождается повышением энергосиловых параметров прокатки, способствует ухудшению качества внутренней поверхности изделия и снижению стойкости оправки.These actions lead to the opposite effect: local subcooling and sub-hardening of the metal of the billet sleeve, which is accompanied by an increase in the energy-power parameters of rolling, contributes to a deterioration in the quality of the inner surface of the product and a decrease in the resistance of the mandrel.
В предлагаемой конструкции охлаждаемой оправки оси выводных каналов 5 в поперечном сечении размещены под острым углом к поверхности оправки 3, при этом каналы устьями ориентированы в направлении, противоположном направлению вращения оправки (фиг.2). Благодаря этому поток охладителя подают под острым углом к наружной поверхности оправки (внутренней поверхности гильзы) в поперечном сечении очага деформации. Под таким же углом отраженный поток охладителя в виде смеси жидкого охладителя и пара смещается относительно оси канала 5 и охлаждает поверхность оправки, минуя место расположения выводного канала. Блокирование прямого потока охладителя уменьшается либо исключается, при этом основной поток охладителя более свободно поступает в очаг деформации, а главное направлен и охлаждает тот участок оправки, который более разогрет и нуждается в охлаждении. Уменьшение или прекращение блокирующего действия отраженного потока охладителя способствует свободному поступлению его в очаг деформации и интенсифицирует циркуляцию охладителя внутри оправки. Таким образом, интенсифицируется как наружное, так и внутреннее охлаждение оправки, при этом возможно уменьшить избыточное давление охладителя в системе охлаждения оправки.In the proposed design of the cooled mandrel, the axes of the
Еще одним преимуществом предлагаемого технического решения является использование т.н. «инжекторного» эффекта, возникающего при условии разнонаправленности между вращением оправки и потоком охладителя (при этом выводные каналы оправки устьями ориентированы в направлении, противоположном направлению вращения оправки). Действительно при подаче потока охладителя под острым углом к наружной поверхности оправки в направлении, противоположном направлению вращения оправки, в устье канала 5 за счет разности движений между охладителем и оправкой возникает разряженная зона (стенка канала «убегает» от охладителя, т.н. «инжекторный» эффект), которую заполняет охладитель. Эффект возрастает с увеличением числа оборотов оправки и скорости истечения потока охладителя. Благодаря явлению инжекции существенно повышается эффективность охлаждения, вплоть до возможности подачи охладителя в очаг деформации без создания избыточного давления охладителя в системе охлаждения.Another advantage of the proposed technical solution is the use of so-called. “Injection” effect arising under the condition of multidirectionality between the rotation of the mandrel and the flow of cooler (in this case, the outlet channels of the mandrel with the mouths are oriented in the direction opposite to the direction of rotation of the mandrel). Indeed, when the flow of the cooler at an acute angle to the outer surface of the mandrel in the direction opposite to the direction of rotation of the mandrel, in the mouth of the
Действие эффекта инжекции повышается с увеличением частоты вращения оправки, а также скорости потока охладителя. На косовалковых прошивных станах частота вращения валков составляет 90÷120 об/мин. При отношении диаметра валка к диаметру заготовки примерно 4-5 частота оборотов оправки составляет 8÷10 об/с. При такой частоте вращения оправки охладитель 2 можно подать в очаг деформации даже при отсутствии избыточного давления в системе охлаждения. Подача охладителя под острым углом к наружной поверхности оправки в поперечном сечении очага деформации обеспечивает большую степень свободы истечения потока охладителя через устье выводного канала в очаг деформации.The effect of the injection effect increases with increasing speed of the mandrel, as well as the flow rate of the cooler. On Kosovalkovyh piercing mills, the rotation frequency of the rolls is 90 ÷ 120 rpm. When the ratio of the diameter of the roll to the diameter of the workpiece is about 4-5, the frequency of rotation of the mandrel is 8 ÷ 10 r / s. At this frequency of rotation of the mandrel,
В предлагаемом способе охлаждения оправки прямой поток охладителя подают на внутреннюю поверхность гильзы 1 под углом, меньшим 90° (фиг.2), что уменьшает его охлаждающее воздействие на металл гильзы 1 и соответственно увеличивает охлаждение оправки 3 от действия отраженного потока.In the proposed method for cooling the mandrel, a direct flow of cooler is supplied to the inner surface of the
В процессе винтовой прошивки интенсивному разогреву и износу подвергается также и рабочий конус оправки. Особенно это касается оправок, используемых для прошивки сталей и сплавов с большим сопротивлением деформации. Поэтому предложенные конструктивные отличия возможно выполнить помимо носового участка также на рабочем конусе оправки. Использование охлаждаемых оправок предлагаемой конструкции дает возможность интенсифицировать охлаждение оправки как наружное, так и внутреннее, уменьшить разогрев ее участков в процессе прошивки и повысить износостойкость оправки. Кроме этого, происходит снижение давления и расход охладителя в системе охлаждения, снижение энергосиловых параметров процесса прошивки-прокатки, улучшение качества внутренней поверхности изделия. Интенсификация наружного охлаждения оправки способствует также улучшению внутреннего охлаждения оправки за счет повышения циркуляции охладителя в полости оправки. В совокупности это приводит к повышению теплоотдачи.During screw flashing, the working cone of the mandrel is also subjected to intense heating and wear. This is especially true for mandrels used for flashing steels and alloys with high deformation resistance. Therefore, the proposed design differences can be performed in addition to the nose section also on the working cone of the mandrel. The use of cooled mandrels of the proposed design makes it possible to intensify the cooling of the mandrel, both external and internal, to reduce the heating of its sections during firmware and to increase the wear resistance of the mandrel. In addition, there is a decrease in pressure and flow rate of the cooler in the cooling system, a decrease in the power parameters of the firmware-rolling process, and an improvement in the quality of the inner surface of the product. The intensification of the external cooling of the mandrel also contributes to the improvement of internal cooling of the mandrel by increasing the circulation of the cooler in the cavity of the mandrel. Together, this leads to an increase in heat transfer.
Предложенные конструкцию охлаждаемой оправки и способ ее охлаждения рассмотрим на примере изготовления гильз размером 146×8 мм из заготовки из стали 30ХГСА диаметром 140 мм с использованием оправки диаметром 112 мм. В процессе прокатки с использованием предложенной конструкции оправки и способа ее охлаждения давление охладителя было снижено с 15 до 10 атм. Технологические параметры при прошивке заготовки из стали 30ХГСА указаны в таблице. Средняя стойкость оправок при прошивке заготовок с охлаждением оправок по предлагаемому способу составила 1050 прошивок, что примерно в 1,5 раза выше показателей стойкости оправок при прошивке заготовок по действующей технологии. Повысилось качество поверхности труб.We will consider the proposed design of the cooled mandrel and the method of its cooling using the example of manufacturing sleeves with a size of 146 × 8 mm from a workpiece made of 30KhGSA steel with a diameter of 140 mm and using a mandrel with a diameter of 112 mm. During the rolling process using the proposed design of the mandrel and its cooling method, the pressure of the cooler was reduced from 15 to 10 atm. Technological parameters for flashing a workpiece made of 30KhGSA steel are shown in the table. The average durability of mandrels when flashing blanks with cooling mandrels by the proposed method was 1050 firmwares, which is about 1.5 times higher than the durability indicators of mandrels when flashing blanks using current technology. The surface quality of the pipes has improved.
Кроме того, была проведена прошивка непрерывно-литой заготовки диаметром 400 мм в гильзу размером 390×67,5 мм при изготовлении труб размером 245×7,9 мм из стали марки «Д» на прошивном стане крупного ТПА «5-12». Технологические параметры при прошивке этой заготовки также указаны в таблице. Средняя стойкость водоохлаждаемых оправок по действующему способу при давлении воды в системе охлаждения 12 атм составила 460 прошивок.In addition, a continuously cast billet with a diameter of 400 mm was flashed into a sleeve with a size of 390 × 67.5 mm in the manufacture of pipes of 245 × 7.9 mm in size from steel grade “D” on the piercing mill of a large TPA “5-12”. Technological parameters for flashing this workpiece are also indicated in the table. The average resistance of water-cooled mandrels according to the current method at a water pressure in the cooling system of 12 atm was 460 firmware.
При осуществлении предлагаемого технического решения давление воды в системе охлаждения было снижено до 8 атм, т.е. в 1,5 раза. При этом средняя стойкость оправок возросла до 640 прошивок, примерно на 30%.When implementing the proposed technical solution, the water pressure in the cooling system was reduced to 8 atm, i.e. 1.5 times. At the same time, the average durability of the mandrels increased to 640 firmware, by about 30%.
Реализация предлагаемых конструкции оправки и способа ее охлаждения не связана с существенными капитальными затратами и позволяет:The implementation of the proposed design of the mandrel and the method of its cooling is not associated with significant capital costs and allows you to:
- повысить износостойкость оправки;- increase the wear resistance of the mandrel;
- улучшить качество внутренней поверхности изделия;- improve the quality of the inner surface of the product;
- расширить диапазон прошиваемых заготовок по маркам сталей и размерам заготовок;- expand the range of stitched blanks for steel grades and sizes of blanks;
- использовать оправки на станах винтовой прокатки в составе крупных ТПА;- use mandrels on screw rolling mills as part of large injection molding machines;
- снизить давление охладителя в системе охлаждения и уменьшить его расход.- reduce the pressure of the cooler in the cooling system and reduce its consumption.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011100726/02A RU2457052C1 (en) | 2011-01-12 | 2011-01-12 | Cooled mandrel of rotary piercer and method of cooling |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011100726/02A RU2457052C1 (en) | 2011-01-12 | 2011-01-12 | Cooled mandrel of rotary piercer and method of cooling |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2457052C1 true RU2457052C1 (en) | 2012-07-27 |
Family
ID=46850628
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011100726/02A RU2457052C1 (en) | 2011-01-12 | 2011-01-12 | Cooled mandrel of rotary piercer and method of cooling |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2457052C1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU654315A1 (en) * | 1976-11-16 | 1979-03-30 | Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт | Mandrel for pilgrim-step tube-rolling |
| SU1242271A1 (en) * | 1985-01-04 | 1986-07-07 | Всесоюзный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский И Конструкторско-Технологический Институт Трубной Промышленности | Internal tools for cross roll mill |
| SU1435337A1 (en) * | 1985-11-29 | 1988-11-07 | Днепропетровский Металлургический Институт Им.Л.И.Брежнева | Internal tools for skew-roll mill |
| RU2037350C1 (en) * | 1992-10-12 | 1995-06-19 | Акционерное общество "Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности" | Piercing mill mandrel |
| EP1908533A1 (en) * | 2005-06-14 | 2008-04-09 | SUMITOMO METAL INDUSTRIES, Ltd. | Boring machine, plug, and method of manufacturing seamless steel tube |
-
2011
- 2011-01-12 RU RU2011100726/02A patent/RU2457052C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU654315A1 (en) * | 1976-11-16 | 1979-03-30 | Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт | Mandrel for pilgrim-step tube-rolling |
| SU1242271A1 (en) * | 1985-01-04 | 1986-07-07 | Всесоюзный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский И Конструкторско-Технологический Институт Трубной Промышленности | Internal tools for cross roll mill |
| SU1435337A1 (en) * | 1985-11-29 | 1988-11-07 | Днепропетровский Металлургический Институт Им.Л.И.Брежнева | Internal tools for skew-roll mill |
| RU2037350C1 (en) * | 1992-10-12 | 1995-06-19 | Акционерное общество "Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности" | Piercing mill mandrel |
| EP1908533A1 (en) * | 2005-06-14 | 2008-04-09 | SUMITOMO METAL INDUSTRIES, Ltd. | Boring machine, plug, and method of manufacturing seamless steel tube |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1972764A (en) | Process and system for manufacturing metal strips and sheets without solution of continuity between continuous casting and rolling | |
| KR20070084387A (en) | Method for production of a seamless hot-finished steel tube and device for carrying out said method | |
| CN107695102B (en) | A method of block after preventing thick-walled pipe roll piercing | |
| CN104588430A (en) | Non-ferrous metal continuous casting-rolling-extrusion integral processing forming device and method | |
| CN108160709B (en) | Titanium alloy hot-rolled seamless pipe production system and production process thereof | |
| CN106269871A (en) | A kind of method producing line employing increasing speed rolling technique production thickness≤2.0mm low-intensity strip steel at CSP | |
| RU2335376C1 (en) | Device for continuous casting, rolling and pressing of profiles | |
| RU2315672C2 (en) | Rolling method of conversion tubes of large and mean diameters from ingots and billets of titanium base alloys in tube rolling aggregates with pilger mills | |
| CN103157694B (en) | Manufacturing method of steel tube provided with rack-shaped inner wall | |
| RU2457052C1 (en) | Cooled mandrel of rotary piercer and method of cooling | |
| WO2011047524A1 (en) | Three-roller planetary rolling method for rolling brass pipe | |
| US9352368B2 (en) | Method and plant for producing metal rolled products | |
| MX2013004292A (en) | Twin roll continuous caster. | |
| CN106216400A (en) | The external diameter roll seamless steel tube Processes and apparatus installation system more than 60mm | |
| CN113976629B (en) | Seamless pipe and preparation method thereof | |
| CN102430574A (en) | Rolling technology for hollow steel for drill tools | |
| JP2009297756A (en) | Continuous casting method for round slab for seamless steel tube | |
| JPH02200306A (en) | Method and apparatus for manufacturing seamless metal tube by cold pilger process | |
| RU2456102C1 (en) | Method of producing sleeves | |
| EA030534B1 (en) | Piercing mandrel having an improved service life for producing seamless tubes | |
| RU2735436C1 (en) | Method of helical rolling of billet into sleeve | |
| JPH07314013A (en) | Rolling device train of 3-roll mandrel mill | |
| JP2007203317A (en) | Thermal crown control device, rolling mill, and metal strip manufacturing method using the rolling mill | |
| JP2006231354A (en) | Method of manufacturing ultra thin-walled seamless metallic tube | |
| RU2288057C1 (en) | Method for piercing ingots and blanks of titanium-base alloys |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200113 |