RU2456471C1 - Method and device for non-bench diagnostics of high pressure diesel fuel equipment - Google Patents

Method and device for non-bench diagnostics of high pressure diesel fuel equipment Download PDF

Info

Publication number
RU2456471C1
RU2456471C1 RU2011105759/06A RU2011105759A RU2456471C1 RU 2456471 C1 RU2456471 C1 RU 2456471C1 RU 2011105759/06 A RU2011105759/06 A RU 2011105759/06A RU 2011105759 A RU2011105759 A RU 2011105759A RU 2456471 C1 RU2456471 C1 RU 2456471C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
pressure
fuel
plunger
closed cavity
high pressure
Prior art date
Application number
RU2011105759/06A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Виктор Анатольевич Чечет (RU)
Виктор Анатольевич Чечет
Арсен Магомедович Алиев (RU)
Арсен Магомедович Алиев
Original Assignee
Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный агроинженерный университет имени В.П. Горячкиной"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный агроинженерный университет имени В.П. Горячкиной" filed Critical Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный агроинженерный университет имени В.П. Горячкиной"
Priority to RU2011105759/06A priority Critical patent/RU2456471C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2456471C1 publication Critical patent/RU2456471C1/en

Links

Images

Landscapes

  • Fuel-Injection Apparatus (AREA)

Abstract

FIELD: engines and pumps.
SUBSTANCE: as diagnostic parameter of plunger pair state there used is
Figure 00000049
value determined according to the following ratio:
Figure 00000050
where pmax - fuel pressure developed with the checked high pressure fuel pump section after the specified number of diesel operating cycles nc is completed from the beginning of fuel pressure rise in closed cavity;
Figure 00000051
- correction coefficient of active plunger travel;
Figure 00000052
- cyclic supply of reference section of high pressure fuel pump, which is determined at start-up revolutions of diesel crankshaft at absence of backpressure created with injector and standard high pressure fuel line and characterises the nominal conditional active plunger travel;
Figure 00000053
- cyclic supply of the checked high pressure fuel pump section, which is determined at start-up revolutions of diesel crankshaft at absence of backpressure created with injector and standard high pressure fuel line and characterising the actual conditional active plunger travel; α - power coefficient characterising the wear degree and microgeometry of friction surfaces at sleeve-plunger interface point; v°c -temperature coefficient taking into account the change in viscosity characteristics of fuel with reference to its temperature, and nc is chosen depending on vh. Device includes housing with closed cavity inside it, inlet connection, fuel pressure metre, adjustable safety valve, throttle valve and removable delivery valve at the closed cavity inlet, which is provided with devices for connection of the inlet of the above valve to connection of the checked high pressure fuel pump section, and outlet of valve - to inlet connection 2.
EFFECT: improving reliable determination of the state of plunger pairs of high pressure fuel pump, which have different wear degree.
5 cl, 5 dwg

Description

Изобретение относится к области технической диагностики и может быть использовано для бесстендового диагностирования топливной аппаратуры высокого давления, используемой в дизельных двигателях, а именно для проверки плунжерных пар и нагнетательных клапанов топливного насоса высокого давления (ТНВД).The invention relates to the field of technical diagnostics and can be used for bench-free diagnosis of high-pressure fuel equipment used in diesel engines, namely, to check plunger pairs and pressure valves of a high-pressure fuel pump (TNVD).

Известен способ бесстендового диагностирования дизельной топливной аппаратуры высокого давления, включающий в себя регистрацию давления топлива, развиваемого проверяемой секцией ТНВД в замкнутой полости на пусковых оборотах коленчатого вала дизеля, и определение гидроплотности плунжерной пары проверяемой секции ТНВД по диагностическому параметру, учитывающему регистрируемую величину указанного давления (В.И.Бельских. Справочник по техническому обслуживанию и диагностированию тракторов. - М.: Россельхозиздат, 1979, с.180-181).There is a method of benchless diagnosis of high-pressure diesel fuel equipment, which includes recording the pressure of the fuel developed by the inspected section of the injection pump in a closed cavity at the starting revolutions of the crankshaft of the diesel engine, and determining the hydraulic density of the plunger pair of the inspected section of the injection pump by the diagnostic parameter that takes into account the recorded value of the specified pressure (V .I. Belskikh. Handbook for maintenance and diagnosis of tractors. - M .: Rosselkhozizdat, 1979, p.180-181).

По известному способу регистрируют давление, развиваемое плунжерной парой на режиме пусковых оборотов, и если это давление оказывается меньше 300 кгс/см2, плунжерную пару заменяют. Так как величину развиваемого плунжерной парой давления определяют безотносительно числа циклов работы двигателя до момента достижения этого давления, то известный способ может быть практически применим с точки зрения достоверной оценки состояния (степени износа) только для плунжерных пар, имеющих состояние, близкое к предельному или запредельному износу. Кроме того, известный способ не учитывает влияние температуры (вязкости) топлива и активного хода плунжера на величину измеряемого давления, что снижает достоверность оценки. Поэтому известный способ можно отнести к классу индикаторных методов, не позволяющих производить достоверную оценку состояния (степени износа) соединения «плунжер-втулка» на протяжении всего периода эксплуатации и соответственно оценивать остаточный ресурс и назначать вид и объем ремонтно-технологического воздействия.According to the known method, the pressure developed by the plunger pair in the starting revolutions mode is recorded, and if this pressure is less than 300 kgf / cm 2 , the plunger pair is replaced. Since the magnitude of the pressure developed by the plunger pair is determined irrespective of the number of engine operation cycles until this pressure is reached, the known method can be practically applicable from the point of view of a reliable assessment of the state (degree of wear) only for plunger couples having a state close to ultimate or beyond wear . In addition, the known method does not take into account the influence of the temperature (viscosity) of the fuel and the active stroke of the plunger on the value of the measured pressure, which reduces the reliability of the assessment. Therefore, the known method can be attributed to the class of indicator methods that do not allow a reliable assessment of the condition (degree of wear) of the plunger-sleeve connection over the entire period of operation and, accordingly, to evaluate the residual life and assign the type and amount of repair and technological impact.

Известный способ осуществлен в известном устройстве для бесстендового диагностирования дизельной топливной аппаратуры высокого давления, содержащем корпус с замкнутой полостью внутри него, входной штуцер для подключения замкнутой полости к штуцеру проверяемой секции ТНВД, измеритель давления топлива в замкнутой полости и регулируемый предохранительный клапан сброса давления в замкнутой полости (источник информации тот же). В качестве измерителя давления использован манометр со шкалой 0-400 кгс/см2. Предохранительный клапан служит для предотвращения выхода из строя манометра и отрегулирован на давление начала открытия 300-320 кгс/см2.The known method is implemented in a known device for a bench-free diagnosis of high-pressure diesel fuel equipment, comprising a housing with a closed cavity inside it, an input fitting for connecting a closed cavity to a fitting of the tested injection pump section, a fuel pressure meter in a closed cavity and an adjustable pressure relief valve in a closed cavity (the same source of information). As a pressure meter, a manometer with a scale of 0-400 kgf / cm 2 was used . The safety valve serves to prevent failure of the pressure gauge and is adjusted to the opening pressure of 300-320 kgf / cm 2 .

Указанное известное устройство, именуемое приспособлением КИ-4802-ГОСНИТИ, предназначено для проверки состояния плунжерных пар и нагнетательных клапанов ТНВД. Диагностику с помощью этого устройства проводят следующим образом. Сначала проверяют износ плунжерной пары по давлению, развиваемому ею при пусковой частоте вращения коленчатого вала. Для этого посредством топливопровода высокого давления входной штуцер приспособления подключают к штуцеру проверяемой секции ТНВД, включают подачу топлива и, прокручивая коленчатый вал пусковым устройством, наблюдают за положением стрелки манометра, повышая давление до 300 кгс/см2. Если давление окажется менее 300 кгс/см2, плунжерную пару заменяют. Затем проверяют плотность прилегания нагнетательного клапана испытываемой секции ТНВД к седлу. Для этого прекращают прокручивать коленчатый вал, выключают подачу топлива и, наблюдая за перемещением стрелки манометра, измеряют время падения давления от 150 до 100 кгс/см2. Если это время окажется менее 10 с, нагнетательный клапан заменяют.The specified known device, called the device KI-4802-GOSNITI, is intended to check the status of plunger pairs and injection valves of the injection pump. Diagnosis using this device is as follows. First check the wear of the plunger pair by the pressure developed by it at the starting frequency of rotation of the crankshaft. For this, by means of a high-pressure fuel line, the inlet fitting of the device is connected to the fitting of the tested section of the injection pump, the fuel supply is turned on, and, while cranking the crankshaft with the starting device, observe the position of the pressure gauge’s arrow, increasing the pressure to 300 kgf / cm 2 . If the pressure is less than 300 kgf / cm 2 , the plunger pair is replaced. Then check the fit of the discharge valve of the test section of the injection pump to the saddle. To do this, stop cranking the crankshaft, turn off the fuel supply and, observing the movement of the gauge needle, measure the pressure drop time from 150 to 100 kgf / cm 2 . If this time is less than 10 s, the discharge valve is replaced.

Известное устройство имеет следующие недостатки. В замкнутую полость устройства может попадать воздух, наличие которого вносит дополнительную погрешность в показания измерителя давления и, следовательно, снижает достоверность определения технического состояния плунжерной пары и нагнетательного клапана ТНВД. Кроме того, не обеспечивается достаточная безопасность работы и сохранность измерителя давления в тех случаях, если предохранительный клапан выйдет из строя, а развиваемое плунжерной парой давление превысит давление регулировки предохранительного клапана (например, при проверке новой, неизношенной плунжерной пары). Помимо этого, известное устройство не обеспечивает возможность оценки гидроплотности плунжерной пары при негерметичном штатном нагнетательном клапане проверяемой секции ТНВД, т.к. в этом случае на величину измеряемого давления, которое должно характеризовать состояние только плунжерной пары, будут влиять потери гидроплотности в этом штатном нагнетательном клапане. Известное устройство не обеспечивает также проверку состояния плунжерной пары для ТНВД распределительного типа и других ТНВД, не имеющих собственных нагнетательных клапанов, и плунжеров ТНВД системы CR (Common Rail).The known device has the following disadvantages. Air may enter the closed cavity of the device, the presence of which introduces an additional error in the pressure meter readings and, therefore, reduces the reliability of determining the technical condition of the plunger pair and the injection pump pressure valve. In addition, insufficient safety of operation and the safety of the pressure meter are not ensured in cases where the safety valve fails and the pressure developed by the plunger pair exceeds the adjustment pressure of the safety valve (for example, when checking a new, worn out plunger pair). In addition, the known device does not provide an opportunity to assess the hydraulic density of the plunger pair with a leaking standard discharge valve of the tested section of the injection pump, because in this case, the measured pressure, which should characterize the state of only the plunger pair, will be affected by the loss of hydro-density in this standard discharge valve. The known device also does not provide a condition check of the plunger pair for injection pump of the distribution type and other injection pumps that do not have their own discharge valves, and the plungers of the injection pump system CR (Common Rail).

Задачей настоящего изобретения является создание способа бесстендового диагностирования дизельной топливной аппаратуры высокого давления, который обеспечивает более достоверное, чем известный способ, определение состояния плунжерных пар ТНВД, имеющих разную степень износа.The objective of the present invention is to provide a method of bench-free diagnosis of diesel fuel equipment of high pressure, which provides a more reliable than the known method, the determination of the status of the plunger pairs of injection pumps having different degrees of wear.

Кроме того, задачей настоящего изобретения является создание устройства для бесстендового диагностирования дизельной топливной аппаратуры высокого давления, которое обеспечивает более достоверное, чем известное устройство, определение состояния плунжерных пар и нагнетательных клапанов ТНВД, безопасность работы и сохранность измерителя давления в экстренных аварийных случаях, а также расширение диагностических возможностей путем обеспечения оценки состояния плунжерной пары при негерметичном штатном нагнетательном клапане проверяемой секции ТНВД и расширение номенклатуры диагностируемых ТНВД путем обеспечения оценки состояния плунжерной пары ТНВД распределительного типа и других ТНВД, не имеющих собственных нагнетательных клапанов, и плунжеров ТНВД системы CR.In addition, the objective of the present invention is to provide a device for bench-free diagnosis of diesel fuel high-pressure equipment, which provides more reliable than the known device, determining the status of plunger couples and injection valves of the high pressure fuel pump, operation safety and safety of the pressure meter in emergency emergency cases, as well as expanding diagnostic capabilities by providing an assessment of the condition of the plunger pair with an unpressurized standard discharge valve yaemoy pump section and expanding the range of diagnosed pump by providing a plunger assembly state estimation distribution type fuel injection pump and other pump without their own injection valve and pump plunger CR system.

Задача настоящего изобретения в части заявленного способа достигается тем, что в способе бесстендового диагностирования дизельной топливной аппаратуры высокого давления, включающем в себя регистрацию давления топлива, развиваемого проверяемой секцией топливного насоса высокого давления (ТНВД) в замкнутой полости на пусковых оборотах коленчатого вала дизеля, и определение гидроплотности плунжерной пары проверяемой секции ТНВД по диагностическому параметру, учитывающему регистрируемую величину указанного давления, согласно настоящему изобретению, регистрируют цикловую подачу

Figure 00000001
проверяемой секции ТНВД на пусковых оборотах коленчатого вала дизеля при отсутствии противодавления, создаваемого форсункой и штатным топливопроводом высокого давления, в качестве указанного регистрируемого давления топлива используют давление топлива pmax, развиваемое проверяемой секцией ТНВД по прошествии заданного количества циклов nц работы дизеля от начала возрастания давления топлива в замкнутой полости, регистрируют температуру топлива во время отсчета nц и регистрации
Figure 00000002
а в качестве диагностического параметра используют величину
Figure 00000003
определяемую по зависимости:The objective of the present invention in terms of the claimed method is achieved by the fact that in the method of bench-free diagnosis of high-pressure diesel fuel equipment, which includes recording the fuel pressure developed by the tested section of the high-pressure fuel pump (TNVD) in a closed cavity at the starting revolutions of the diesel crankshaft, and determining the hydraulic density of the plunger pair of the tested injection pump section according to the diagnostic parameter, taking into account the recorded value of the specified pressure, according to the present he invention, the cyclic pitch register
Figure 00000001
of the tested injection pump section at the starting revolutions of the diesel crankshaft in the absence of backpressure created by the nozzle and the standard high pressure fuel pipe, the fuel pressure p max developed by the tested injection pump section after a predetermined number of cycles n c of diesel operation from the beginning of the pressure increase is used as the indicated fuel pressure fuel into the closed cavity, the fuel temperature recorded during frame n and q registration
Figure 00000002
and as a diagnostic parameter use the value
Figure 00000003
determined by the dependence:

Figure 00000004
Figure 00000004

где

Figure 00000005
- поправочный коэффициент активного хода плунжера;Where
Figure 00000005
- correction factor of the active stroke of the plunger;

Figure 00000006
- цикловая подача эталонной секции ТНВД, определяемая на пусковых оборотах коленчатого вала дизеля при отсутствии противодавления, создаваемого форсункой и штатным топливопроводом высокого давления, и характеризующая номинальный условный активный ход плунжера;
Figure 00000006
- cyclic supply of the reference section of the injection pump, determined at the starting revolutions of the crankshaft of the diesel engine in the absence of backpressure created by the nozzle and standard high pressure fuel line, and characterizing the nominal conditional active stroke of the plunger;

Figure 00000007
- цикловая подача проверяемой секции ТНВД, определяемая на пусковых оборотах коленчатого вала дизеля при отсутствии противодавления, создаваемого форсункой и штатным топливопроводом высокого давления, и характеризующая фактический условный активный ход плунжера;
Figure 00000007
- cyclic supply of the tested section of the injection pump, determined at the starting revolutions of the diesel crankshaft in the absence of backpressure created by the nozzle and standard high-pressure fuel line, and characterizing the actual conditional active stroke of the plunger;

α - степенной коэффициент, характеризующий степень износа и микрогеометрию поверхностей трения в сопряжении "втулка-плунжер";α is a power coefficient characterizing the degree of wear and microgeometry of the friction surfaces in the sleeve-plunger interface;

ν°C - температурный коэффициент, учитывающий изменение вязкостных характеристик топлива от его температуры; аν ° C - temperature coefficient taking into account the change in the viscosity characteristics of the fuel from its temperature; but

nц выбирают в зависимости от νh.n c is chosen depending on ν h .

При осуществлении заявленного способа величину nц выбирают в диапазоне преимущественно от 5 до 12.When implementing the inventive method, the value of n c is chosen in the range mainly from 5 to 12.

Так как в заявленном способе регистрируют не просто факт достижения или недостижения заданной величины развиваемого плунжерной парой давления топлива (300 кгс/см2), что имеет место в прототипе, а давление топлива, развиваемое плунжерной парой по прошествии заданного количества циклов nц работы дизеля, и эту величину давления относят к величине nц, т.е. определяют отношение

Figure 00000008
(скорость нарастания давления), то обеспечивается оценка состояния плунжерных пар с разной степенью износа, как будет более подробно объяснено ниже. Кроме того, введение в диагностический параметр
Figure 00000009
коэффициентов
Figure 00000010
и v°C, учитывающих соответственно активный ход плунжера и температуру топлива в процессе диагностических измерений, позволяет повысить достоверность способа, как будет также объяснено ниже более подробно.Since the claimed method records not only the fact of reaching or not achieving a given value of the fuel pressure developed by the plunger pair (300 kgf / cm 2 ), which takes place in the prototype, and the fuel pressure developed by the plunger pair after a predetermined number of cycles n c of diesel operation, and this pressure value refers to the value of n c , i.e. determine the attitude
Figure 00000008
(rate of increase in pressure), then the condition of plunger couples with varying degrees of wear is assessed, as will be explained in more detail below. In addition, an introduction to the diagnostic parameter
Figure 00000009
coefficients
Figure 00000010
and v ° C , taking into account, respectively, the active stroke of the plunger and the temperature of the fuel during the diagnostic measurements, it is possible to increase the reliability of the method, as will also be explained below in more detail.

Задача настоящего изобретения в части заявленного устройства достигается тем, что устройство для бесстендового диагностирования дизельной топливной аппаратуры высокого давления, содержащее корпус с замкнутой полостью внутри него, входной штуцер для подключения замкнутой полости к штуцеру проверяемой секции топливного насоса высокого давления, измеритель давления топлива в замкнутой полости и регулируемый предохранительный клапан сброса давления в замкнутой полости, согласно настоящему изобретению, снабжено дроссельным краном для обеспечения удаления воздуха из замкнутой полости перед проведением измерения давления и плавного сброса давления в ней по окончании измерения давления, а также съемным нагнетательным клапаном на входе в замкнутую полость, имеющим средства для подключения входа этого клапана к штуцеру проверяемой секции топливного насоса высокого давления, а выхода клапана - к входному штуцеру.The objective of the present invention in terms of the claimed device is achieved in that a device for bench-free diagnosis of diesel fuel high-pressure equipment, comprising a housing with a closed cavity inside it, an input fitting for connecting a closed cavity to a fitting of a tested section of a high pressure fuel pump, a fuel pressure meter in a closed cavity and an adjustable pressure relief valve in a closed cavity according to the present invention is equipped with a throttle valve for ensure air removal from the closed cavity before measuring the pressure and smoothly depressurizing it at the end of the pressure measurement, as well as a removable discharge valve at the entrance to the closed cavity, with means for connecting the inlet of this valve to the fitting of the tested section of the high pressure fuel pump, and the output valve - to the inlet fitting.

Измеритель давления может быть выполнен в виде манометра или может содержать электронный датчик давления и цифровой индикатор с целью повышения точности измерений и удобства их обработки.The pressure meter can be made in the form of a manometer or may contain an electronic pressure sensor and a digital indicator in order to increase the accuracy of measurements and the convenience of their processing.

Введение указанного дроссельного крана в конструкцию заявленного устройства повышает достоверность измерений путем обеспечения удаления воздуха из замкнутой полости перед проведением измерений, а также повышает безопасность работы и сохранность измерителя давления в экстренных аварийных случаях путем обеспечения возможности плавного сброса давления в замкнутой полости по окончании измерений, в том числе при выходе предохранительного клапана из строя. Введение указанного нагнетательного клапана на входе в замкнутую полость заявленного устройства обеспечивает возможность диагностирования плунжерной пары при негерметичном штатном нагнетательном клапане проверяемой секции ТНВД (т.к. исключается влияние негерметичности штатного нагнетательного клапана на показания индикатора давления), а также возможность диагностирования плунжерной пары для ТНВД распределительного типа и других ТНВД, не имеющих собственных нагнетательных клапанов, и плунжеров ТНВД системы CR (Common Rail). Выполнение нагнетательного клапана заявленного устройства съемным оставляет возможность диагностирования заявленным устройством штатных нагнетательных клапанов ТНВД, например ТНВД рядного типа.The introduction of the specified throttle valve in the design of the claimed device increases the reliability of the measurements by ensuring the removal of air from the closed cavity before the measurements, and also increases the safety and the safety of the pressure meter in emergency emergencies by making it possible to smoothly release the pressure in the closed cavity at the end of the measurement, including including when the safety valve fails. The introduction of the specified discharge valve at the entrance to the closed cavity of the claimed device provides the possibility of diagnosing a plunger pair with a leaky regular pressure valve of the tested injection pump section (since the influence of the leakage of the standard pressure valve on the pressure indicator is excluded), as well as the possibility of diagnosing a plunger pair for the injection pump type and other high pressure fuel pumps that do not have their own discharge valves, and the plungers of the high pressure fuel pump system CR (Common Rail). The discharge valve of the claimed device is removable, which makes it possible for the claimed device to diagnose standard injection valves of the injection pump, for example, an inline injection pump.

На фиг.1 изображено заявленное устройство;Figure 1 shows the claimed device;

на фиг.2 - разрез А-А фиг.1;figure 2 is a section aa of figure 1;

на фиг.3 - зависимость давления топлива р, развиваемого плунжерной парой в замкнутой полости, от числа циклов n работы дизеля от начала возрастания давления р при различной степени износа плунжерных пар;figure 3 - dependence of the pressure of the fuel p developed by the plunger pair in a closed cavity, on the number of cycles n of the diesel engine from the beginning of the increase in pressure p with varying degrees of wear of the plunger pairs;

на фиг.4 - зависимость

Figure 00000010
от νh, используемая для определения степенного коэффициента α согласно настоящему изобретению;figure 4 - dependence
Figure 00000010
from ν h used to determine the power coefficient α according to the present invention;

на фиг.5 - зависимость nц от νh, используемая для определения nц согласно настоящему изобретению.figure 5 - dependence of n C from ν h used to determine n C according to the present invention.

Заявленное устройство, которое может именоваться индикатором гидроплотности плунжерных пар и нагнетательных клапанов ТНВД, содержит корпус 1 (фиг.1) с замкнутой полостью внутри него (цифровой позицией не обозначена), входной штуцер 2 для подключения замкнутой полости к штуцеру проверяемой секции ТНВД, измеритель давления топлива в замкнутой полости, который может быть выполнен в виде жидкостного манометра 3, регулируемый предохранительный клапан 4 сброса давления в замкнутой полости при достижении его порогового значения, дроссельный кран 5 для обеспечения удаления воздуха из замкнутой полости перед проведением измерения давления и плавного сброса давления в ней по окончании измерения давления, а также съемный нагнетательный клапан 6 на входе в замкнутую полость. Клапан 6 смонтирован в корпусе 7, имеет седло 8 и подпружинен пружиной 9. Корпус 7 имеет средство в виде штуцера 10 для подключения входа клапана 6 к штуцеру проверяемой секции ТНВД, а также средство в виде соединительной гайки 11 для подключения выхода клапана 6 к входному штуцеру 2. Предохранительный клапан 4 имеет силовую пружину 12, запорный элемент 13 и крышку 14, ввинчиваемую в корпус клапана 4 и обеспечивающую тем самым регулирование давления сброса. Форма и размер штуцеров 2 и 10 идентичны. Для обеспечения стравливания давления из замкнутой полости устройства предохранительный клапан 4 и дроссельный кран 5 снабжены штуцерами 15 и 16 соответственно (фиг.2). Для более точных измерений измеритель давления топлива может содержать электронный датчик давления и цифровой индикатор с возможностью последующей математической обработки полученных измерений.The claimed device, which can be called an indicator of the hydraulic density of the plunger couples and injection valves of the injection pump, contains a housing 1 (Fig. 1) with a closed cavity inside it (digital position is not indicated), an input fitting 2 for connecting a closed cavity to the fitting of the tested injection pump section, a pressure meter fuel in a closed cavity, which can be made in the form of a liquid manometer 3, an adjustable pressure relief valve 4 for relieving pressure in a closed cavity when its threshold value is reached, throttle n is 5 to ensure removal of air from the closed space before the pressure measurement and smooth depressurization therein from the pressure measurement is completed, and a removable discharge valve 6 at the inlet of the closed cavity. The valve 6 is mounted in the housing 7, has a seat 8 and is spring-loaded with a spring 9. The housing 7 has a means in the form of a fitting 10 for connecting the input of the valve 6 to the fitting of the tested injection pump section, and also means in the form of a connecting nut 11 for connecting the output of the valve 6 to the inlet fitting 2. The safety valve 4 has a power spring 12, a locking element 13 and a cover 14 screwed into the valve body 4 and thereby providing control of the discharge pressure. The shape and size of the fittings 2 and 10 are identical. To ensure pressure relief from the closed cavity of the device, the safety valve 4 and the throttle valve 5 are equipped with fittings 15 and 16, respectively (figure 2). For more accurate measurements, the fuel pressure meter may include an electronic pressure sensor and a digital indicator with the possibility of subsequent mathematical processing of the measurements.

Далее, для пояснения заявленного способа рассматриваются зависимости давления р, которое развивают плунжерные пары с разной степенью износа, разными активными ходами, а также при различной температуре топлива, от количества циклов n работы дизеля (фиг.3). На фиг.3 кривые 1, 2 характеризуют давления, развиваемые одной и той же изношенной плунжерной парой при номинальной величине активного хода плунжера и температуре топлива 25 и 35°С соответственно. Кривые 3, 4 характеризуют давления, развиваемые одной и той же новой (неизношенной) плунжерной парой с номинальным и уменьшенным активным ходом соответственно при одинаковой температуре топлива, равной 25°С. Как видно из фиг.3, все плунжерные пары преодолевают заданное в способе-прототипе значение давления 300 кгс/см2. Однако только лишь по факту достижения этого значения давления какой-либо плунжерной парой невозможно достоверно судить о степени ее износа, так как в зависимости от величины активного хода плунжера, температуры топлива и степени износа плунжерной пары какое-либо заданное давление будет достигаться за разное число циклов работы дизеля. Так, кривые 1 и 2 показывают, что при более высокой температуре топлива и при прочих равных условиях (одна и та же изношенная плунжерная пара с одинаковым активным ходом в обоих случаях) достижение одного и того же давления происходит в течение большего числа циклов работы дизеля. При этом может оказаться, что в случае сильно изношенной плунжерной пары для достижения ею заданного давления 300 кг/см2 требуется слишком большое число циклов работы двигателя, которое будет несовместимо с возможностями аккумуляторной батареи, обеспечивающей вращение двигателя на пусковых оборотах, по ее временным и мощностным характеристикам. Кривые 3 и 4 показывают, что при меньшем активном ходе для достижения максимально развиваемого давления 700 кг/см2 требуется вдвое большее число циклов. Сравнение кривых 1 и 3 показывает, что при прочих равных условиях (номинальный активный ход плунжера и одинаковая температура топлива) изношенная плунжерная пара развивает давление в 300 кг/см2 за значительно большее число циклов, чем новая неизношенная. Сравнение кривых 1-4 на фиг.3 подтверждает, что определение лишь факта достижения или недостижения диагностируемой плунжерной парой заданного давления, как в известном способе, обеспечивает весьма субъективную оценку состояния плунжерных пар со средней (промежуточной) степенью износа, т.е. с помощью известного способа с приемлемой достоверностью можно определить только крайние состояния плунжерных пар, а именно новых (с минимальным износом) или предельно изношенных.Further, to clarify the claimed method, pressure dependences p are considered, which are developed by plunger couples with a different degree of wear, different active strokes, and also at different fuel temperatures, on the number of diesel operation cycles n (Fig. 3). In figure 3, curves 1, 2 characterize the pressure developed by the same worn plunger pair at a nominal value of the active stroke of the plunger and a fuel temperature of 25 and 35 ° C, respectively. Curves 3, 4 characterize the pressures developed by the same new (unworn) plunger pair with nominal and reduced active stroke, respectively, at the same fuel temperature of 25 ° C. As can be seen from figure 3, all the plunger pairs overcome specified in the prototype method, the pressure value of 300 kgf / cm 2 . However, only upon the fact of reaching this pressure value by any plunger pair it is impossible to reliably judge the degree of its wear, since depending on the size of the active stroke of the plunger, fuel temperature and the degree of wear of the plunger pair, any given pressure will be reached for a different number of cycles diesel work. So, curves 1 and 2 show that at a higher fuel temperature and all other conditions being equal (the same worn plunger pair with the same active stroke in both cases), the same pressure is reached during a larger number of diesel operation cycles. In this case, it may turn out that in the case of a heavily worn plunger pair, to achieve a predetermined pressure of 300 kg / cm 2, it requires too many engine cycles, which will be incompatible with the capabilities of the battery that provides engine rotation at starting speed, according to its time and power characteristics. Curves 3 and 4 show that with a smaller active stroke, to achieve the maximum developed pressure of 700 kg / cm 2 requires twice as many cycles. A comparison of curves 1 and 3 shows that, ceteris paribus (nominal active stroke of the plunger and the same fuel temperature), a worn plunger pair develops a pressure of 300 kg / cm 2 for a significantly larger number of cycles than a new unworn one. A comparison of curves 1-4 in Fig. 3 confirms that determining only the fact that the diagnosed plunger pair achieves a given pressure, as in the known method, provides a very subjective assessment of the condition of plunger couples with an average (intermediate) degree of wear, i.e. using the known method with acceptable reliability, it is possible to determine only the extreme state of the plunger pairs, namely new (with minimal wear) or extremely worn out.

Для устранения указанного недостатка известного способа, в качестве основной идеи заявленного способа, предлагается оценивать состояние плунжерной пары не по абсолютной величине развиваемого ею давления, а по скорости нарастания этого давления за определенное, заданное число циклов nц работы дизеля от начала возрастания давления топлива в замкнутой полости. Эта скорость будет определяться отношением

Figure 00000011
. Чтобы учесть при этом влияния величин активного хода плунжера и температуры топлива на развиваемое плунжерной парой давление, согласно настоящему изобретению вводятся поправочный коэффициент
Figure 00000010
активного хода плунжера (νh в степени α) и температурный коэффициент ν°C, в результате чего предлагаемый диагностический параметр приобретает вид:To eliminate this drawback of the known method, as the main idea of the claimed method, it is proposed to evaluate the condition of the plunger pair not by the absolute value of the pressure developed by it, but by the rate of increase of this pressure for a certain, given number of cycles n c of diesel operation from the beginning of the increase in fuel pressure in a closed cavities. This speed will be determined by the ratio
Figure 00000011
. In order to take into account the influence of the values of the active stroke of the plunger and the temperature of the fuel on the pressure developed by the plunger pair, a correction factor is introduced according to the present invention
Figure 00000010
the active stroke of the plunger (ν h to the power of α) and the temperature coefficient ν ° C , as a result of which the proposed diagnostic parameter takes the form:

Figure 00000012
(кг/см2·цикл), где
Figure 00000013
как определено выше.
Figure 00000012
(kg / cm 2 · cycle), where
Figure 00000013
as defined above.

Величину

Figure 00000014
определяют заранее для ТНВД определенной марки дизельного двигателя. Для этого секцию ТНВД оснащают форсункой, плунжерной парой и штатным топливопроводом высокого давления, имеющими номинальные характеристики (эталонные форсунка, плунжерная пара и топливопровод), и регулируют ТНВД для обеспечения его номинальных характеристик, выставляя активный ход плунжера на величину, соответствующую номинальной цикловой подаче топлива. Затем с отрегулированной таким образом секции ТНВД снимают эталонную форсунку, а штатный эталонный топливопровод высокого давления заменяют специальным топливопроводом, внутренний диаметр которого как минимум в 2-2,5 раза больше внутреннего диаметра штатного эталонного топливопровода, за счет чего обеспечивается отсутствие противодавления, создаваемого форсункой и штатным топливопроводом высокого давления при измерении
Figure 00000015
Теперь секция ТНВД готова для измерения
Figure 00000016
и под эталонной секцией ТНВД в вышеприведенном определении величины
Figure 00000017
понимается секция ТНВД именно в таком ее состоянии - эталонно отрегулированная секция ТНВД со снятой форсункой и замененным топливопроводом высокого давления. Измерение
Figure 00000018
можно проводить широко известным мензурочным методом, например, с использованием прибора КИ-4818 (В.И.Бельских. Справочник по техническому обслуживанию и диагностированию тракторов. - М.: Россельхозиздат, 1979, с.187-192).Magnitude
Figure 00000014
determined in advance for fuel injection pump of a certain brand of diesel engine. To do this, the injection pump section is equipped with a nozzle, a plunger pair and a standard high pressure fuel line having nominal characteristics (reference nozzle, plunger pair and a fuel line), and regulate the injection pump to ensure its nominal characteristics by setting the active stroke of the plunger by a value corresponding to the nominal cyclic fuel supply. Then, the reference nozzle is removed from the fuel injection pump sections so adjusted, and the standard high-pressure reference fuel pipe is replaced with a special fuel pipe, the inner diameter of which is at least 2-2.5 times larger than the internal diameter of the standard reference fuel pipe, which ensures that there is no backpressure created by the nozzle and standard high pressure fuel line when measuring
Figure 00000015
The injection pump section is now ready for measurement.
Figure 00000016
and under the reference section of the injection pump in the above definition of
Figure 00000017
it is understood that the high-pressure fuel pump section is in that condition — the reference section of the high-pressure fuel pump with a removed nozzle and a replaced high-pressure fuel line. Measurement
Figure 00000018
can be carried out by the well-known beaker method, for example, using the KI-4818 device (V.I. Belskikh. A guide to the maintenance and diagnosis of tractors. - M.: Rosselkhozizdat, 1979, p.187-192).

Под заданным количеством циклов nц работы дизеля в настоящем изобретении понимается такое достаточное количество циклов, которое, с одной стороны, обеспечивает максимально возможное достижение давления pmax с целью повышения точности оценки степени износа (по принципу Бернулли, чем выше перепад давления, тем больше скорость истечения через условное сечение, в нашем случае - через зазор соединения "плунжер-втулка"). Необходимым условием выбора заданного количества циклов nц служит обеспечение близкого к линейному характера нарастания давления от цикла к циклу, т.е. чем ближе к линейной форма кривых, представленных на фиг.3, тем меньше погрешность оценки скорости нарастания давления. С другой стороны, заданное (достаточное) количество циклов nц должно быть ограничено техническими условиями на время непрерывной работы аккумуляторной батареи (в настоящем изобретении максимальное значение nц ограничено числом 12). Число nц выбирают в зависимости от νh согласно фиг.5. Построение и расчет этой аппроксимирующей зависимости осуществлялся на основе анализа экспериментальных кривых нарастания давления для случаев с различным активным ходом плунжера и разной степенью износа плунжерных пар. Для построения представленной на фиг.5 зависимости всего было рассмотрено 76 различных случаев.By a given number of cycles ns of diesel operation in the present invention is meant such a sufficient number of cycles that, on the one hand, ensures the maximum possible achievement of pressure p max in order to increase the accuracy of estimating the degree of wear (according to the Bernoulli principle, the higher the pressure drop, the higher the speed expiration through the conditional section, in our case, through the clearance of the “plunger-sleeve” connection). A necessary condition for choosing a given number of cycles n c is the provision of a close to linear nature of the increase in pressure from cycle to cycle, i.e. the closer to the linear shape of the curves shown in figure 3, the smaller the error in estimating the rate of rise of pressure. On the other hand, a predetermined (sufficient) number of cycles n c should be limited by specifications for the time of continuous operation of the battery (in the present invention, the maximum value of n c is limited to 12). The number n c is selected depending on ν h according to FIG. 5. The construction and calculation of this approximating dependence was carried out on the basis of the analysis of the experimental pressure rise curves for cases with different active plunger strokes and different degrees of plunger pair wear. To build the dependence shown in FIG. 5, 76 different cases were considered.

Коэффициент

Figure 00000010
приводит измеряемое давление pmax к давлению, соответствующему величине номинального активного хода. Введение степенного коэффициента α для определения коэффициента
Figure 00000019
обусловлено необходимостью учета изменения коэффициента истечения топлива через соединение "плунжер-втулка" по мере возрастания износа поверхностей данного соединения (увеличения зазора) и, соответственно, их микрогеометрии (шероховатости), которая существенно влияет на температуру топлива из-за увеличения силы трения. Таким образом, чисто линейная компенсация уменьшения активного хода посредством коэффициента νh в первой степени (когда α=1) для изношенных плунжерных пар не обеспечивает достаточной достоверности оценки их гидроплотности, т.е. требуется введение непропорциональной зависимости вида
Figure 00000010
, где α>1.Coefficient
Figure 00000010
leads the measured pressure p max to the pressure corresponding to the value of the nominal active stroke. The introduction of a power coefficient α to determine the coefficient
Figure 00000019
due to the need to take into account changes in the coefficient of expiration of fuel through the connection “plunger-sleeve” with increasing wear of the surfaces of this connection (increase the gap) and, accordingly, their microgeometry (roughness), which significantly affects the temperature of the fuel due to the increase in friction. Thus, a purely linear compensation of the decrease in the active stroke by the coefficient ν h in the first degree (when α = 1) for worn plunger pairs does not provide sufficient reliability for estimating their hydrodensity, i.e. introduction of a disproportionate dependence of the species is required
Figure 00000010
, where α> 1.

Для практических целей коэффициент α вычисляют заранее по значениям pmax и qa.x плунжерных пар, имеющих среднестатистический (наиболее вероятный) износ в эксплуатации, соответствующий 30-70%. При этом за критерий степени износа выбирают цикловую подачу на пусковом режиме qц пуск с использованием эталонной форсунки на аттестованном стенде. Берут по меньшей мере 5-7 изношенных плунжерных пар со значениями величины qa.x, близкими к эталонному, т.е. номинальному (обозначим эту величину как qa.x1). При этом значение νh для каждой плунжерной пары принимают равным 1 (νh=νh1=1) и определяют соответственно показатель pmax1, измеренный по прошествии соответствующего количества циклов nц1. Затем изменяют активный ход плунжеров (поворачивают плунжеры) и для каждой плунжерной пары измеряют величину qa.x при измененном активном ходе (обозначим как qa.x1) и вычисляют соответствующую величину

Figure 00000020
Определяют соответственно pmax2 по прошествии соответствующего количества циклов nц2. Далее по зависимости
Figure 00000021
вычисляют значения соответственно
Figure 00000022
и
Figure 00000023
и приведенное значение νh:For practical purposes, the coefficient α is calculated in advance from the values of p max and q ax of the plunger pairs having an average (most likely) wear in operation corresponding to 30-70%. Moreover, for the criterion of the degree of wear, a cyclic feed at the starting mode q q start is selected using a reference nozzle on a certified stand. Take at least 5-7 worn plunger pairs with q ax values close to the reference, i.e. nominal (we denote this value as q a.x1 ). In this case, the value of ν h for each plunger pair is taken equal to 1 (ν h = ν h1 = 1) and the indicator p max1 is determined, respectively, measured after the corresponding number of cycles n c1 . Then change the active stroke of the plungers (rotate the plungers) and for each plunger pair measure q ax with a changed active stroke (denoted by q a.x1 ) and calculate the corresponding value
Figure 00000020
P max2 is determined respectively after the passage of the corresponding number of cycles n c2 . Further according to
Figure 00000021
calculate values accordingly
Figure 00000022
and
Figure 00000023
and the reduced value of ν h :

Figure 00000024
Figure 00000024

Затем строят зависимость

Figure 00000010
от νh (фиг.4), где
Figure 00000025
Вышеуказанные измерения по каждой из выбранных 5-7 плунжерных пар дают одну точку на кривой этой зависимости, по которой можно определить степенной коэффициент α.Then build addiction
Figure 00000010
from ν h (Fig. 4), where
Figure 00000025
The above measurements for each of the selected 5-7 plunger pairs give one point on the curve of this dependence, from which it is possible to determine the power coefficient α.

Вычисления производятся по стандартной методике аппроксимации, например с помощью метода наименьших квадратов. Данная методология распространяется и на другие группы новых или изношенных плунжерных пар, объединенных по рассмотренному признаку степени износа.The calculations are carried out according to the standard approximation technique, for example, using the least squares method. This methodology extends to other groups of new or worn plunger pairs, united by the considered criterion of the degree of wear.

В качестве температурного коэффициента ν°C в способе по настоящему изобретению используют коэффициент приведения расхода топлива при приведении параметров дизеля к стандартным условиям согласно ГОСТ 18509-80 "Дизели тракторные и комбайновые. Методы стендовых испытаний". При этом используют следующую зависимость:As the temperature coefficient ν ° C in the method of the present invention, the coefficient of reduction of fuel consumption when bringing diesel parameters to standard conditions according to GOST 18509-80 "Tractor and combine diesel engines. Bench test methods" is used. In this case, the following dependence is used:

Figure 00000026
Figure 00000026

где Δt=t-t0,where Δt = tt 0 ,

t - температура топлива, регистрируемая во время отсчета nц и регистрации

Figure 00000027
согласно способу по настоящему изобретению, °С;t is the temperature of the fuel recorded during the reference n c and registration
Figure 00000027
according to the method of the present invention, ° C;

t0=20°С.t 0 = 20 ° C.

Измерение цикловой подачи

Figure 00000028
при осуществлении способа по настоящему изобретению можно проводить известным мензурочным методом, например, с использованием прибора КИ-4818 (В.И.Бельских. Справочник по техническому обслуживанию и диагностированию тракторов. - М.: Россельхозиздат, 1979, с.187-192). При этом форсунка с диагностируемой секции ТНВД должна быть снята, а топливо к измерительной мензурке, также как при измерении
Figure 00000029
должно подводиться через специальный топливопровод, внутренний диаметр которого как минимум в 2-2,5 раза больше внутреннего диаметра штатного эталонного топливопровода, за счет чего обеспечивается отсутствие противодавления, создаваемого форсункой и указанным штатным топливопроводом.Cycle Feed Measurement
Figure 00000028
when implementing the method of the present invention, it is possible to carry out the known beaker method, for example, using the KI-4818 device (V.I. Belskikh. Handbook for maintenance and diagnosis of tractors. - M .: Rosselkhozizdat, 1979, p.187-192). In this case, the nozzle from the diagnosed section of the injection pump must be removed, and the fuel to the measuring beaker, as well as during measurement
Figure 00000029
it must be supplied through a special fuel line, the internal diameter of which is at least 2-2.5 times larger than the internal diameter of the standard fuel line, which ensures the absence of back pressure created by the nozzle and the specified standard fuel line.

Способ по настоящему изобретению осуществляют следующим образом.The method of the present invention is as follows.

Сначала измеряют цикловую подачу

Figure 00000030
используя, например, вышеупомянутый мензурочный метод. Используя заранее установленное эталонное значение
Figure 00000031
определяют поправочный коэффициент νh. Используя представленную на фиг.4 зависимость, определяют коэффициент
Figure 00000010
.First measure the cyclic feed
Figure 00000030
using, for example, the aforementioned beaker method. Using a predefined reference value
Figure 00000031
determine the correction factor ν h . Using the dependence shown in FIG. 4, the coefficient is determined
Figure 00000010
.

Далее приступают к измерению величины pmax, используя заявленное устройство - индикатор гидроплотности плунжерных пар и нагнетательных клапанов (фиг.1, 2). Для этого индикатор в полном сборе (с нагнетательным клапаном 6) подсоединяют к штатному штуцеру испытываемой секции ТНВД с помощью штуцера 10 и гибкого топливопровода высокого давления. Поворачивают маховичок дроссельного крана 5 против часовой стрелки на 1-1,5 оборота для удаления воздуха из системы. При позиции педали акселератора двигателя, соответствующей максимальному выдвижению рейки ТНВД, посредством пускового устройства двигателя прокручивают коленчатый вал до появления топлива в выходном отверстии штуцера 16 дроссельного крана 5. Останавливают двигатель. С легким усилием заворачивают маховичок дроссельного крана 5 по часовой стрелке. Используя представленную на фиг.5 зависимость, по ранее определенной определяют заданное количество циклов nц. Повторяют стартерный пуск, отсчитывая заданное количество циклов nц с момента начала возрастания давления топлива в замкнутой полости индикатора. Отсчет nц можно осуществлять по пульсациям гибкого топливопровода высокого давления, соединяющего штуцер секции ТНВД с индикатором, или по числу дискретных перемещений стрелки жидкостного манометра 3 в процессе нарастания давления в замкнутой полости индикатора. По прошествии заданного количества циклов nц измеряют (регистрируют) давление рmax с помощью манометра 3. Во время отсчета nц и регистрации

Figure 00000032
измеряют (регистрируют) температуру топлива t и определяют температурный коэффициент ν°C. Далее, используя ранее указанную зависимость, определяют величину диагностического параметра
Figure 00000033
Then proceed to the measurement of p max using the claimed device is an indicator of the hydraulic density of the plunger couples and pressure valves (Fig.1, 2). To do this, the complete indicator (with pressure valve 6) is connected to the standard fitting of the test section of the injection pump using the nozzle 10 and a flexible high pressure fuel line. Turn the handwheel of the throttle valve 5 counterclockwise by 1-1.5 turns to remove air from the system. When the position of the engine accelerator pedal corresponding to the maximum extension of the injection pump rail, the crankshaft is scrolled by the engine starting device until fuel appears in the outlet of the fitting 16 of the throttle valve 5. Stop the engine. With a slight effort, turn the handwheel of the throttle valve 5 clockwise. Using the dependence shown in FIG. 5, a predetermined number of cycles n c is determined by a previously determined one. The starter start is repeated, counting the specified number of cycles n c from the moment the fuel pressure in the closed cavity of the indicator begins to increase. Counting n c can be carried out according to the pulsations of the flexible high-pressure fuel line connecting the nozzle of the injection pump section with the indicator, or by the number of discrete movements of the arrow of the liquid manometer 3 in the process of increasing pressure in the closed cavity of the indicator. After a predetermined number of cycles n c, the pressure p max is measured (recorded) using a pressure gauge 3. During counting n c and registration
Figure 00000032
measure (record) the temperature of the fuel t and determine the temperature coefficient ν ° C. Next, using the previously indicated relationship, determine the value of the diagnostic parameter
Figure 00000033

После измерения рmax стартерный пуск прекращают и полость индикатора разгерметизируют с помощью дроссельного крана 5.After measuring p max, the starter start is stopped and the indicator cavity is depressurized using a throttle valve 5.

Установлено, что для новой плунжерной пары

Figure 00000034
кгс/см2/цикл (18-20 МПа/цикл), а для предельно изношенной плунжерной пары
Figure 00000035
кгс/см2/цикл (12-13 МПа/цикл).It is established that for a new plunger pair
Figure 00000034
kgf / cm 2 / cycle (18-20 MPa / cycle), and for extremely worn plunger pairs
Figure 00000035
kgf / cm 2 / cycle (12-13 MPa / cycle).

В случае необходимости оценки состояния нагнетательного клапана диагностируемой секции ТНВД индикатор отсоединяют от штуцера этой секции, корпус 7 со смонтированным в нем нагнетательным клапаном 6 отсоединяют от индикатора, а штуцер секции ТНВД соединяют с входным штуцером 2 через топливопровод высокого давления. Затем обеспечивают удаление воздуха из полости индикатора вышеописанным способом. Повторяют стартерный пуск, внимательно наблюдая за поведением стрелки манометра 3. При достижении давления в полости индикатора более 20 МПа выключают пусковое устройство двигателя. С помощью дроссельного крана 5 стравливают давление топлива до 15 МПа и секундомером измеряют продолжительность снижения давления до 10 МПа. Время падения давления должно быть не менее 15 с. При меньшем значении времени падения давления следует произвести подтяжку штуцера секции ТНВД и повторить проверку нагнетательного клапана секции ТНВД.If it is necessary to assess the status of the discharge valve of the diagnosed section of the injection pump, the indicator is disconnected from the fitting of this section, the housing 7 with the discharge valve 6 mounted in it is disconnected from the indicator, and the connection of the injection pump section is connected to the inlet 2 through the high pressure fuel line. Then, air is removed from the indicator cavity as described above. The starter start is repeated, carefully observing the behavior of the gauge needle 3. When the pressure in the indicator cavity exceeds 20 MPa, the engine starting device is turned off. Using a throttle valve 5, the fuel pressure is vented to 15 MPa, and the duration of pressure reduction to 10 MPa is measured with a stopwatch. The pressure drop should be at least 15 s. With a smaller value of the pressure drop time, tighten the fitting of the injection pump section and repeat the check of the discharge valve of the injection pump section.

Claims (5)

1. Способ бесстендового диагностирования дизельной топливной аппаратуры высокого давления, включающий в себя регистрацию давления топлива, развиваемого проверяемой секцией топливного насоса высокого давления (ТНВД) в замкнутой полости на пусковых оборотах коленчатого вала дизеля, и определение гидроплотности плунжерной пары проверяемой секции ТНВД по диагностическому параметру, учитывающему регистрируемую величину указанного давления, отличающийся тем, что регистрируют цикловую подачу
Figure 00000036
проверяемой секции ТНВД на пусковых оборотах коленчатого вала дизеля при отсутствии противодавления, создаваемого форсункой и штатным топливопроводом высокого давления, в качестве указанного регистрируемого давления топлива используют давление рmax топлива, развиваемое проверяемой секцией ТНВД по прошествии заданного количества циклов nц работы дизеля от начала возрастания давления топлива в замкнутой полости, регистрируют температуру топлива во время отсчета nц и регистрации
Figure 00000037
а в качестве диагностического параметра используют величину
Figure 00000038
определяемую по зависимости:
Figure 00000039

где
Figure 00000040
- поправочный коэффициент активного хода плунжера;
Figure 00000041
- цикловая подача эталонной секции ТНВД, определяемая на пусковых оборотах коленчатого вала дизеля при отсутствии противодавления, создаваемого форсункой и штатным топливопроводом высокого давления, и характеризующая номинальный условный активный ход плунжера;
Figure 00000042
- цикловая подача проверяемой секции ТНВД, определяемая на пусковых оборотах коленчатого вала дизеля при отсутствии противодавления, создаваемого форсункой и штатным топливопроводом высокого давления, и характеризующая фактический условный активный ход плунжера;
α - степенной коэффициент, характеризующий степень износа и микрогеометрию поверхностей трения в сопряжении "втулка-плунжер";
ν°C - температурный коэффициент, учитывающий изменение вязкостных характеристик топлива от его температуры; а
nц выбирают в зависимости от νh.1. A method for benchless diagnosis of high-pressure diesel fuel equipment, which includes recording the fuel pressure developed by the tested section of the high-pressure fuel pump (TNVD) in the closed cavity at the starting revolutions of the diesel crankshaft, and determining the hydraulic density of the plunger pair of the tested section of the high pressure fuel pump by the diagnostic parameter taking into account the recorded value of the specified pressure, characterized in that register the cyclic feed
Figure 00000036
of the tested fuel injection section at the starting revolutions of the diesel crankshaft in the absence of backpressure created by the nozzle and the standard high pressure fuel line, the fuel pressure p max used by the tested fuel injection section after a predetermined number of cycles n c of diesel operation from the beginning of the pressure increase is used as the indicated fuel pressure fuel into the closed cavity, the fuel temperature recorded during frame n and q registration
Figure 00000037
and as a diagnostic parameter use the value
Figure 00000038
determined by the dependence:
Figure 00000039

Where
Figure 00000040
- correction factor of the active stroke of the plunger;
Figure 00000041
- cyclic supply of the reference section of the injection pump, determined at the starting revolutions of the crankshaft of the diesel engine in the absence of backpressure created by the nozzle and standard high pressure fuel line, and characterizing the nominal conditional active stroke of the plunger;
Figure 00000042
- cyclic supply of the tested section of the injection pump, determined at the starting revolutions of the diesel crankshaft in the absence of backpressure created by the nozzle and standard high-pressure fuel line, and characterizing the actual conditional active stroke of the plunger;
α is a power coefficient characterizing the degree of wear and microgeometry of the friction surfaces in the sleeve-plunger interface;
ν ° C - temperature coefficient taking into account the change in the viscosity characteristics of the fuel from its temperature; but
n c is chosen depending on ν h . 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что nц выбирают в диапазоне от 5 до 12.2. The method according to claim 1, characterized in that n c is selected in the range from 5 to 12. 3. Устройство для бесстендового диагностирования дизельной топливной аппаратуры высокого давления, содержащее корпус с замкнутой полостью внутри него, входной штуцер для подключения замкнутой полости к штуцеру проверяемой секции топливного насоса высокого давления, измеритель давления топлива в замкнутой полости и регулируемый предохранительный клапан сброса давления в замкнутой полости, отличающееся тем, что оно снабжено дроссельным краном для обеспечения удаления воздуха из замкнутой полости перед проведением измерения давления и плавного сброса давления в ней по окончании измерения давления, а также съемным нагнетательным клапаном на входе в замкнутую полость, имеющим средства для подключения входа этого клапана к штуцеру проверяемой секции топливного насоса высокого давления, а выхода клапана - к входному штуцеру.3. A device for bench-free diagnosis of high-pressure diesel fuel equipment, comprising a housing with a closed cavity inside it, an input fitting for connecting a closed cavity to a fitting of a tested section of a high pressure fuel pump, a fuel pressure gauge in a closed cavity and an adjustable pressure relief valve in a closed cavity characterized in that it is equipped with a throttle valve to ensure the removal of air from the closed cavity before measuring pressure and smooth pressure relief in it at the end of the pressure measurement, as well as a removable discharge valve at the entrance to the closed cavity, having means for connecting the input of this valve to the fitting of the tested section of the high pressure fuel pump, and the valve output to the inlet fitting. 4. Устройство по п.3, отличающееся тем, что измеритель давления выполнен в виде манометра.4. The device according to claim 3, characterized in that the pressure meter is made in the form of a manometer. 5. Устройство по п.3, отличающееся тем, что измеритель давления содержит электронный датчик давления и цифровой индикатор. 5. The device according to claim 3, characterized in that the pressure meter comprises an electronic pressure sensor and a digital indicator.
RU2011105759/06A 2011-02-17 2011-02-17 Method and device for non-bench diagnostics of high pressure diesel fuel equipment RU2456471C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011105759/06A RU2456471C1 (en) 2011-02-17 2011-02-17 Method and device for non-bench diagnostics of high pressure diesel fuel equipment

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011105759/06A RU2456471C1 (en) 2011-02-17 2011-02-17 Method and device for non-bench diagnostics of high pressure diesel fuel equipment

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2456471C1 true RU2456471C1 (en) 2012-07-20

Family

ID=46847457

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011105759/06A RU2456471C1 (en) 2011-02-17 2011-02-17 Method and device for non-bench diagnostics of high pressure diesel fuel equipment

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2456471C1 (en)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2535799C1 (en) * 2013-06-25 2014-12-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Дальневосточный государственный университет путей сообщения" (ДВГУПС) Method of diagnostics of plunger pair of diesel high-pressure fuel pump
RU2610354C1 (en) * 2015-07-28 2017-02-09 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Чувашская государственная сельскохозяйственная академия" Method of diesel engine fuel injecting pump repair
RU2684047C2 (en) * 2014-04-17 2019-04-03 ФОРД ГЛОУБАЛ ТЕКНОЛОДЖИЗ, ЭлЭлСи Methods for determining wear of high-pressure pump cylinder
RU221293U1 (en) * 2023-04-19 2023-10-30 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Чувашский государственный аграрный университет" Device for testing plunger pairs of high pressure fuel pumps

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1499636A (en) * 1975-06-04 1978-02-01 Cummins Engine Co Inc Internal combustion engine fuel injector adjustment apparatus
RU2007610C1 (en) * 1990-11-16 1994-02-15 Евгений Валентинович Парфенов Device for diagnostics of diesel engine systems
EP0390461B1 (en) * 1989-03-27 1994-06-01 Diesel Kiki Co. Ltd. Method for detecting fuel injection performance of fuel injection valve
RU2054573C1 (en) * 1991-06-17 1996-02-20 Комаров Геннадий Андреевич Method of checking fuel system
RU2069789C1 (en) * 1992-02-28 1996-11-27 Научно-производственное предприятие "Транспорт" Device for diagnosis of fuel valve of diesel
RU2175149C2 (en) * 1999-07-12 2001-10-20 Военный автомобильный институт Device for diagnosing fuel-handling equipment and determining operating characteristics of vehicles
RU2247856C2 (en) * 2003-04-25 2005-03-10 Чечет Виктор Анатольевич Device for diagnosing condition of diesel engine high-pressure devices

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1499636A (en) * 1975-06-04 1978-02-01 Cummins Engine Co Inc Internal combustion engine fuel injector adjustment apparatus
EP0390461B1 (en) * 1989-03-27 1994-06-01 Diesel Kiki Co. Ltd. Method for detecting fuel injection performance of fuel injection valve
RU2007610C1 (en) * 1990-11-16 1994-02-15 Евгений Валентинович Парфенов Device for diagnostics of diesel engine systems
RU2054573C1 (en) * 1991-06-17 1996-02-20 Комаров Геннадий Андреевич Method of checking fuel system
RU2069789C1 (en) * 1992-02-28 1996-11-27 Научно-производственное предприятие "Транспорт" Device for diagnosis of fuel valve of diesel
RU2175149C2 (en) * 1999-07-12 2001-10-20 Военный автомобильный институт Device for diagnosing fuel-handling equipment and determining operating characteristics of vehicles
RU2247856C2 (en) * 2003-04-25 2005-03-10 Чечет Виктор Анатольевич Device for diagnosing condition of diesel engine high-pressure devices

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2535799C1 (en) * 2013-06-25 2014-12-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Дальневосточный государственный университет путей сообщения" (ДВГУПС) Method of diagnostics of plunger pair of diesel high-pressure fuel pump
RU2684047C2 (en) * 2014-04-17 2019-04-03 ФОРД ГЛОУБАЛ ТЕКНОЛОДЖИЗ, ЭлЭлСи Methods for determining wear of high-pressure pump cylinder
RU2610354C1 (en) * 2015-07-28 2017-02-09 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Чувашская государственная сельскохозяйственная академия" Method of diesel engine fuel injecting pump repair
RU221293U1 (en) * 2023-04-19 2023-10-30 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Чувашский государственный аграрный университет" Device for testing plunger pairs of high pressure fuel pumps

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US9470167B2 (en) System and method for estimating high-pressure fuel leakage in a common rail fuel system
US8857412B2 (en) Methods and systems for common rail fuel system dynamic health assessment
US20130013174A1 (en) Methods and systems for common rail fuel system maintenance health diagnostic
US20140224219A1 (en) System and method for acquiring pressure data from a fuel accumulator of an internal combustion engine
RU2456471C1 (en) Method and device for non-bench diagnostics of high pressure diesel fuel equipment
EP2915987A1 (en) Evaluating gaseous fuel admission valve operability
CN101994575A (en) Control method for common rail fuel pump and apparatus for performing the same
US20090045267A1 (en) Method of operating a fuel injector
US11781500B2 (en) System and method for measuring fuel injection during pump operation
US9551631B2 (en) System and method for adapting to a variable fuel delivery cutout delay in a fuel system of an internal combustion engine
US20140224223A1 (en) System and method for determining injected fuel quantity based on drain fuel flow
US20150053184A1 (en) System and method for adjusting on-time calibration of a fuel injector in internal combustion engine
US20090049898A1 (en) Diagnostic systems and methods for the high pressure side of fuel systems in common fuel rail engines
RU2398200C1 (en) Method of diagnosing ice bearing and filter elements wear without dismantling
KR20170060988A (en) Apparatus and method for testing digital inlet valve of diesel high pressuer pump
CN109356910A (en) The test macro and method of position internal leakage in hydraulic cylinder
RU2311557C2 (en) Method of checking spray tip passage sections
JP5158572B2 (en) Engine fuel supply system inspection method
US12146449B2 (en) Systems and methods of fuel injection timing drift detection and compensation
US20240200504A1 (en) Systems and methods of fuel injection timing drift detection and compensation
RU2386850C2 (en) Method to diagnose high-pressure fuel pump incorporating electrohydraulic control
WO2024173287A1 (en) Fuel pump diagnostic apparatuses, methods, and systems
RU56493U1 (en) DEVICE FOR DIAGNOSTIC OF FUEL EQUIPMENT OF HIGH PRESSURE OF DIESEL
RU2222785C1 (en) Procedure establishing hourly flow rate of fuel in diesel engine
Yamanishi Application of a computer model to various specifications of fuel injection system for DI diesel engines

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20140218