RU2443785C1 - Flux cored wire filler for out-of-furnace treatment of metallurgical melts - Google Patents
Flux cored wire filler for out-of-furnace treatment of metallurgical melts Download PDFInfo
- Publication number
- RU2443785C1 RU2443785C1 RU2010139749/02A RU2010139749A RU2443785C1 RU 2443785 C1 RU2443785 C1 RU 2443785C1 RU 2010139749/02 A RU2010139749/02 A RU 2010139749/02A RU 2010139749 A RU2010139749 A RU 2010139749A RU 2443785 C1 RU2443785 C1 RU 2443785C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- calcium
- magnesium
- filler
- cored wire
- silicon
- Prior art date
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии и может быть использовано в сталеплавильном производстве для раскисления, модифицирования и микролегирования различных сталей и сплавов, применяемых в транспортном машиностроении, энергетике, стройиндустрии, при изготовлении изделий в «северном исполнении» и т.д.The invention relates to ferrous metallurgy and can be used in steelmaking for deoxidation, modification and microalloying of various steels and alloys used in transport engineering, energy, construction industry, in the manufacture of products in the "northern version", etc.
Модифицирование железоуглеродистых расплавов осуществляется, в основном, материалами, содержащими силикокальций либо металлический кальций, которые вводятся в металл в виде наполнителей порошковой проволоки.Modification of iron-carbon melts is carried out mainly by materials containing silicocalcium or calcium metal, which are introduced into the metal in the form of filler cored wire.
Известен композиционный материал для внепечной обработки расплава стали, содержащий 25-45 мас.% металлического кальция и 1-15 мас.% добавки, в качестве которой используют один или несколько элементов из группы, включающей магний, барий, стронций и редкоземельные металлы, а также железо - остальное (см. п. РФ №2318878, кл. С21С 7/06 заявл.26.04.2006, опубл. 10.03.2008. «Композиционный материал для внепечной обработки расплава стали (варианты)»).Known composite material for out-of-furnace treatment of steel melt, containing 25-45 wt.% Calcium metal and 1-15 wt.% Additives, which use one or more elements from the group comprising magnesium, barium, strontium and rare earth metals, as well as iron - the rest (see paragraphs of the Russian Federation No. 2318878, class C21C 7/06, declaration 26.04.2006, publ. 10.03.2008. "Composite material for out-of-furnace treatment of steel melt (options)").
Недостатком данного материала является его неэффективность при модифицировании высокосернистых расплавов, связанная с высоким пироэффектом при применении металлического кальция, температура кипения которого 1487°С. Попадая в расплав с температурой 1580-1650°С, кальций интенсивно кипит, в результате чего происходит быстрое удаление кальция из металла, сокращается время его взаимодействия с расплавом, а следовательно, и эффект модифицирующего воздействия. Это отрицательно отражается на прочности, пластичности и ударной вязкости металла. Данное техническое решение не регламентирует состав фаз, в которых находятся элементы-добавки, определяющий эффективность их воздействия на расплав.The disadvantage of this material is its inefficiency in the modification of high-sulfur melts, associated with a high pyroelectric effect when using metallic calcium, the boiling point of which is 1487 ° C. Once in the melt with a temperature of 1580-1650 ° C, calcium boils intensively, as a result of which calcium is rapidly removed from the metal, the time of its interaction with the melt is reduced, and consequently, the effect of the modifying effect. This negatively affects the strength, ductility and toughness of the metal. This technical solution does not regulate the composition of the phases in which the additive elements are located, which determines the effectiveness of their impact on the melt.
Наиболее близким по технической сущности, достигаемому результату и выбранным в качестве прототипа является наполнитель порошковой проволоки для внепечной обработки металлургических расплавов, содержащий кальций и кремний. Содержание кальция составляет 36-56 мас.%, отношение между кальцием и кремнием находится в пределах (0,6-1,3):1, а соотношение между содержанием кальция в наполнителе и содержанием самого наполнителя в проволоке составляет 0,7-1,2. Кальций присутствует в наполнителе в виде сплава с кремнием или частично (в количестве 10-50%) в металлической фазе (см. п. РФ №2234541, кл. С21С 7/00 заявл. 23.05.2003, опубл. 20.08.2004. «Проволока для внепечной обработки металлургических расплавов»).The closest in technical essence, the achieved result and selected as a prototype is a flux-cored wire filler for out-of-furnace treatment of metallurgical melts containing calcium and silicon. The calcium content is 36-56 wt.%, The ratio between calcium and silicon is in the range (0.6-1.3): 1, and the ratio between the calcium content in the filler and the content of the filler in the wire is 0.7-1, 2. Calcium is present in the filler in the form of an alloy with silicon or partially (in an amount of 10-50%) in the metal phase (see clause of the Russian Federation No. 2234541, class C21C 7/00, statement 23.05.2003, publ. 20.08.2004. " Wire for out-of-furnace processing of metallurgical melts ").
Недостатком данного наполнителя является его низкая эффективность для десульфурации и модифицирования высокосернистых расплавов, связанная с присутствием лишь одного активного элемента - кальция, температурно-временной интервал взаимодействия которого с жидким металлом ограничен.The disadvantage of this filler is its low efficiency for desulfurization and modification of high-sulfur melts, associated with the presence of only one active element - calcium, the temperature-time interval of interaction of which with a liquid metal is limited.
В прототипе нет элементов и фаз, позволяющих расширить температурно-временной интервал взаимодействия материала наполнителя с расплавом и за счет этого обеспечить более эффективную десульфурацию и модифицирование.In the prototype there are no elements and phases that allow you to expand the temperature-time interval of the interaction of the filler material with the melt and due to this provide a more effective desulfurization and modification.
Кроме того, в составе наполнителя нет микролегирующих и инокулирующих добавок, позволяющих добиться измельчения структуры готового металла и повышения механических свойств металла.In addition, the filler does not contain microalloying and inoculating additives, which make it possible to refine the structure of the finished metal and increase the mechanical properties of the metal.
Задачей настоящего изобретения является повышение прочности, пластичности и ударной вязкости металла.The objective of the present invention is to increase the strength, ductility and toughness of the metal.
Техническим результатом, полученным при реализации изобретения, является повышение эффективности рафинирования и модифицирования расплава за счет снижения остаточного содержания серы, а также количества оксидных и сульфидных включений в готовом металле.The technical result obtained by the implementation of the invention is to increase the efficiency of refining and modifying the melt by reducing the residual sulfur content, as well as the amount of oxide and sulfide inclusions in the finished metal.
Указанная задача решается за счет того, что известный наполнитель порошковой проволоки для внепечной обработки металлургических расплавов, содержащий кальций и кремний, согласно изобретению дополнительно содержит магний в виде силицида магния, и/или солей магния, и/или металлического магния, а также железо при следующем соотношении компонентов, мас.%: кремний 30-75; кальций 5-50; магний 0,1-15; железо - остальное.This problem is solved due to the fact that the known filler of a flux-cored wire for out-of-furnace treatment of metallurgical melts, containing calcium and silicon, according to the invention additionally contains magnesium in the form of magnesium silicide and / or magnesium salts and / or magnesium metal, as well as iron in the following the ratio of components, wt.%: silicon 30-75; calcium 5-50; magnesium 0.1-15; iron is the rest.
Наполнитель порошковой проволоки может дополнительно содержать барий в виде силицидов и/или солей при следующем соотношении компонентов, мас.%: кремний 30-75; кальций 5-40, барий 5-20; магний 0,1-15; железо - остальное.The filler of the cored wire may further comprise barium in the form of silicides and / or salts in the following ratio of components, wt.%: Silicon 30-75; calcium 5-40, barium 5-20; magnesium 0.1-15; iron is the rest.
Наполнитель порошковой проволоки может дополнительно содержать галогениды при следующем соотношении компонентов, мас.%: кремний 30-70; кальций 12-40 (либо кальций 5-40 и барий 5-20); магний 0,1-15; галогениды 0,1-12; железо - остальное.The flux-cored wire filler may additionally contain halides in the following ratio of components, wt.%: Silicon 30-70; calcium 12-40 (or calcium 5-40 and barium 5-20); magnesium 0.1-15; halides 0.1-12; iron is the rest.
Наполнитель порошковой проволоки может дополнительно содержать хотя бы один элемент из группы, включающей ванадий, ниобий, титан, РЗМ, при следующем соотношении компонентов, мас.%: кремний 30-65; кальций 12-40 (либо кальций 6-30, и барий 5-15); магний 0,1-10; галогениды 0,1-12; суммарное содержание ванадия, ниобия, титана и РЗМ 0,1-10; железо - остальное.The filler of the cored wire may additionally contain at least one element from the group comprising vanadium, niobium, titanium, rare-earth metals, in the following ratio of components, wt.%: Silicon 30-65; calcium 12-40 (or calcium 6-30, and barium 5-15); magnesium 0.1-10; halides 0.1-12; the total content of vanadium, niobium, titanium and rare-earth metals 0.1-10; iron is the rest.
Наполнитель порошковой проволоки может содержать кремний в виде силицида железа, и/или силицида кальция, и/или металлического кремния, а кальций - в виде силицида кальция, и/или кальция металлического, и/или солей кальция.The flux-cored wire filler may contain silicon in the form of iron silicide and / or calcium silicide and / or metallic silicon, and calcium in the form of calcium silicide and / or metallic calcium and / or calcium salts.
Исследования, проведенные по источникам патентной и научно-технической информации, показали, что заявляемый наполнитель проволоки не известен и не следует явным образом из изученного уровня техники, т.е. соответствует критериям новизна и изобретательский уровень.Studies conducted on the sources of patent and scientific and technical information have shown that the inventive filler wire is not known and does not follow explicitly from the studied prior art, i.e. meets the criteria of novelty and inventive step.
Заявляемый наполнитель проволоки может быть изготовлен на любом предприятии, специализирующемся в данной отрасли, т.к. для этого требуются известные материалы и стандартное оборудование, и широко использован при производстве стальных изделий, т.е. является промышленно применимым.The inventive filler wire can be made at any enterprise specializing in this industry, because this requires well-known materials and standard equipment, and is widely used in the manufacture of steel products, i.e. is industrially applicable.
Введение модификатора в сталь ставит своей целью улучшение структурных характеристик и повышение механических свойств металла. В результате модифицирования, помимо улучшения разливаемости стали на машине непрерывного литья заготовок, происходит:The introduction of the modifier in steel aims to improve the structural characteristics and increase the mechanical properties of the metal. As a result of the modification, in addition to improving the spillability of steel on a continuous casting machine, the following occurs:
а) дополнительное раскисление и десульфурация стали;a) additional deoxidation and desulfurization of steel;
б) сокращение количества оксидов, оксисульфидов, сульфидов, а также глобуляризация оставшихся неметаллических включений;b) reduction in the amount of oxides, oxysulfides, sulfides, as well as globularization of the remaining non-metallic inclusions;
в) очищение границ зерен и околограничных участков от частиц, эвтектик и сегрегации, приводящих к охрупчиванию металла;c) purification of grain boundaries and near-boundary sections of particles, eutectics and segregation, leading to embrittlement of the metal;
г) измельчение дендритной структуры, а также формирование мелкозернистой структуры на последующих технологических операциях получения готовых изделий.d) grinding of the dendritic structure, as well as the formation of a fine-grained structure in subsequent technological operations to obtain finished products.
Эффективность решения каждой из задач зависит от состава используемого модификатора и условий его ввода в металл. Введение модификатора в расплав в виде порошковой проволоки обеспечивает более эффективное взаимодействие расплава и модификатора. Кальций обладает высоким сродством к кислороду и сере, а также способностью осаждаться на границах зерен, вытесняя с них легкоплавкие эвтектики и частицы, что обеспечивает повышение пластичных и ударных свойств металла. Кальций в составе традиционных модификаторов находится в виде силицида либо металлического кальция, а в составе силикокальция, помимо CaSi2 и CaSi, присутствуют силициды железа и металлический кремний. При содержаниях кальция менее 5% модифицирование расплава происходит недостаточно, при более 50% имеет место повышенный пироэффект. Содержания кремния и железа в наполнителе обусловлены условиями выплавки кремнистых модификаторов и содержанием активных элементов - кальция, магния и др.The effectiveness of each of the tasks depends on the composition of the modifier used and the conditions for its entry into the metal. The introduction of the modifier into the melt in the form of a cored wire provides a more efficient interaction of the melt and the modifier. Calcium has a high affinity for oxygen and sulfur, as well as the ability to precipitate at grain boundaries, displacing fusible eutectics and particles from them, which ensures an increase in the ductile and impact properties of the metal. Calcium in the composition of traditional modifiers is in the form of a silicide or calcium metal, and in the composition of silicocalcium, in addition to CaSi 2 and CaSi, there are iron silicides and metallic silicon. At calcium contents of less than 5%, melt modification is insufficient; at more than 50%, an increased pyroeffect takes place. The content of silicon and iron in the filler is determined by the conditions of smelting of silicon modifiers and the content of active elements - calcium, magnesium, etc.
Вместе с тем, традиционные кальциевые модификаторы имеют ряд недостатков, связанных с низкой температурой плавления (847°С) и кипения (1487°С) кальция и содержащих его фаз. Попадая в расплав с температурой 1580-1630°С, кальций интенсивно кипит, в результате чего происходит его быстрое удаление из металла, сокращается время взаимодействия с расплавом, а следовательно, и эффективность модифицирующего воздействия. Все это отрицательно отражается на прочности, пластичности и ударной вязкости металла.However, traditional calcium modifiers have several disadvantages associated with the low melting point (847 ° C) and boiling point (1487 ° C) of calcium and its phases. Once in the melt with a temperature of 1580-1630 ° C, calcium boils intensively, as a result of which it is quickly removed from the metal, the time of interaction with the melt is reduced, and consequently, the effectiveness of the modifying effect. All this negatively affects the strength, ductility and toughness of the metal.
Указанный недостаток кальциевого модификатора может быть существенно уменьшен при введении в его состав дополнительных элементов и их соединений, имеющих другие температуры плавления, кипения и тем самым расширяющих температурно-временной интервал взаимодействия модификатора с железоуглеродистым расплавом. К числу таких соединений относятся, прежде всего, силициды щелочноземельных металлов - магния и бария.The specified disadvantage of the calcium modifier can be significantly reduced by the introduction of additional elements and their compounds having different melting and boiling points and thereby expanding the temperature-time interval of the interaction of the modifier with the iron-carbon melt. Among these compounds are, first of all, silicides of alkaline earth metals - magnesium and barium.
Имея высокую температуру плавления (1102°С), силицид магния длительное время, находясь в расплаве, интенсивно взаимодействует с серой и другими примесями. При этом снижается парциально давление паров кальция, и в результате имеет место более эффективное рафинирование и модифицирование расплава.Having a high melting point (1102 ° С), magnesium silicide for a long time, being in the melt, intensively interacts with sulfur and other impurities. In this case, the partial pressure of calcium vapor is reduced, and as a result, more efficient refining and modification of the melt takes place.
Практически подобным образом ведет себя в стали и барий, температура кипения которого 1637°С. Находясь более длительное время в расплаве, барий в сочетании с кальцием (даже при их суммарном содержании в модификаторе на уровне обычно принятого количества кальция) оказывает более эффективное модифицирующее и рафинирующее влияние, взаимодействуя с газами и примесями, растворенными в металле. Чем выше температуры плавления фаз и кипения элементов, тем продолжительнее время нахождения кальция и бария в жидком состоянии и больше их модифицирующее воздействие на расплав. Кроме того, известно, что соединения бария и магния, в отличие от оксидов и сульфидов кальция, более интенсивно удаляются из расплава, усиливая рафинировочный эффект.In almost the same way, barium also behaves in steel, the boiling point of which is 1637 ° С. Being in the melt for a longer time, barium in combination with calcium (even when their total content in the modifier is at the level of the usually accepted amount of calcium) has a more effective modifying and refining effect, interacting with gases and impurities dissolved in the metal. The higher the melting temperature of the phases and the boiling of the elements, the longer the time spent by calcium and barium in the liquid state and the more their modifying effect on the melt. In addition, it is known that barium and magnesium compounds, in contrast to calcium oxides and sulfides, are more intensively removed from the melt, enhancing the refining effect.
Вместе с тем, при содержаниях в наполнителе магния более 15 мас.% при обработке расплава может происходить повышенное газовыделение, а при барии более 20 мас.% - ухудшение разливаемости металла.At the same time, when the content in the filler of magnesium is more than 15 wt.% During the processing of the melt, increased gas evolution can occur, and with barium more than 20 wt.% - a deterioration of the spillability of the metal.
Соли (карбонаты, галогениды и др.) щелочноземельных металлов, подобно силицидам, находятся, как правило, при температурах внепечной обработки в жидком состоянии и также обладают высокими рафинирующими свойствами в железоуглеродистых расплавах. Поэтому их наличие в составе наполнителя порошковой проволоки, наряду с силицидами и металлическими ЩЗМ, целесообразно. При этом галогениды сами являются активными рафинирующими элементами по отношению к кислороду и сере, эффективно удаляя образующиеся оксиды и сульфиды из металла. Установлено, что при содержаниях в наполнителе галогенидов более 12% в силу слишком интенсивного удаление кальция из расплава снижается горофильный эффект модифицирования и возрастает загрязненность границ зерен.Salts (carbonates, halides, etc.) of alkaline earth metals, like silicides, are, as a rule, at temperatures of out-of-furnace treatment in the liquid state and also have high refining properties in iron-carbon melts. Therefore, their presence in the composition of the filler of the flux-cored wire, along with silicides and metal alkaline earth metals, is advisable. In this case, the halides themselves are active refining elements with respect to oxygen and sulfur, effectively removing the resulting oxides and sulfides from the metal. It was found that when the content of halides in the filler is more than 12%, due to too intense removal of calcium from the melt, the horophilic effect of modification decreases and the contamination of grain boundaries increases.
Одним из технологических приемов, обеспечивающих одновременное повышение прочностных, пластических и вязкостных свойств модифицированного металла, является измельчение его зеренной структуры. Дополнительное введение в состав наполнителя порошковой проволоки ванадия, ниобия, титана и РЗМ или их соединений усиливает инокулирующий эффект модифицирования и улучшает механические и эксплуатационные свойства металла. При суммарном содержании в наполнителе этих элементов более 10%, наряду с образованием фаз, оказывающих инокулирующее воздействие, в структуре матрицы появляются крупные нитридные, карбонитридные и иные включения, увеличивается размер зерен, имеет место «цериевая неоднородность» и т.д., что сопровождается падением пластических и вязкостных свойств металла.One of the technological methods providing a simultaneous increase in the strength, plastic, and viscous properties of the modified metal is the grinding of its grain structure. An additional introduction of vanadium, niobium, titanium, and rare-earth metals or their compounds into the filler composition of the cored wire enhances the inoculating effect of the modification and improves the mechanical and operational properties of the metal. When the total content of these elements in the filler is more than 10%, along with the formation of phases that have an inoculating effect, large nitride, carbonitride and other inclusions appear in the matrix structure, grain size increases, “cerium inhomogeneity” takes place, etc., which is accompanied by falling plastic and viscous properties of the metal.
Пример осуществленияImplementation example
Порошковую проволоку с заявленными составами наполнителей использовали на одном из предприятий при внепечной обработке стали марки 20Л, имевшей после выплавки в электропечи состав, мас.%: 0,11-0,13 С; 0,4-0,43 Mn; 0,14-0,15 Si; 0,027-0,030 S; 0,013-0,014 P; 0,1-0,11 Cr; 0,08-0,09 Ni; 0,022-0,025 Al; Fe - остальное.A flux-cored wire with the claimed filler compositions was used at one of the enterprises for out-of-furnace processing of steel grade 20L, which had a composition after smelting in an electric furnace, wt.%: 0.11-0.13 C; 0.4-0.43 Mn; 0.14-0.15 Si; 0.027-0.030 S; 0.013-0.014 P; 0.1-0.11 Cr; 0.08-0.09 Ni; 0.022-0.025 Al; Fe is the rest.
Материал наполнителей порошковой проволоки получали смешением в различных соотношениях соединений и сплавов: силикокальция СК30 (FeSi2, FeSi, CaSi2, CaSi, Si), кальция металлического, кремния металлического, ферросиликобария (BaSi2, BaSi, FeSi2) магния металлического, Mg2Si, MgCl2, MgCO3, ВаСО3, CaCl2, CaF2, феррониобия ФНб 60, ферротитана ФТи 70, феррованадия ФВ 50, ФС30РЗМ30. Суммарное содержание примесей в наполнителе - углерода, алюминия, фосфора, за исключением вариантов с использованием солей-карбонатов - не превышало 1 мас.%.The filler material of the cored wire was obtained by mixing in various ratios of compounds and alloys: SK30 silicocalcium (FeSi 2 , FeSi, CaSi 2 , CaSi, Si), metallic calcium, metallic silicon, ferrosilicobarium (BaSi 2 , BaSi, FeSi 2 ) metallic magnesium, Mg 2 Si, MgCl 2 , MgCO 3 , BaCO 3 , CaCl 2 , CaF 2 , ferroniobium ФНб 60, ferrotitanium ФТи 70, ferrovanadium ФВ 50, ФС30РЗМ30. The total content of impurities in the filler — carbon, aluminum, phosphorus, with the exception of variants using carbonate salts — did not exceed 1 wt.%.
Модификатор по прототипу имел состав, мас.%: 40 Са, 55 Si, Fe - ост.The prototype modifier had a composition, wt.%: 40 Ca, 55 Si, Fe - stop.
Изготовленные смеси различного состава и модификатор по прототипу дробили до получения фракции 0-2 мм и закатывали в стальную оболочку толщиной 0,4 мм, получая порошковую проволоку диаметром 14 мм.The prepared mixtures of various compositions and the prototype modifier were crushed to obtain a fraction of 0-2 mm and rolled into a steel shell with a thickness of 0.4 mm, obtaining a flux-cored wire with a diameter of 14 mm
При проведении экспериментов после выпуска из электропечи металл в 15-т ковше перед разливкой обрабатывали порошковой проволокой. Каждый ковш обрабатывали проволокой с отличающимся составом наполнителей. Расход наполнителя при отдаче порошковой проволокой - 1 кг на тонну стали.When conducting experiments after discharge from an electric furnace, the metal in a 15-t ladle was treated with cored wire before casting. Each bucket was treated with a wire with a different composition of fillers. The filler consumption for recoil with flux-cored wire is 1 kg per ton of steel.
Металл после модифицирования разливали в формы. Термообработку отливок проводили по режиму - отжиг при 900°С (3 часа), охлаждение на воздухе. В приливных образцах готового металла оценивали содержание серы, загрязненность оксидными и сульфидными включениями, а также механические свойства.After modification, the metal was poured into molds. Heat treatment of castings was carried out according to the regime of annealing at 900 ° С (3 hours), cooling in air. In tidal samples of the finished metal, sulfur content, contamination with oxide and sulfide inclusions, and mechanical properties were evaluated.
В таблице 1 приведены содержания элементов и фазовый состав экспериментально опробованных наполнителей порошковой проволоки, а также прототипа.Table 1 shows the contents of the elements and the phase composition of the experimentally tested filler flux-cored wire, as well as the prototype.
В таблице 2 представлены результаты определения содержания серы, оксидов и сульфидов, а также временного сопротивления - σВ, относительного удлинения - δ и ударной вязкости (КCV) при -60°С - An-60 в металле, обработанном проволокой с составами наполнителей, согласно приведенным в таблице 1.Table 2 presents the results of determining the content of sulfur, oxides and sulfides, as well as the temporary resistance σ B , elongation δ and impact strength (KCV) at -60 ° C - A n-60 in a metal treated with wire with filler compositions, according to the table 1.
Из представленных в таблицах 1 и 2 данных видно, что:From the data presented in tables 1 and 2, it can be seen that:
1. Применение модификатора, имеющего химический состав согласно прототипу (вар.1 табл.2), приводит к низкой десульфурации (0,0026% S), высокой загрязненности металла оксидными (1,3 балла) и сульфидными (более 0,8 балла) включениями, низким значениям временного сопротивления (55 кгс/см2), относительного удлинения (30%) и низкотемпературной ударной вязкости (1,7 кгс·м/см2).1. The use of a modifier having the chemical composition according to the prototype (version 1 of Table 2) leads to low desulfurization (0.0026% S), high metal contamination with oxide (1.3 points) and sulfide (more than 0.8 points) inclusions, low values of temporary resistance (55 kgf / cm 2 ), elongation (30%) and low temperature impact strength (1.7 kgf · m / cm 2 ).
2. Использование порошковой проволоки с наполнителем с заявленным, согласно п.1 формулы, составом (вар.2-5 табл.2) обеспечивает, по сравнению с прототипом, в металле снижение содержания серы (на 0,03-0,05 мас.%), загрязненности по оксидным (0,9-1,0 балла) и сульфидным (0,5-0,6 балла) включениям, а также повышение временного сопротивления (не менее 57 кгс/см2), относительного удлинения (более 31%) и ударной вязкости (не менее 2,0 кг·см/см2).2. The use of flux-cored wire with a filler with the claimed composition according to claim 1 (var. 2-5 of table 2) provides, in comparison with the prototype, a decrease in sulfur content in the metal (by 0.03-0.05 wt. %), pollution by oxide (0.9-1.0 points) and sulfide (0.5-0.6 points) inclusions, as well as an increase in temporary resistance (not less than 57 kgf / cm 2 ), relative elongation (more than 31 %) and impact strength (not less than 2.0 kg · cm / cm 2 ).
3. Применение порошковой проволоки с наполнителем, в котором силицид магния частично или полностью заменен на соли магния и/или металлический магний (вар.6-8 табл.2), также приводит к уменьшению, по сравнению с прототипом, содержания серы (на 0,04-0, 05 мас.%), загрязненности по оксидным (0,9-1,0 балла) и сульфидным (0,6 балла) включениям, а также повышению временного сопротивления (не менее 57 кгс/см2), относительного удлинения (более 31%) и ударной вязкости (более 2,0 кгс·м/см2).3. The use of flux-cored wire with a filler in which magnesium silicide is partially or completely replaced by magnesium salts and / or magnesium metal (var.6-8 table 2), also leads to a decrease in sulfur content (by 0 , 04-0, 05 wt.%), Contamination by oxide (0.9-1.0 points) and sulfide (0.6 points) inclusions, as well as increasing the temporary resistance (not less than 57 kgf / cm 2 ), relative elongation (more than 31%) and impact strength (more than 2.0 kgf · m / cm 2 ).
4. Использование порошковой проволоки с наполнителем с заявленным, согласно п.2 формулы, составом (вар.9-12 табл.2) обеспечивает, по сравнению с прототипом, в металле снижение содержания серы (на 0,05-0, 06 мас.%), загрязненности по оксидным (0,8-0,9 балла) и сульфидным (0,5-0,6 балла) включениям, а также повышение временного сопротивления (более 57 кгс/см2), относительного удлинения (более 32%) и ударной вязкости (более 2,3 кгс·м/см2).4. The use of flux-cored wire with a filler with the claimed composition according to claim 2 (var. 9-12 of Table 2) provides, in comparison with the prototype, a decrease in sulfur content in metal (by 0.05-0, 06 wt. %), pollution on oxide (0.8-0.9 points) and sulfide (0.5-0.6 points) inclusions, as well as an increase in temporary resistance (more than 57 kgf / cm 2 ), relative elongation (more than 32% ) and impact strength (more than 2.3 kgf · m / cm 2 ).
5. Применение порошковой проволоки с наполнителем с заявленным, согласно пп.3-4 формулы, составом (вар.13-16 и 18-20 табл.2) также приводит к уменьшению, по сравнению с прототипом, содержания серы (на 0,06-0,08 мас.%), загрязненности по оксидным (0,6-0,7 балла) и сульфидным (0,4-0,6 балл) включениям, а также повышение временного сопротивления (не менее 61 кгс/см2), относительного удлинения (более 34%) и ударной вязкости (более 2,2 кгс∗м/см2).5. The use of cored wire with a filler with the claimed, according to claims 3-4 formulas, composition (var.13-16 and 18-20 table.2) also leads to a decrease, compared with the prototype, the sulfur content (by 0.06 -0.08 wt.%), Contamination by oxide (0.6-0.7 points) and sulfide (0.4-0.6 points) inclusions, as well as an increase in temporary resistance (not less than 61 kgf / cm 2 ) , elongation (more than 34%) and impact strength (more than 2.2 kgf * m / cm 2 ).
6. Использование порошковой проволоки с наполнителем с заявленным, согласно пп.5-6 формулы, составом (вар.21-23 и 25-27 табл.2) обеспечивает, по сравнению с прототипом, в металле снижение содержания серы (на 0,04-0,06 мас.%), загрязненности по оксидным (0,6-0,7 балла) и сульфидным (0,4-0,5 балла) включениям, а также повышение временного сопротивления (более 63 кгс/см2), относительного удлинения (более 33%) и ударной вязкости (более 2,3 кгс·м/см2).6. The use of flux-cored wire with a filler with the claimed composition according to paragraphs 5-6 of the formula (var. 21-23 and 25-27 of Table 2) provides, in comparison with the prototype, a decrease in sulfur content in metal (by 0.04 -0.06 wt.%), Pollution on oxide (0.6-0.7 points) and sulfide (0.4-0.5 points) inclusions, as well as an increase in temporary resistance (more than 63 kgf / cm 2 ), elongation (more than 33%) and impact strength (more than 2.3 kgf · m / cm 2 ).
7. Применение наполнителей с составом, отличающимся от заявленных, не приводит к повышению прочностных, пластических и ударных свойств, по сравнению с прототипом (вар.17, 24 и 28 табл.2)7. The use of fillers with a composition different from the declared does not lead to an increase in strength, plastic and impact properties, compared with the prototype (var. 17, 24 and 28 of table 2)
8. При этом кальций и кремний во всех заявленных вариантах наполнителей представлены фазами и соединениями, согласно п.7-9 формулы.8. In this case, calcium and silicon in all the claimed filler variants are represented by phases and compounds according to p. 7-9 of the formula.
Claims (9)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010139749/02A RU2443785C1 (en) | 2010-09-27 | 2010-09-27 | Flux cored wire filler for out-of-furnace treatment of metallurgical melts |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010139749/02A RU2443785C1 (en) | 2010-09-27 | 2010-09-27 | Flux cored wire filler for out-of-furnace treatment of metallurgical melts |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2443785C1 true RU2443785C1 (en) | 2012-02-27 |
Family
ID=45852314
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010139749/02A RU2443785C1 (en) | 2010-09-27 | 2010-09-27 | Flux cored wire filler for out-of-furnace treatment of metallurgical melts |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2443785C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110106310A (en) * | 2019-04-29 | 2019-08-09 | 无锡汇蓝新材料科技有限公司 | It is a kind of to fill out core high density composite core-spun yarn for the seamless of deoxidation in steel making |
| WO2023091055A1 (en) * | 2021-11-17 | 2023-05-25 | Дкмт Плас Лтд, Частная Компания | Iron-carbon melt modifier and method of manufacturing same |
| WO2023224512A1 (en) * | 2022-05-20 | 2023-11-23 | Дкмт Плас Лтд, Частная Компания | Iron-carbon melt modifier and method of manufacturing same |
| RU2828048C1 (en) * | 2024-06-06 | 2024-10-07 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Method of modifying non-metallic inclusions in electric steel |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0190089A1 (en) * | 1985-01-24 | 1986-08-06 | Vallourec | Process for treating liquid metals by a calcium-containing cored wire |
| RU2234541C1 (en) * | 2003-05-23 | 2004-08-20 | ОАО "Завод "Универсальное оборудование" | Wire for beyond-surface processing of metallurgical melts |
| RU2375462C2 (en) * | 2007-12-27 | 2009-12-10 | Закрытое акционерное общество "ФЕРРОСПЛАВ" | Wire for out-of-furnace treatment of metallurgical melts |
| CN101705335A (en) * | 2009-12-01 | 2010-05-12 | 湖北猴王焊材有限公司 | Micro-alloying compound cored wire for high-strength steel |
| RU2396359C2 (en) * | 2008-08-18 | 2010-08-10 | Закрытое акционерное общество "ФЕРРОСПЛАВ" | Powder wire for out-of-furnace treatment of melts on iron base (versions) |
-
2010
- 2010-09-27 RU RU2010139749/02A patent/RU2443785C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0190089A1 (en) * | 1985-01-24 | 1986-08-06 | Vallourec | Process for treating liquid metals by a calcium-containing cored wire |
| RU2234541C1 (en) * | 2003-05-23 | 2004-08-20 | ОАО "Завод "Универсальное оборудование" | Wire for beyond-surface processing of metallurgical melts |
| RU2375462C2 (en) * | 2007-12-27 | 2009-12-10 | Закрытое акционерное общество "ФЕРРОСПЛАВ" | Wire for out-of-furnace treatment of metallurgical melts |
| RU2396359C2 (en) * | 2008-08-18 | 2010-08-10 | Закрытое акционерное общество "ФЕРРОСПЛАВ" | Powder wire for out-of-furnace treatment of melts on iron base (versions) |
| CN101705335A (en) * | 2009-12-01 | 2010-05-12 | 湖北猴王焊材有限公司 | Micro-alloying compound cored wire for high-strength steel |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110106310A (en) * | 2019-04-29 | 2019-08-09 | 无锡汇蓝新材料科技有限公司 | It is a kind of to fill out core high density composite core-spun yarn for the seamless of deoxidation in steel making |
| WO2023091055A1 (en) * | 2021-11-17 | 2023-05-25 | Дкмт Плас Лтд, Частная Компания | Iron-carbon melt modifier and method of manufacturing same |
| WO2023224512A1 (en) * | 2022-05-20 | 2023-11-23 | Дкмт Плас Лтд, Частная Компания | Iron-carbon melt modifier and method of manufacturing same |
| RU2828048C1 (en) * | 2024-06-06 | 2024-10-07 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Method of modifying non-metallic inclusions in electric steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6245417B1 (en) | Steel | |
| JP6786964B2 (en) | How to prevent blockage of continuous casting nozzle of sulfur-added steel | |
| JP6999475B2 (en) | Highly Si-containing austenitic stainless steel with excellent manufacturability | |
| KR101574446B1 (en) | Boron-containing stainless steel having excellent hot workability and excellent surface properties | |
| RU2443785C1 (en) | Flux cored wire filler for out-of-furnace treatment of metallurgical melts | |
| WO2022210651A1 (en) | Duplex stainless steel wire rod, and duplex stainless steel wire | |
| KR101488633B1 (en) | Steel for welding | |
| JP4656007B2 (en) | Method of processing molten iron by adding Nd and Ca | |
| JP7271261B2 (en) | High-purity ferritic stainless steel and high-purity ferritic stainless steel slab | |
| RU2545856C2 (en) | High-strength cryogenic austenite weldable structural steel and steel obtainment method | |
| RU2456349C1 (en) | Procedure for out-of-furnace treatment of iron-carbon melt | |
| JP2010132982A (en) | Method of denitrizing molten steel | |
| KR102282018B1 (en) | Composite deoxidizer for steel making and cast steel and manufacturing method | |
| JP4544126B2 (en) | Manufacturing method of low carbon sulfur free cutting steel | |
| RU2252265C1 (en) | Exothermic mixture for steel deoxidation, refining, inoculation and alloying | |
| RU2375463C2 (en) | Wire for out-of-furnace treatment of metallurgical melts | |
| JP5056826B2 (en) | Steel for continuous casting and method for producing the same | |
| RU2497955C1 (en) | Out-of-furnace treatment method for carbon and low-alloy steels | |
| JP2004346402A (en) | Method of refining steel material for spring | |
| JP7530447B2 (en) | Precipitation hardening martensitic stainless steel with excellent fatigue resistance | |
| JP7031634B2 (en) | Manufacturing method of sour resistant steel | |
| RU2434966C2 (en) | Alloy for steel de-oxidation, refining, modifying and micro-alloying (versions) | |
| JPS6025486B2 (en) | Method for manufacturing clean steel with low oxygen, sulfur, and nitrogen content | |
| RU2491354C2 (en) | Powder wire for secondary refining of iron-carbon melt (versions) | |
| RU2482210C1 (en) | Alloy for alloying of steel with titanium |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20150928 |