RU2443657C1 - Charge to manufacture periclase-spinel products - Google Patents
Charge to manufacture periclase-spinel products Download PDFInfo
- Publication number
- RU2443657C1 RU2443657C1 RU2010137437/03A RU2010137437A RU2443657C1 RU 2443657 C1 RU2443657 C1 RU 2443657C1 RU 2010137437/03 A RU2010137437/03 A RU 2010137437/03A RU 2010137437 A RU2010137437 A RU 2010137437A RU 2443657 C1 RU2443657 C1 RU 2443657C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- periclase
- spinel
- magnesium
- products
- refractory
- Prior art date
Links
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к огнеупорной промышленности и может быть использовано для изготовления термостойких периклазошпинельных огнеупорных изделий, предназначенных для футеровки ответственных зон вращающихся цементных печей, шахтных известковых печей и других высокотемпературных агрегатов.The invention relates to the refractory industry and can be used for the manufacture of heat-resistant periclase-spinel refractory products intended for lining critical areas of rotary cement kilns, shaft kilns and other high-temperature aggregates.
Известна шихта для изготовления периклазошпинельных огнеупорных изделий, включающая 70-95 мас.% периклазового порошка и 5-30 мас.% плавленой алюмомагниевой шпинели фракции 0-3 мм при содержании в ней фракции менее 0,1 мм не более 25%. Периклазовый порошок используется с содержанием MgO>90%. (патент РФ №2054394 от 03.07.1995 г.).A known mixture for the manufacture of periclase-spinel refractory products, including 70-95 wt.% Periclase powder and 5-30 wt.% Fused alumino-magnesium spinel fraction 0-3 mm when the fraction in it is less than 0.1 mm is not more than 25%. Periclase powder is used with an MgO content> 90%. (RF patent No. 2054394 dated July 3, 1995).
Основным недостатком известной шихты является невысокая стойкость изготовленных изделий к воздействию портландцементного клинкера при высоких температурах в процессе службы во вращающихся печах цементной промышленности. Это обусловлено тем, что при допустимой массовой доле MgO порядка 90% в периклазовом порошке содержится значительное количество «примесных» оксидов: CaO, SiO2 и других. «Примесные» оксиды периклазового наполнителя при высоких температурах образуют легкоплавкие соединения монтичеллит (CaO·MgO·SiO2) и мервинит (3MgO·CaO·2SiO2), неустойчивые к воздействию высокоизвесткового расплава. Жидкая фаза портландцементного клинкера, содержащая большое количество оксида кальция, проникает в огнеупорное изделие, получая возможность прямого взаимодействия с алюмомагниевой шпинелью с образованием легкоплавкого алюмината кальция 12CaO·7Al2O3 (tпл.=1455°C). Чем выше в составе огнеупора содержание «примесных» оксидов, тем интенсивнее происходит разрушение структуры огнеупора. Дальнейшее проникновение в него жидкой фазы цементного клинкера и легкоплавких продуктов реакции формирует зональную структуру изделия, включающую зону пропитки инородными веществами и непропитанную зону. Различные коэффициенты термического расширения пропитанной и непропитанной зон при изменении температуры приводит к возникновению напряжения на их границе, образованию трещин и последующему скалыванию пропитанной зоны. Чем протяженнее глубина зоны пропитки, тем толще часть огнеупорного изделия, которая скалывается в процессе службы. Это существенно снижает продолжительность службы периклазошпинельных огнеупорных изделий в цементных вращающихся печах в условиях одновременного воздействия высоких температур и клинкерного расплава.The main disadvantage of the known mixture is the low resistance of manufactured products to the effects of Portland cement clinker at high temperatures during service in rotary kilns of the cement industry. This is due to the fact that, with an allowable mass fraction of MgO of the order of 90%, periclase powder contains a significant amount of “impurity” oxides: CaO, SiO 2, and others. The "impurity" periclase filler oxides at high temperatures form the low-melting compounds monticellite (CaO · MgO · SiO 2 ) and mervinite (3MgO · CaO · 2SiO 2 ), which are unstable to the effects of highly melt. The liquid phase of Portland cement clinker, containing a large amount of calcium oxide, penetrates the refractory product, allowing direct interaction with aluminum-magnesium spinel with the formation of low-melting calcium aluminate 12CaO · 7Al 2 O 3 (t pl = 1455 ° C). The higher the content of “impurity” oxides in the composition of the refractory, the more intense is the destruction of the structure of the refractory. Further penetration of the liquid phase of cement clinker and low-melting reaction products into it forms the zonal structure of the product, including the zone of impregnation with foreign substances and the non-impregnated zone. Various coefficients of thermal expansion of the impregnated and non-impregnated zones with a change in temperature leads to the appearance of stress at their boundary, the formation of cracks and subsequent cleavage of the impregnated zone. The longer the depth of the impregnation zone, the thicker is the part of the refractory product that is chipped during the service. This significantly reduces the service life of periclase-spinel refractory products in cement rotary kilns under conditions of simultaneous exposure to high temperatures and clinker melt.
Известен огнеупор, изготовленный из спеченного периклаза 82-90% и алюмомагниевой шпинели 10-18%. Алюмомагниевая шпинель, используемая для изготовления указанного огнеупора, содержит 35-42% спеченного оксида магния с размером зерна менее 0,09 мм (US 4729974 от 08.03.1988).Known refractory made from sintered periclase 82-90% and aluminum-magnesium spinel 10-18%. The aluminum-magnesium spinel used to make said refractory contains 35-42% sintered magnesium oxide with a grain size of less than 0.09 mm (US 4729974 from 03/08/1988).
Основным недостатком данного огнеупора является применение в его составе алюмомагниевой шпинели с обозначенным увеличенным содержанием оксида магния, смещенным от стехиометрического соотношения (0,39) до диапазона 0,54-0,72, что значительно превышает известный диапазон условной термостабильности изделий - 0,38-0,48. Неравновесное фазовое состояние шпинели MgAl2O4 при взаимодействии со спеченным периклазом приводит к неуправляемым изменениям размеров изделий в обжиге и формированию разрыхленной крупнопоровой структуры, подверженной повышенной пропитке агрессивными компонентами цементного клинкера при высоких температурах службы.The main disadvantage of this refractory is the use of aluminum-magnesium spinel in its composition with a marked increased content of magnesium oxide, shifted from the stoichiometric ratio (0.39) to the range 0.54-0.72, which significantly exceeds the known range of conditional thermal stability of the products - 0.38- 0.48. The nonequilibrium phase state of MgAl 2 O 4 spinel when interacting with sintered periclase leads to uncontrolled changes in the size of products in firing and the formation of a loosened large-pore structure, which is subject to increased impregnation with aggressive components of cement clinker at high service temperatures.
Известна шихта для приготовления периклазошпинельных изделий, содержащая 45-70 мас.% зернистого периклаза, 5-20 мас.% зернистой алюмомагниевой композиции и 25-35 мас.% дисперсного периклаза. Алюмомагниевая композиция может содержать 4-72 мас.% свободного оксида алюминия. Ее линейная усадка при обжиге в составе изделий не более 5,5% (RU 2116276, C04B 35/04).A known mixture for the preparation of periclase-spinel products containing 45-70 wt.% Granular periclase, 5-20 wt.% Granular aluminum-magnesium composition and 25-35 wt.% Dispersed periclase. The aluminum-magnesium composition may contain 4-72 wt.% Free alumina. Its linear shrinkage during firing in the composition of products is not more than 5.5% (RU 2116276, C04B 35/04).
К недостаткам данного огнеупора относится нестабильный фазовый состав спеченной алюмомагниевой композиции, что не позволит изготавливать с ее применением изделия со стабильными физическими и термомеханическими показателями. Кроме того, такая спеченная алюмомагниевая композиция имеет мелкокристаллическую структуру, поэтому изготовленные с ее применением изделия характеризуются пониженной стойкостью против агрессивного воздействия портландцементного клинкера и других агрессивных реагентов при высоких температурах.The disadvantages of this refractory include the unstable phase composition of the sintered aluminum-magnesium composition, which will not allow the manufacture of products with stable physical and thermomechanical properties with its use. In addition, such a sintered aluminum-magnesium composition has a fine-crystalline structure; therefore, products made with its use are characterized by a reduced resistance against the aggressive effects of Portland cement clinker and other aggressive reagents at high temperatures.
Наиболее близкой к заявленной является шихта для приготовления периклазошпинельных изделий, которая содержит, мас.%: зернистый и дисперсный спеченный периклазовый порошок 70-93, зернистую и дисперсную алюмомагниевую шпинель 7-30. При этом соотношение зернистого и дисперсного, спеченного периклазового порошка составляет от 1,60 до 3,67, а соотношение зернистой и дисперсной алюмомагниевой шпинели составляет от 1,00 до 1,33 (RU 2085538, С04В 35/043).Closest to the claimed is a mixture for the preparation of periclase-spinel products, which contains, wt.%: Granular and dispersed sintered periclase powder 70-93, granular and dispersed aluminum-magnesium spinel 7-30. The ratio of granular and dispersed, sintered periclase powder is from 1.60 to 3.67, and the ratio of granular and dispersed aluminum-magnesium spinel is from 1.00 to 1.33 (RU 2085538, С04В 35/043).
Недостатком данного технического решения является присутствие в шихте дисперсной алюмомагниевой шпинели, которая заполняет поры микронного размера и в процессе спекания полностью переходит в твердый раствор в системе MgO·Al2O3. При охлаждении после обжига при высоких температурах за счет различия между коэффициентами теплового расширения оксида магния и алюмомагниевой шпинели, уменьшая тем самым образование микротрещин в материале. Это обуславливает снижение термостойкости огнеупора.The disadvantage of this technical solution is the presence in the charge of dispersed aluminum-magnesium spinel, which fills micron-sized pores and, during sintering, completely passes into a solid solution in the MgO · Al 2 O 3 system . When cooling after firing at high temperatures due to the difference between the coefficients of thermal expansion of magnesium oxide and magnesium spinel, thereby reducing the formation of microcracks in the material. This leads to a decrease in the heat resistance of the refractory.
Технический результат, достигаемый в заявляемом изобретении, заключается в создании высокотермостойкого огнеупора с микротрещиноватой структурой, обеспечивающей снятие напряжений, возникающих при термоударах в условиях значительного градиента температур при эксплуатации в футеровке высокотемпературных агрегатов.The technical result achieved in the claimed invention is to create a highly heat-resistant refractory with a microcracked structure, which relieves stresses that occur during thermal shock under conditions of a significant temperature gradient during operation in the lining of high-temperature units.
Указанный технический результат достигается в результате того, что предлагаемая шихта для изготовления периклазошпинельных изделий, включающая периклазовый порошок и алюмомагниевую шпинель, согласно предлагаемому изобретению, в качестве периклазового порошка содержит периклаз плотностью более 3,15 г/см3 и каустизированный периклаз, при следующем соотношении компонентов, мас.%:The specified technical result is achieved as a result of the fact that the proposed mixture for the manufacture of periclase-spinel products, including periclase powder and aluminum spinel, according to the invention, as periclase powder contains periclase with a density of more than 3.15 g / cm 3 and causticized periclase, in the following ratio of components , wt.%:
при этом содержание MgO в периклазе составляет 93-99%.while the content of MgO in periclase is 93-99%.
Каустизированным периклазом в соответствии с заявляемым техническим решением считается продукт, полученный в процессе обжига магнийсодержащего сырья при температуре 700-1300°C, а также пылеунос, образующийся в процессе обжига магнийсодержащего сырья. Вследствие высокого содержания в нем активного MgO, имеющего высокие значения удельной поверхности и дефектности кристаллической решетки, данный материал обладает высокой способностью к спеканию. Каустизированный периклаз дает дополнительную усадку в процессе обжига огнеупора, при одновременном взаимодействии с периклазом плотностью более 3,15 г/см3, полученным спеканием при высокой температуре, и алюмомагниевой шпинелью. Использование сочетания разноплотных периклазовых порошков позволяет за счет различных значений удельных поверхностей материалов и существующих различий между коэффициентами теплового расширения оксида магния (14,1·10-6 K-1) и алюмомагниевой шпинели (8·10-6 K-1) получить огнеупор с микротрещиноватой термоустойчивой структурой, с преобладанием мелких изолированных пор, обеспечивающей локальную разрядку, возникающую при тепловых напряжениях.Causticized periclase in accordance with the claimed technical solution is considered to be a product obtained in the process of firing magnesium-containing raw materials at a temperature of 700-1300 ° C, as well as pyleunos formed during firing of magnesium-containing raw materials. Due to the high content of active MgO in it, which has high values of the specific surface and the defects of the crystal lattice, this material has a high ability to sinter. Causticized periclase gives additional shrinkage during the firing of the refractory, while interacting with a periclase with a density of more than 3.15 g / cm 3 obtained by sintering at high temperature, and aluminum-magnesium spinel. Using a combination of different-density periclase powders allows due to different values of specific surface areas of materials and the existing differences between the coefficients of thermal expansion of the magnesium oxide (14.1 · 10 -6 K -1) and aluminum-magnesium spinel (8 · 10 -6 K -1) to receive the refractory with microcracked heat-resistant structure, with a predominance of small isolated pores, providing local discharge arising under thermal stresses.
Применение периклаза с содержанием MgO менее 93%, ввиду высокого содержания примесных оксидов, образующих в обжиге легкоплавкие соединения типа монтичеллита и мервинита и заполняющих поры огнеупора силикатными пленками нежелательно, так как значительно снижает показатели термостойкости и продолжительность службы таких огнеупорных изделий в цементных вращающихся печах в условиях воздействия высоких температур.The use of periclase with a MgO content of less than 93%, due to the high content of impurity oxides, which form fusible compounds such as monicellite and mervinite and fills refractory pores with silicate films during firing, is undesirable, since it significantly reduces the heat resistance and service life of such refractory products in cement rotary kilns under conditions exposure to high temperatures.
Заявленные пределы содержания каустизированного периклаза определены эмпирическим путем. Введение каустизированного периклаза в шихту в количестве, превышающем 10%, приведет к разупрочнению структуры огнеупора в обжиге, что снижает его эксплуатационные показатели.The declared limits of the content of causticized periclase are determined empirically. The introduction of causticized periclase into the mixture in an amount exceeding 10% will lead to a softening of the structure of the refractory in firing, which reduces its performance.
Заявленные пределы содержания алюмомагниевой шпинели являются оптимальными и способствуют формированию термостойкой структуры огнеупора.The stated limits of the content of aluminum-magnesium spinel are optimal and contribute to the formation of a heat-resistant structure of the refractory.
Увеличение количества вводимой алюмомагниевой шпинели сверх указанных пределов - более 25% - ведет к увеличению открытой пористости огнеупоров, что повлечет за собой снижение срока их эксплуатации за счет увеличения газопроницаемости и, как следствие, степени пропитки агрессивными компонентами в условиях службы.An increase in the amount of aluminum-magnesium spinel introduced above the specified limits - more than 25% - leads to an increase in the open porosity of refractories, which will entail a reduction in their service life due to an increase in gas permeability and, as a consequence, the degree of impregnation of aggressive components in service conditions.
Введение в шихту менее 10% алюмомагниевой шпинели приводит к снижению термостойкости и снижению устойчивости огнеупора к механическим воздействиям в условиях значительного градиента температур при контакте с обжигаемыми материалами в службе.The introduction of less than 10% aluminum-magnesium spinel into the charge leads to a decrease in heat resistance and a decrease in the resistance of the refractory to mechanical stress under conditions of a significant temperature gradient when in contact with fired materials in the service.
Особенностью заявляемого изобретения является полученная специфическая термоустойчивая микроструктура изделия, обусловленная оптимальным соотношением шпинели и периклазовых наполнителей различной плотности. При спекании в процессе обжига периклаз, плотностью более 3,15 г/см3, и каустизированный периклаз в матрице образуют структуру с преобладанием изолированных микропор различного диаметра в силу различной степени усадки компонентов и развитой сетью микротрещин, возникающих в результате несовпадения теплового расширения двух фаз. Алюмомагниевая шпинель в этих изделиях защищена от воздействия матрицей из периклаза, выполняя в то же время функцию второй фазы и существенно повышая их термическую стойкость. Полученные огнеупоры характеризуются малым содержанием «примесных» оксидов SiO2 и CaO. Сформированная в обжиге плотная структура огнеупора обеспечивает ему высокие термические и прочностные показатели, уменьшение открытой пористости и газопроницаемости, повышая тем самым его эксплуатационные характеристики.A feature of the claimed invention is the resulting specific heat-resistant microstructure of the product, due to the optimal ratio of spinel and periclase fillers of different densities. During sintering during firing, periclases with a density of more than 3.15 g / cm 3 and causticized periclases in the matrix form a structure with a predominance of isolated micropores of various diameters due to different degrees of shrinkage of the components and a developed network of microcracks resulting from mismatch of thermal expansion of the two phases. Magnesium-aluminum spinel in these products is protected from exposure to the matrix of periclase, performing at the same time the function of the second phase and significantly increasing their thermal stability. The resulting refractories are characterized by a low content of "impurity" oxides SiO 2 and CaO. The dense structure of the refractory formed in the firing provides it with high thermal and strength characteristics, reducing open porosity and gas permeability, thereby increasing its operational characteristics.
Пример. Исходные компоненты шихты (таблица 1) перемешивают в смесителе при увлажнении их временным связующим. Из увлажненных масс прессуют изделия, сырец сушат, затем обжигают в высокотемпературной печи.Example. The initial components of the mixture (table 1) are mixed in a mixer when moistened with a temporary binder. Products are pressed from the moistened masses, the raw material is dried, and then fired in a high-temperature furnace.
Для обожженных изделий согласно соответствующим ГОСТам определяли открытую пористость, предел прочности при сжатии, температуру начала деформации под нагрузкой, термостойкость (нагрев до 1300°C - вода) и газопроницаемость. Устойчивость изделия к расплавам портландцементного клинкера определяли тигельным способом. Для испытания использовали портландцементный клинкер одного из отечественных производителей цемента следующего химического состава: Na2O - 0,70%, MgO - 6,06%, Al2O3 - 5,61%, SiO2 - 16,83%, SO3 - 1,39%, K2O - 1,31%, CaO - 63,39%, Fe2O3 - 4,71%. Для всех изделий (заявляемого и изделия-прототипа) использовали одинаковое количество клинкера одного состава. Образец для испытания вырезали из периклазошпинельного изделия в виде прямоугольной призмы размером 60×60×60 мм, в центре которой высверливали отверстие диаметром 12 мм и глубиной 30 мм. Таблетку диаметром 10 мм и толщиной 4 мм, спрессованную из тонкомолотого портландцементного клинкера, помещали в периклазошпинельный тигель и подвергали обжигу при температуре 1650°C с выдержкой 3 часа. После нагрева до температуры эксперимента производится изотермическая выдержка до 30 мин. После обжига тигель распиливали через центр углубления по поперечному сечению и определяли глубину пропитанной части изделия с помощью планиметра. Указанные показатели приведены в таблице 2.For burnt products, according to the relevant GOSTs, open porosity, compressive strength, deformation onset temperature under load, heat resistance (heating to 1300 ° C - water) and gas permeability were determined. The product resistance to Portland cement clinker melts was determined by the crucible method. For testing, Portland cement clinker of one of the domestic cement producers of the following chemical composition was used: Na 2 O - 0.70%, MgO - 6.06%, Al 2 O 3 - 5.61%, SiO 2 - 16.83%, SO 3 - 1.39%, K 2 O - 1.31%, CaO - 63.39%, Fe 2 O 3 - 4.71%. For all products (claimed and prototype products) used the same amount of clinker of the same composition. The test sample was cut from a periclase-spinel product in the form of a rectangular prism measuring 60 × 60 × 60 mm, in the center of which a hole was drilled with a diameter of 12 mm and a depth of 30 mm. A tablet with a diameter of 10 mm and a thickness of 4 mm, pressed from a finely ground Portland cement clinker, was placed in a periclase-spinel crucible and fired at a temperature of 1650 ° C for 3 hours. After heating to the temperature of the experiment, isothermal exposure is performed for up to 30 minutes. After firing, the crucible was sawn through the center of the recess along the cross section and the depth of the impregnated part of the product was determined using a planimeter. The indicated indicators are given in table 2.
Анализ данных, приведенных в таблице 2, показывает, что периклазошпинельные изделия, изготовленные из предлагаемых шихт, по сравнению с прототипом, имеют более высокий предел прочности при сжатии (87-94 Н/мм2 против 67 Н/мм2), а также характеризуются низкой открытой пористостью (13,2-14,2%), высокой температурой начала деформации под нагрузкой (не менее 1700°C) высокими показателями термостойкости (32-48 водных теплосмен), в 2-3 раза превышающей показатели прототипа.Analysis of the data shown in table 2 shows that periclase-spinel products made from the proposed blends, in comparison with the prototype, have a higher compressive strength (87-94 N / mm 2 versus 67 N / mm 2 ), and are also characterized by low open porosity (13.2-14.2%), high temperature of the onset of deformation under load (at least 1700 ° C), high heat resistance (32-48 water heat transfer), 2-3 times higher than the prototype.
В службе периклазошпинельные изделия, изготовленные из заявленной шихты, характеризуются высокой степенью защиты от термомеханических нагрузок при уменьшении глубины проникновения компонентов клинкера в их структуру при эксплуатации в футеровке вращающихся печей.In the service, periclase-spinel products made of the claimed charge are characterized by a high degree of protection against thermomechanical loads while reducing the penetration depth of clinker components into their structure when used in the lining of rotary kilns.
Claims (1)
при этом содержание MgO в периклазе составляет 93-99%. The mixture for the manufacture of periclase-spinel products, including periclase powder and aluminum-magnesium spinel, characterized in that as periclase powder contains periclase with a density of more than 3.15 g / cm 3 and causticized periclase in the following ratio of components, wt.%:
while the content of MgO in periclase is 93-99%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010137437/03A RU2443657C1 (en) | 2010-09-08 | 2010-09-08 | Charge to manufacture periclase-spinel products |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010137437/03A RU2443657C1 (en) | 2010-09-08 | 2010-09-08 | Charge to manufacture periclase-spinel products |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2443657C1 true RU2443657C1 (en) | 2012-02-27 |
Family
ID=45852259
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010137437/03A RU2443657C1 (en) | 2010-09-08 | 2010-09-08 | Charge to manufacture periclase-spinel products |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2443657C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2754151C2 (en) * | 2016-11-17 | 2021-08-30 | Рифрэктори Интеллектчуал Проперти Гмбх Унд Ко. Кг | Fire-proof ceramic product, charge for manufacture of such product, as well as method for manufacture of such product |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU452553A1 (en) * | 1970-06-01 | 1974-12-05 | Восточный научно-исследовательский и проектный институт огнеупорной промышленности | Padded refractory mass for lining induction furnaces |
| US5344802A (en) * | 1993-11-15 | 1994-09-06 | Indresco Inc. | MgO-spinel refractory mix and shapes made therefrom |
| RU2085538C1 (en) * | 1995-11-21 | 1997-07-27 | Закрытое акционерное общество "Композит-Урал" | Mass for periclase-spinel article making |
| RU2116276C1 (en) * | 1997-02-21 | 1998-07-27 | Владимир Владимирович Алексеев | Method of manufacturing periclase-spinel refractory products |
-
2010
- 2010-09-08 RU RU2010137437/03A patent/RU2443657C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU452553A1 (en) * | 1970-06-01 | 1974-12-05 | Восточный научно-исследовательский и проектный институт огнеупорной промышленности | Padded refractory mass for lining induction furnaces |
| US5344802A (en) * | 1993-11-15 | 1994-09-06 | Indresco Inc. | MgO-spinel refractory mix and shapes made therefrom |
| RU2085538C1 (en) * | 1995-11-21 | 1997-07-27 | Закрытое акционерное общество "Композит-Урал" | Mass for periclase-spinel article making |
| RU2116276C1 (en) * | 1997-02-21 | 1998-07-27 | Владимир Владимирович Алексеев | Method of manufacturing periclase-spinel refractory products |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2754151C2 (en) * | 2016-11-17 | 2021-08-30 | Рифрэктори Интеллектчуал Проперти Гмбх Унд Ко. Кг | Fire-proof ceramic product, charge for manufacture of such product, as well as method for manufacture of such product |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4470207B2 (en) | Refractory brick | |
| US10259750B2 (en) | Hydraulic binder system based on aluminum oxide | |
| JP7299157B2 (en) | A method for producing porous sintered magnesia, a batch for producing a coarse ceramic refractory product with granules of sintered magnesia, such a product and the product Manufacturing method, industrial furnace lining (Zustellung) and industrial furnace | |
| Silva et al. | Effect of alumina and silica on the hydration behavior of magnesia‐based refractory castables | |
| BR112015018590B1 (en) | GEOPOLYMER BINDER SYSTEM FOR REFRACTORY CONCRETE, DRY REFRACTIVE CONCRETE MIXTURE, WHICH CONTAINS THE BINDER SYSTEM AS WELL AS THE USE OF THE MIXTURE | |
| BRPI0616343A2 (en) | sintered refractory product and use of a refractory product | |
| CA2974939C (en) | Insulating monolithic refractory material | |
| BR122018013582B1 (en) | FOLLOWING MONOLYTIC REFRACTORY | |
| AU2007291593B2 (en) | Fired refractory ceramic product | |
| JP5943032B2 (en) | Manufacturing method of lightweight heat-insulating alumina / magnesia refractory | |
| Long et al. | Microstructure and physical properties of steel-ladle purging plug refractory materials | |
| Liu et al. | The impact of bonite aggregate on the properties of lightweight cement-bonded bonite–alumina–spinel refractory castables | |
| EP3307695B1 (en) | Refractories for applications in combustion chambers intended for producing energy and/or waste disposal | |
| RU2443657C1 (en) | Charge to manufacture periclase-spinel products | |
| KR100769090B1 (en) | Use of a magnesia zirconia brick | |
| Khalil | Heat resistance and thermomechanical behaviour of ultralow and zero cement castables | |
| RU2140407C1 (en) | Refractory concrete mix | |
| Gogtas | Development of nano-ZrO2 reinforced self-flowing low and ultra low cement refractory castables | |
| Klaus et al. | FORMATION OF HEXA-ALUMINATE SOLID SOLUTION PHASES IN SPINEL CONTAINING CASTABLES–MINERALOGICAL INVESTIGATIONS IN THE SYSTEM CaO-Al2O3-MgO | |
| RU2301211C1 (en) | High-alumina binding suspension for production of ceramic material | |
| RU2779829C1 (en) | Composition for manufacturing periclase-spinel refractories | |
| JP7417128B2 (en) | Composition of raw materials for refractory bricks, method for producing refractory bricks | |
| RU2579092C1 (en) | Refractory concrete mixture | |
| RU2754151C2 (en) | Fire-proof ceramic product, charge for manufacture of such product, as well as method for manufacture of such product | |
| Molin et al. | Corrosion mechanism of spinel forming and spinel containing refractory castables in lab and plant conditions |