RU2442967C1 - Method for determination of temperature fields in the cutting part of the instrument in process of cutting - Google Patents
Method for determination of temperature fields in the cutting part of the instrument in process of cutting Download PDFInfo
- Publication number
- RU2442967C1 RU2442967C1 RU2010134543/28A RU2010134543A RU2442967C1 RU 2442967 C1 RU2442967 C1 RU 2442967C1 RU 2010134543/28 A RU2010134543/28 A RU 2010134543/28A RU 2010134543 A RU2010134543 A RU 2010134543A RU 2442967 C1 RU2442967 C1 RU 2442967C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cutting
- tool
- cutting part
- temperature
- instrument
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Machine Tool Sensing Apparatuses (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к измерительной технике, а именно к способам измерения температуры твердых тел, в частности в режущей части инструмента в процессе резания.The invention relates to measuring equipment, and in particular to methods for measuring the temperature of solids, in particular in the cutting part of the tool during cutting.
Известен бесконтактный цветовой способ измерения температуры режущей части инструмента с помощью фотоэлемента (см. Остафьев В.А., Вестфаль А.Н., Чернявская А.А. Устройство для бесконтактного измерения температуры в зоне резания цветовым методом // Известия вузов - Машиностроение - 1976. - №4. - с.159-162), заключающийся в том, что инфракрасное излучение нагретого тела попеременно подают на фотоэлемент через два светофильтра, пропускающих только излучения с определенной длиной волны, и по разности полученных на выходе фотоэлемента двух импульсов электрического напряжения определяют температуру нагретого тела.Known non-contact color method for measuring the temperature of the cutting part of the tool using a photocell (see Ostafiev V.A., Westphal A.N., Chernyavskaya A.A. Device for non-contact temperature measurement in the cutting zone by the color method // Izvestiya Vuzov - Mechanical Engineering - 1976 . - No. 4. - p. 159-162), which consists in the fact that the infrared radiation of a heated body is alternately supplied to the photocell through two light filters that transmit only radiation with a certain wavelength, and by the difference of the two pulses of electric Electric voltage determines the temperature of a heated body.
Известный способ позволяет производить измерения лишь в диапазоне от 300°С до 1000°С и с площади излучения в один квадратный миллиметр и более. Тогда как вся изучаемая зона контакта в режущей части инструмента составляет площадь в один квадратный миллиметр или менее, то исследование распределения температур в таких условиях при определении температурных полей известным способом не представляется возможным. Кроме того, при небольших скоростях резания максимальная температура в зоне контакта составляет порядка 120-300°С, что находится за пределами возможностей известного способа.The known method allows measurements to be made only in the range from 300 ° C to 1000 ° C and with a radiation area of one square millimeter or more. While the entire studied contact zone in the cutting part of the tool is an area of one square millimeter or less, it is not possible to study the temperature distribution under such conditions when determining temperature fields in a known manner. In addition, at low cutting speeds, the maximum temperature in the contact zone is about 120-300 ° C, which is beyond the capabilities of the known method.
Известен способ определения температур по длине контакта стружки с передней поверхностью резца (а.с. СССР №416166, В01В 1/00, опубл. 1974, Бюл. №7) с помощью естественной термопары, образуемой стружкой и проводящей пластиной, расположенной под углом к главной режущей кромке и на различном расстоянии от нее. В процессе обработки детали в виде диска резцу, кроме подачи, сообщают дополнительное движение вдоль главной режущей кромки и регистрируют величину термо-ЭДС в функции дополнительного перемещения резца. Термо-ЭДС, возникающая между стружкой и пластиной, в каждый момент времени соответствует температуре резания в точке, лежащей на расстоянии от главной режущей кромки до точки контакта стружки с проводящей пластиной.A known method of determining temperatures along the length of the contact of the chips with the front surface of the cutter (AS USSR No. 416166, 1/01 B01B, publ. 1974, Bull. No. 7) using a natural thermocouple formed by the chips and a conductive plate located at an angle to main cutting edge and at different distances from it. In the process of processing parts in the form of a disk to the cutter, in addition to the feed, additional movement is reported along the main cutting edge and the value of thermo-EMF is recorded as a function of the additional movement of the cutter. Thermo-EMF arising between the chip and the plate at each moment of time corresponds to the cutting temperature at a point lying at a distance from the main cutting edge to the contact point of the chip with the conductive plate.
Известный способ позволяет получить распределение значений температур лишь по передней поверхности резца, а не полю режущего клина.The known method allows to obtain the distribution of temperature values only on the front surface of the cutter, and not on the field of the cutting wedge.
Известен способ определения температуры по длине контакта задней поверхности резца (а.с. СССР №1355358, В01В 1/00, опубл. 1987, Бюл. №44), заключающийся в измерении термо-ЭДС естественной термопары, образуемой заготовкой и задней поверхностью резца. Для этого обработку производят резцом, разрезанным по диагонали фаски на задней поверхности, имеющей нулевой задний угол и равной по площади величине износа резца по задней поверхности. Термопару составляют заготовка и изолированная от передней части и от станка задняя часть разрезного резца. При этом заготовке сообщают дополнительное движение вдоль главной режущей кромки, начиная его с меньшей длины контакта задней поверхности изолированной части резца, и определяют величину площади контакта с заготовкой, а о искомой температуре судят по величине приращения термо-ЭДС и площадок контакта вдоль главной режущей кромки.A known method of determining the temperature along the contact length of the rear surface of the cutter (AS USSR No. 1355358,
Известный способ позволяет получить значения температур лишь по задней поверхности резца, и также не позволяет определить картину температур по всему полю режущей части инструмента.The known method allows to obtain temperature values only on the rear surface of the cutter, and also does not allow to determine the temperature pattern over the entire field of the cutting part of the tool.
Известен способ определения температуры на поверхности режущего инструмента (пат. РФ №2100173, B23Q 11/00, опубл. 27.12.1997), в котором на указанные поверхности электроискровым методом наносят многослойное покрытие из металлов и их сплавов таким образом, чтобы температура плавления слоев убывала по мере нанесения покрытия, а при резании в процессе нагревания инструмента и последовательного оплавления слоев покрытия фиксировались границы распределения постоянных температур на поверхностях инструмента.A known method for determining the temperature on the surface of a cutting tool (US Pat. RF No. 2100173, B23Q 11/00, publ. 12/27/1997), in which a multilayer coating of metals and their alloys is applied by electrospark method on such surfaces so that the melting temperature of the layers decreases as the coating is applied, and during cutting during the heating of the tool and subsequent melting of the coating layers, the boundaries of the distribution of constant temperatures on the surfaces of the tool were fixed.
Однако данный способ недостаточно точен, не позволяет измерить температуру сразу во всех точках исследуемой поверхности, так как номенклатура металлов с низкой температурой плавления весьма ограничена. Также этот способ не позволяет проводить измерение температурного поля в процессе резания, так как он фиксирует лишь изотермы с максимальными значениями температур, связанных с температурами плавления используемых сплавов. Кроме того, он отличается сложностью нанесения многослойных покрытий и необходимостью проведения повторных экспериментов с нанесением многослойного покрытия из другого сочетания сплавов для того, чтобы увеличить количество получаемых изотерм, которые связаны с температурами плавления этих сплавов.However, this method is not accurate enough, it does not allow measuring the temperature immediately at all points of the investigated surface, since the nomenclature of metals with a low melting point is very limited. Also, this method does not allow the measurement of the temperature field during the cutting process, since it captures only isotherms with maximum temperatures associated with the melting temperatures of the alloys used. In addition, it is distinguished by the complexity of applying multilayer coatings and the need for repeated experiments with applying a multilayer coating from another combination of alloys in order to increase the number of isotherms obtained that are related to the melting points of these alloys.
Известен способ определения температурных полей в режущей части инструмента, выбранный в качестве прототипа (см. Верещака А.С. и др. Исследование теплового состояния режущих инструментов с помощью многопозиционных термоиндикаторов // Вестник машиностроения. - 1986. - №1, - с.45-49; также см. Верещака А.С., Третьяков И.П. Режущие инструменты с износостойкими покрытиями. - М.: Машиностроение, 1986, - с.108-109), с помощью цветовых многопозиционных термоиндикаторных веществ (ЦТИВ), заключающийся в том, что состав, включающий в себя ЦТИВ, наносят на рабочие поверхности режущей части инструмента, после работы инструмента в течение определенного времени при интересующих режимах резания исследуют изменение цветовой картины, по которой определяют поле распределения температур.There is a method of determining temperature fields in the cutting part of the tool, selected as a prototype (see Vereshchak A.S. et al. Investigation of the thermal state of cutting tools using multi-position thermal indicators // Engineering Bulletin. - 1986. - No. 1, - p. 45 -49; also see Vereshchak A.S., Tretyakov I.P. Cutting tools with wear-resistant coatings.- M .: Mashinostroyeniye, 1986, - p.108-109), using color multi-position thermo-indicator substances (CTI), consisting in that the composition, including the DSCT, is applied to the workers If the cutting part of the tool is used, after the tool has been running for a certain time under the interesting cutting conditions, the change in the color pattern is examined, according to which the temperature distribution field is determined.
Однако ЦТИВ инертны, время их срабатывания составляет более одной секунды, что является довольно длительным в отношении динамики процесса резания и позволяет проводить измерение температурного поля в процессе резания лишь на микроскоростях. Кроме того, температурные поля получаются с невысокой точностью, так как термоиндикаторы показывают лишь приближенную картину распределения температур в виде линий термопереходов и при этом фиксируется только максимальная температура процесса, возникшая в каждой конкретной точке исследуемой поверхности.However, the DSCTs are inert, their response time is more than one second, which is quite lengthy with respect to the dynamics of the cutting process and allows the temperature field to be measured during the cutting process only at micro speeds. In addition, temperature fields are obtained with low accuracy, since thermal indicators show only an approximate picture of the temperature distribution in the form of thermal transition lines, and only the maximum process temperature that occurs at each specific point on the surface under study is recorded.
Задачей настоящего изобретения является повышение точности определения значений температур по всему полю режущей части инструмента непосредственно в процессе резания на реальных режимах.The objective of the present invention is to improve the accuracy of determining temperature values throughout the field of the cutting part of the tool directly during the cutting process in real conditions.
Технический результат при решении поставленной задачи заключается в использовании высокоточного безинерционного бесконтактного интерферо-метрического измерения изменений, связанных с температурным расширением тела, положения любой из интересующих точек исследуемого поля режущей части инструмента.The technical result in solving the problem lies in the use of high-precision inertia-free non-contact interferometric measurement of changes associated with the thermal expansion of the body, the position of any of the points of interest in the studied field of the cutting part of the tool.
Указанный технический результат достигается следующим образом. Предварительно на заготовке делают с необходимым шагом поперечные пазы небольшой ширины, а боковую поверхность материала режущей части инструмента полируют. Освещают боковую полированную поверхность инструмента пучком когерентного монохроматического излучения, формируют интерференционную картину в предметной плоскости видеокамеры в результате взаимодействия отраженного и опорного пучков, непрерывно регистрируют с помощью видеосъемки изменения интерференционных картин. Далее осуществляют процесс резания на интересующих режимах, а по изменению интерференционных картин до резания и в моменты нахождения режущей части инструмента в поперечных пазах определяют температурные поля режущей части инструмента в процессе резания. В случае, если материал режущей части инструмента не обладает отражающими способностями, то после полирования на него наносят зеркальное покрытие. После получения значений температур в каждой из рассматриваемых точек поля режущей части инструмента в каждый из интересующих моментов времени, повторно определяют температурное поле путем коррекции значений коэффициента температурного расширения материала инструмента в зависимости от значений температур, полученных при предыдущем определении температурного поля в рассматриваемый момент времени. Данная коррекция значений коэффициента температурного расширения в определении температурного поля может быть проведена неоднократно до требуемой степени сходимости.The specified technical result is achieved as follows. Previously, on the workpiece, transverse grooves of small width are made with the necessary step, and the side surface of the material of the cutting part of the tool is polished. The lateral polished surface of the instrument is illuminated with a beam of coherent monochromatic radiation, an interference pattern is formed in the subject plane of the camera as a result of the interaction of the reflected and reference beams, and changes in interference patterns are continuously recorded by video recording. Next, the cutting process is carried out in the modes of interest, and by changing the interference patterns before cutting and when the cutting part of the tool is in the transverse grooves, the temperature fields of the cutting part of the tool are determined during the cutting process. If the material of the cutting part of the tool does not have reflective abilities, then after polishing, a mirror coating is applied to it. After obtaining the temperature values at each of the considered points of the field of the cutting part of the tool at each time point of interest, the temperature field is re-determined by correcting the coefficient of thermal expansion of the tool material depending on the temperature values obtained during the previous determination of the temperature field at the considered time point. This correction of the values of the coefficient of thermal expansion in determining the temperature field can be carried out repeatedly to the required degree of convergence.
На фиг.1 изображена оптическая схема, поясняющая реализацию описываемого способа; на фиг.2 - схема процесса резания заготовки с пазами; на фиг.3 приведены видеограммы интерференционных картин соответственно до резания и в момент нахождения режущей части инструмента в одном из поперечных пазов в процессе резания; на фиг.4 - график зависимости коэффициента температурного расширения α от температуры Т.Figure 1 shows an optical diagram explaining the implementation of the described method; figure 2 - diagram of the process of cutting a workpiece with grooves; figure 3 shows the videograms of interference patterns, respectively, before cutting and when the cutting part of the tool is in one of the transverse grooves during the cutting process; figure 4 is a graph of the coefficient of thermal expansion α from temperature T.
Способ осуществляется следующим образом. Предварительно на заготовке 1 делают с необходимым шагом поперечные пазы 2 небольшой ширины, а боковую поверхность 3 материала режущей части инструмента 4 полируют. После установки инструмента 4 в резцедержателе станка освещают боковую поверхность 3 режущей части пучком когерентного монохроматического излучения от оптического квантового генератора (лазера) 5. Для увеличения диаметра пучка в соответствии с исследуемой площадью зеркально-полированной боковой поверхности 3 режущей части используется коллиматор 6. Интерференционную картину формируют в предметной плоскости видеокамеры 7 в результате взаимодействия отраженного и опорного пучков, получаемых с помощью интерферометра, например, включающего в себя полупрозрачное зеркало 8 и оптический клин 9. В данном случае оптический клин 9 жестко связан с исследуемым инструментом 4 через специальный держатель 10. Изображения интерференционных картин непрерывно регистрируют путем видеосъемки с помощью видеоконтрольного блока, состоящего из скоростной видеокамеры 7 и средства записи 11. Далее осуществляют процесс резания заготовки 1 (см. фиг.2), например, в виде диска, на интересующих режимах (скорости резания V и подаче S). По изменению интерференционных картин (см. фиг.3) до резания и в моменты нахождения режущей части инструмента 4 в поперечных пазах 2 заготовки 1 в процессе резания определяют температурные поля по формулеThe method is as follows. Previously, on the
где Т0 - начальная температура режущего клина до резания (Т0=20°С);where T 0 - the initial temperature of the cutting wedge before cutting (T 0 = 20 ° C);
Tt, - температура в интересующий момент времени в рассматриваемой точке режущего клина;T t , is the temperature at an interesting point in time at the considered point of the cutting wedge;
mt - разность порядков интерференционных полос в рассматриваемой точке режущего клина до резания и в момент нахождения режущей части инструмента в поперечном пазу в процессе резания;m t is the difference in the orders of interference fringes at the considered point of the cutting wedge before cutting and when the cutting part of the tool is in the transverse groove during cutting;
λ - длина волны монохроматического когерентного излучения;λ is the wavelength of monochromatic coherent radiation;
t - толщина режущего клина до его деформирования при температуре Т0;t is the thickness of the cutting wedge before it deforms at a temperature T 0 ;
α - коэффициент температурного расширения материала инструмента.α is the coefficient of thermal expansion of the tool material.
В случае, если материал режущей части инструмента не обладает отражающими способностями, то после полирования на него наносят зеркальное покрытие, например из серебра, путем напыления или химической реакцией типа "серебряное зеркало". После получения значений температур в каждой из рассматриваемых точек режущей части инструмента в каждый из интересующих моментов времени, повторно определяют температурное поле путем коррекции значений коэффициента температурного расширения материала инструмента в зависимости от значений температур, полученных при предыдущем определении температурного поля в рассматриваемый момент времени, по формулеIf the material of the cutting part of the tool does not have reflective abilities, then after polishing it is coated with a mirror coating, for example, from silver, by spraying or by a chemical reaction such as a silver mirror. After obtaining the temperature values at each of the considered points of the tool’s cutting part at each time point of interest, the temperature field is re-determined by correcting the values of the coefficient of thermal expansion of the tool material depending on the temperature values obtained during the previous determination of the temperature field at the considered time point, by the formula
где Тк - скорректированное значение температуры;where T to - the corrected temperature;
Тн - первоначально-определенное значение температуры;T n - initially-determined temperature value;
αн - начальное значение коэффициента температурного расширения;α n - the initial value of the coefficient of thermal expansion;
αк - скорректированное значение коэффициента температурного расширения, которое определяется по формулеα to - the adjusted value of the coefficient of thermal expansion, which is determined by the formula
где α1, T1, α2, Т2 - значения коэффициентов температурного расширения α и температур Т соответственно для реперных точек 1 и 2, взятых из справочных данных (см. фиг.4).where α 1 , T 1 , α 2 , T 2 are the values of the coefficients of thermal expansion α and temperatures T, respectively, for the
Таким образом, описанный способ определения температурных полей позволяет осуществить высокоточные безинерционные бесконтактные измерения изменения значений температур по всему полю режущей части инструмента непосредственно в процессе резания на реальных режимах, что особенно важно для изучения динамики прогрева режущей части инструмента при врезании, когда возникают большие градиенты температур.Thus, the described method for determining the temperature fields allows high-precision, inertia-free non-contact measurements of temperature changes across the entire field of the cutting part of the tool directly in the cutting process in real conditions, which is especially important for studying the dynamics of heating of the cutting part of the tool during cutting when large temperature gradients occur.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010134543/28A RU2442967C1 (en) | 2010-08-18 | 2010-08-18 | Method for determination of temperature fields in the cutting part of the instrument in process of cutting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010134543/28A RU2442967C1 (en) | 2010-08-18 | 2010-08-18 | Method for determination of temperature fields in the cutting part of the instrument in process of cutting |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2442967C1 true RU2442967C1 (en) | 2012-02-20 |
Family
ID=45854674
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010134543/28A RU2442967C1 (en) | 2010-08-18 | 2010-08-18 | Method for determination of temperature fields in the cutting part of the instrument in process of cutting |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2442967C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2505380C1 (en) * | 2012-06-18 | 2014-01-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тюменский государственный нефтегазовый университет" (ТюмГНГУ) | Calibration method of dynamic thermocouple during cutting-in |
| RU2520291C2 (en) * | 2012-08-29 | 2014-06-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тюменский государственный нефтегазовый университет" (ТюмГНГУ) | Natural thermocouple calibration device |
| CN111859753A (en) * | 2020-07-20 | 2020-10-30 | 湖北工业大学 | Method and system for predicting distribution of cutting force and temperature field with negative rake angle |
| RU2781939C1 (en) * | 2021-12-28 | 2022-10-21 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | Method for determining temperature fields in the cutting part of the tool in the cutting process |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2100173C1 (en) * | 1996-03-18 | 1997-12-27 | Ульяновский государственный технический университет | Method of determining surface temperature of cutting tool |
| RU2248537C1 (en) * | 2003-05-30 | 2005-03-20 | Кабардино-Балкарский государственный университет им. Х.М. Бербекова | Method of determination of contact temperature and nature of its distribution in cutting tools |
| RU2251095C1 (en) * | 2004-03-16 | 2005-04-27 | Томский политехнический университет | Method of predicting wear resistance of hard alloy cutting tools |
| RU2287787C1 (en) * | 2005-04-12 | 2006-11-20 | Кабардино-Балкарский государственный университет им. Х.М. Бербекова | Method of measuring value of temperature field, of temperature in area of cutting and character of its distribution in processed material |
-
2010
- 2010-08-18 RU RU2010134543/28A patent/RU2442967C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2100173C1 (en) * | 1996-03-18 | 1997-12-27 | Ульяновский государственный технический университет | Method of determining surface temperature of cutting tool |
| RU2248537C1 (en) * | 2003-05-30 | 2005-03-20 | Кабардино-Балкарский государственный университет им. Х.М. Бербекова | Method of determination of contact temperature and nature of its distribution in cutting tools |
| RU2251095C1 (en) * | 2004-03-16 | 2005-04-27 | Томский политехнический университет | Method of predicting wear resistance of hard alloy cutting tools |
| RU2287787C1 (en) * | 2005-04-12 | 2006-11-20 | Кабардино-Балкарский государственный университет им. Х.М. Бербекова | Method of measuring value of temperature field, of temperature in area of cutting and character of its distribution in processed material |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2505380C1 (en) * | 2012-06-18 | 2014-01-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тюменский государственный нефтегазовый университет" (ТюмГНГУ) | Calibration method of dynamic thermocouple during cutting-in |
| RU2520291C2 (en) * | 2012-08-29 | 2014-06-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тюменский государственный нефтегазовый университет" (ТюмГНГУ) | Natural thermocouple calibration device |
| CN111859753A (en) * | 2020-07-20 | 2020-10-30 | 湖北工业大学 | Method and system for predicting distribution of cutting force and temperature field with negative rake angle |
| RU2781939C1 (en) * | 2021-12-28 | 2022-10-21 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | Method for determining temperature fields in the cutting part of the tool in the cutting process |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN108280824A (en) | Laser speckle-shearing interferometry defect detecting system based on image registration and fusion | |
| US10746537B2 (en) | Radius-of-curvature measurement by spectrally-controlled interferometry | |
| JP2006250826A (en) | Measuring element, processing device and measuring method, and measuring element of refractive index | |
| RU2442967C1 (en) | Method for determination of temperature fields in the cutting part of the instrument in process of cutting | |
| US10481020B2 (en) | Optical method and arrangement for measuring residual stresses, in particular in coated objects | |
| RU2438104C1 (en) | Method of determining temperature fields in cutting part of instrument | |
| US11073370B2 (en) | OCT measurement device with back-reflection | |
| CN115371587A (en) | Surface topography measuring device and method and object surface height calculating method | |
| US7724375B1 (en) | Method and apparatus for increasing metrology or inspection tool throughput | |
| US4222669A (en) | Interferometer for determining the shape of an object | |
| EP2236978B1 (en) | Optical measuring device and method to determine the shape of an object and a machine to shape the object. | |
| CN113758440B (en) | Digital holographic three-dimensional morphology measurement method and device for changing observation vector | |
| EP1540271B1 (en) | Method for measuring contour variations | |
| CN110243760B (en) | Line domain frequency domain optical coherence tomography system and longitudinal coordinate calibration method thereof | |
| RU2514369C2 (en) | Method of natural thermocouple calibration | |
| RU2650746C1 (en) | Method for analyzing material deformation | |
| RU2436039C1 (en) | Method for study of cutting tool deformation in process of cutting | |
| JP2010014536A (en) | Measuring method and measuring apparatus for object under measurement mounted on processing apparatus | |
| Shimizu et al. | Design and testing of an optical configuration for multi-dimensional measurement of a diamond cutting tool | |
| RU2505380C1 (en) | Calibration method of dynamic thermocouple during cutting-in | |
| US20130141736A1 (en) | Control method and apparatus for positioning a moving object | |
| JP2817837B2 (en) | Method and apparatus for non-contact measurement of object strain using statistical interferometry | |
| Efimovich et al. | Temperature Field Measurement in a Cutting Tool by Laser Interferometry | |
| Lukianowicz | Optical instrument for evaluation of rough machined-surface by angular distribution of scattered light | |
| JP2006527840A (en) | Interplanetary interferometry with sub-nanometer accuracy |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20140819 |