RU2439522C1 - Способ испытаний элементов конструкций на вибростенде - Google Patents
Способ испытаний элементов конструкций на вибростенде Download PDFInfo
- Publication number
- RU2439522C1 RU2439522C1 RU2010124809/28A RU2010124809A RU2439522C1 RU 2439522 C1 RU2439522 C1 RU 2439522C1 RU 2010124809/28 A RU2010124809/28 A RU 2010124809/28A RU 2010124809 A RU2010124809 A RU 2010124809A RU 2439522 C1 RU2439522 C1 RU 2439522C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- vibration
- blade
- blades
- determined
- load
- Prior art date
Links
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Настоящее изобретение относится к способам испытания элементов конструкции на вибростенде. Сущность: закрепляют внешне одинаковые элементы конструкции на столе вибростенда и осуществляют нагружение их выбранной формой колебаний с максимальными амплитудами перемещения выбранной точки элемента. Учитывают комплекс параметров, определяющих динамическую жесткость каждого элемента: для создания одинаковой нагрузки на все элементы конструкции на выбранной форме колебаний и определяют наибольшую амплитуду колебания каждого испытываемого элемента. При усталостных испытаниях для увеличения нагрузки на каждый последующий элемент конструкции в β раз по сравнению с первым элементом, взятым за эталон, и определяют наибольшую амплитуду колебаний каждого элемента конструкции. Технический результат: повышение корректности и достоверности результатов вибрационных испытаний элементов конструкций.
Description
Изобретение относится к способам испытания элементов конструкции на вибростенде и может быть использовано при усталостных испытаниях или при сравнительной диагностике элементов конструкции.
Известно, что лопатки турбин и вентиляторов одной серии, штатно закрепленные на столе вибростенда, на выбранной форме колебаний, считаются нагруженными одинаково, если у них одинаковы амплитуды перемещений выбранной точки лопатки, или одинаковы амплитуды виброскорости, или одинаковы амплитуды виброускорения стола вибростенда (Школьник Л.М. Методика усталостных испытаний. Справочник. / М: Металлургия, 1978 г. - 304).
Известен способ испытаний материалов на усталость, в соответствии с которым при фиксированном значении одного из параметров цикла циклически нагружают до разрушения ряд однотипных образцов различными для каждого из них напряжениями, характеризующими второй параметр цикла, фиксируют при каждом значении этого испытательного напряжения количество циклов до разрушения, после чего строят так называемую кривую усталости (кривую Велера), представляющую собой, при фиксированном значении одного из параметров цикла, зависимость долговечности материала, определяемой числом циклов до разрушения, от величины испытательного напряжения (И.А.Одинг. Циклическая прочность металлов. Издательство АН СССР, М., 1962 г.).
Кривые усталости, полученные указанным образом для циклов с различными коэффициентами асимметрии, являются одними из самых точных и достоверных источников информации об усталостных характеристиках материалов, однако, большая длительность и дороговизна усталостных испытаний, которые проводятся до разрушения, являются существенными недостатками указанного способа.
Известен способ испытаний на усталость (тепловой), в соответствии с которым симметричными циклами при различных уровнях нагрузки нагружают до разрушения эталонные образцы, определяют калибровочную зависимость количества циклов до разрушения от величины нагрузки, после чего циклически нагружают, изменяя последовательными ступенями параметры цикла, по меньшей мере, один испытуемый образец, при этом на каждой ступени нагружения испытуемого образца регистрируют инфракрасное излучение с его поверхности, по интенсивности излучения измеряют приращение температуры в месте локального разогрева образца и определяют зависимость приращений температуры от величины нагрузки и коэффициента асимметрии цикла, после чего по калибровочной зависимости для каждого приращения температуры находят соответствующее число циклов до разрушения (пат. РФ №2252409, опубл. 20.05.2005 г., Бюл. №14. - 3 с.).
Этот способ обеспечивает хорошую воспроизводимость, достоверность результатов, является неразрушающим, бесконтактным, обеспечивает дистанционный съем информации, обладает простотой и технологичностью.
Недостатком известного технического решения является неодинаковое нагружение лопаток на вибростенде при одной и той же нагрузке на столе вибростенда, приводящее к дополнительному разбросу по пределу усталости и по долговечности даже для внешне одинаковых лопаток. Этот дополнительный разброс зависит не от свойств материала лопатки, а и от технологии ее изготовления (допусков на геометрические размеры, форму и т.д.), от особенностей нагружения лопатки при проведении испытаний.
Задача, решаемая заявляемым техническим решением, заключается в повышении корректности, а следовательно, и в повышении достоверности результатов вибрационных испытаний элементов конструкций и приводит к уменьшению разброса результатов их усталостных испытаний путем учета комплекса параметров, определяющих динамическую жесткость каждого испытуемого элемента.
Поставленная задача решается благодаря тому, что в заявляемом способе испытаний элементов конструкций на вибростенде, включающем закрепление внешне одинаковых элементов конструкции на столе вибростенда, нагружении их на выбранной форме колебаний, например, с максимальными амплитудами перемещения выбранной точки элемента, которые определяются комплексом параметров, характеризующих динамическую жесткость каждого элемента. При этом определяют наибольшую амплитуду колебания каждого i-ого испытываемого элемента по формуле: , а при усталостных испытаниях для увеличения нагрузки на каждый последующий элемент конструкции в β раз по сравнению с первым элементом, взятым за эталон, наибольшую амплитуду колебаний каждого элемента конструкции определяют по формуле: , где А1 и Аi - наибольшие амплитуды колебаний 1-го и i-ого элемента, m1 и mi - их массы, ω1 и ωi-частоты собственных колебаний этих конструктивных элементов на выбранной форме колебаний.
По сравнению с известным, заявляемое техническое решение обладает следующими существенными признаками:
- для создания одинаковой нагрузки на все элементы конструкции на выбранной форме колебаний, наибольшую амплитуду колебаний каждого испытываемого элемента с учетом его динамической жесткости определяют по формуле: ;
- при усталостных испытаниях для увеличения нагрузки на каждый последующий элемент конструкции в β раз по сравнению с первым элементом, взятым за эталон, наибольшую амплитуду колебаний каждого элемента конструкции определяют по формуле: .
По всем отличительным признакам проведен патентный поиск. Аналогичных технических решений со сходными признаками не найдено. Следовательно, заявляемое техническое решение соответствует критерию «новизна» и «уровень техники».
Неодинаковое нагружение лопаток на вибростенде при их усталостных испытаниях и при сравнительной диагностике, при одной и той же нагрузке на столе вибростенда, приводит к дополнительному разбросу по пределу усталости и по долговечности даже для внешне одинаковых лопаток. Этот дополнительный разброс зависит не от свойств материала лопатки, а от особенностей ее нагружения при проведении испытаний. Дополнительный разброс суммируется с разбросом по пределу усталости или по долговечности, характерным для материала лопатки и для технологии ее изготовления.
Поэтому для уменьшения дополнительного разброса при усталостных испытаниях и при сравнительной диагностике усталостных характеристик отдельных лопаток турбин и вентиляторов, например, тепловым способом, независимо от условий закрепления лопаток в вибростенде и допусков на конструктивные размеры, лопатки должны нагружаться одинаково.
Для обеспечения одинаковых условий нагружения лопаток, величину нагрузки, прикладываемой к данной лопатке, характеризуют комплексом параметров, которые зависят от геометрических размеров, веса данной лопатки и условий ее закрепления в зажиме стенда. В этот комплекс входят: масса лопатки, наибольшая амплитуда колебаний выбранной точки ее свободного конца и динамическая жесткость лопатки для этой точки на выбранной форме колебаний.
Пусть к 1-ой и к i-ой лопаткам приложена, на выбранной форме колебаний, одинаковая динамическая нагрузка Р, тогда для 1-ой лопатки Р=c1A1, а для i-ой лопатки Р=ciAi, где c1 и сi - коэффициенты динамической жесткости 1-ой и i-ой лопаток для формы колебаний, на которой производится диагностика, А1 и Аi - наибольшие амплитуды колебаний в точке свободного конца этих лопаток на используемой форме колебаний.
Если i-ую лопатку, закрепленную в стенде и представляющую собой колебательную систему с распределенными параметрами, мысленно заменить на приведенную систему с одной степенью свободы, когда вся масса лопатки приведена к точке свободного конца лопатки, в которой наибольшая амплитуда колебаний, то коэффициент динамической жесткости такой приведенной системы: сiпр=miωi 2kпp. Аналогично, для 1-ой лопатки: с1пр=m1ω1 2kпр. Здесь ω1 и ωi, m1 и mi - собственные частоты колебаний лопатки, на используемой форме колебаний, и массы 1-ой и i-ой лопаток, kпр - коэффициент приведения распределенной массы лопатки к системе с 1-ой степенью свободы. Эту наибольшую амплитуду легко измерить, например, с помощью катетометра. Если приведение производится, например, по кинетической энергии, то kпр - коэффициент приведения зависит, в основном, от формы колебаний, которая у всех лопаток данной серии практически одинакова.
Так как отношения динамических жесткостей 1-ой и i-ой лопаток для реальной и для приведенной систем одинаковы:
c1/ci=c1пр/ciпр=m1ω1 2/(miωi 2),
то получим, что i-ая лопатка будет нагружена одинаково с 1-ой лопаткой, если ее амплитуда
Таким образом, для того, чтобы при усталостных испытаниях серии внешне одинаковых лопаток (или при ранжировании лопаток данной серии по пределу усталости и по долговечности), лопатки, закрепленные в вибростенде, на выбранной форме колебаний были нагружены одинаково, необходимо, чтобы динамическая нагрузка, действующая на каждую лопатку на выбранной форме колебаний, характеризовалась максимальной амплитудой колебаний точки свободного конца лопатки с учетом динамической жесткости лопатки, зависящей от собственной частоты колебаний и массы лопатки.
Если при проведении усталостных испытаний 1-я лопатка испытывалась с амплитудой A1, то i-ая лопатка должна испытываться при амплитуде Ai, определяемой по формуле (1). При этом i-ая лопатка будет нагружена одинаково с 1-ой лопаткой. Если при проведении усталостных испытаний необходимо поднять нагрузку i-ой лопатки в β раз по сравнению с 1-ой лопаткой, то i-ую лопатку необходимо испытать при амплитуде
При этом наибольшая амплитуда колебаний точки свободного конца одной из лопаток серии, например, 1-ой лопатки, берется за эталонную амплитуду.
Заявляемый способ осуществляют следующим образом:
Диагностику проводили на вибростенде по пределу усталости 18-и лопаток турбин одной серии тепловым методом, не повреждающим лопатки. В результате этой диагностики выбирали две самые хорошие и две самые плохие лопатки. Для диагностики лопаток по пределу усталости использовали тепловой способ ранжирования деталей по долговечности (пат. РФ №2252409, опубл. 20.05.2005 г., Бюл. №14. - 3 c.), так как для наклонного участка кривой Велера, результаты ранжирования по долговечности и по пределу усталости совпадают.
Ранжирование этих лопаток на вибростенде по пределу усталости тепловым методом проводили на 1-ой форме колебаний: по схеме 1 - при постоянной для всех лопаток наибольшей амплитуде колебаний, и по схеме 2 - при приведенной по формуле (1) для каждой лопатки наибольшей амплитуде колебаний.
Затем эти 4 лопатки были испытаны на усталость по штатной методике без учета динамической жесткости, т.е. при постоянной наибольшей амплитуде колебаний в точке свободного конца этих лопаток. Полученные по штатной методике пределы усталости этих лопаток совпадают с результатами ранжирования тепловым способом по схеме 2, если значения пределов усталости, полученные по штатной методике, скорректировать с учетом наибольших амплитуд каждой лопатки, подсчитанных в соответствии с формулой (1), т.е. если учитывать динамическую жесткость каждой лопатки.
Следует отметить, что, учитывая формулу (1), можно одинаково нагружать в вибростенде не только лопатки, но и другие детали, испытываемые на усталость, а используя формулу (2), проводить усталостные испытания этих деталей при разной нагрузке, что необходимо, например, для корректного построения кривой Велера.
Таким образом, заявляемое техническое решение по сравнению с прототипом позволяет повысить корректность, а следовательно, и достоверность результатов вибрационных испытаний элементов конструкций и уменьшить разброс результатов их усталостных испытаний.
Claims (1)
- Способ испытаний элементов конструкций на вибростенде, включающий закрепление внешне одинаковых элементов конструкции на столе вибростенда, нагружение их выбранной формой колебаний, например, с максимальными амплитудами перемещения выбранной точки элемента, отличающийся тем, что учитывают комплекс параметров, определяющих динамическую жесткость каждого элемента: для создания одинаковой нагрузки на все элементы конструкции на выбранной форме колебаний определяют наибольшую амплитуду колебания каждого испытываемого элемента по формуле: , а при усталостных испытаниях для увеличения нагрузки на каждый последующий элемент конструкции в β раз по сравнению с первым элементом, взятым за эталон, наибольшую амплитуду колебаний каждого элемента конструкции определяют по формуле: , где A1 и Аi - наибольшие амплитуды колебаний 1-го и i-го элемента, m1 и mi - их массы, ω1 и ωi - частоты собственных колебаний этих конструктивных элементов на выбранной форме колебаний.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2010124809/28A RU2439522C1 (ru) | 2010-06-16 | 2010-06-16 | Способ испытаний элементов конструкций на вибростенде |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2010124809/28A RU2439522C1 (ru) | 2010-06-16 | 2010-06-16 | Способ испытаний элементов конструкций на вибростенде |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2439522C1 true RU2439522C1 (ru) | 2012-01-10 |
Family
ID=45784208
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2010124809/28A RU2439522C1 (ru) | 2010-06-16 | 2010-06-16 | Способ испытаний элементов конструкций на вибростенде |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2439522C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2714535C1 (ru) * | 2019-07-05 | 2020-02-18 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный институт авиационного моторостроения имени П.И. Баранова" | Способ вибрационных испытаний крупногабаритных деталей турбомашины |
-
2010
- 2010-06-16 RU RU2010124809/28A patent/RU2439522C1/ru not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2714535C1 (ru) * | 2019-07-05 | 2020-02-18 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный институт авиационного моторостроения имени П.И. Баранова" | Способ вибрационных испытаний крупногабаритных деталей турбомашины |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8621934B2 (en) | Dual-axis resonance testing of wind turbine blades | |
CN106525226B (zh) | 一种基于现场振动载荷识别的评估方法及系统 | |
CN108871647A (zh) | 用于测量螺栓的轴向力的方法 | |
Rodríguez et al. | Fatigue of steam turbine blades at resonance conditions | |
Firrone et al. | An electromagnetic system for the non-contact excitation of bladed disks | |
CN110849568B (zh) | 一种结构疲劳寿命的试验方法 | |
Cruciat et al. | Experimental determination of dynamic characteristics of structures | |
CN114813005A (zh) | 一种飞机部件振动疲劳特性测试系统及其方法 | |
Liang et al. | Identifying Coulomb and viscous friction in forced dual-damped oscillators | |
KR101420273B1 (ko) | 진동 기반형 자가 발전기의 내구 성능 평가 시스템 및 진동 기반형 자가 발전기의 내구 성능 평가방법 | |
Shravankumar et al. | Detection of a fatigue crack in a rotor system using full-spectrum based estimation | |
Reed et al. | An experimental technique for the evaluation of strain dependent material properties of hard coatings | |
RU2439522C1 (ru) | Способ испытаний элементов конструкций на вибростенде | |
Griffin | On predicting the resonant response of bladed disk assemblies | |
RU2673950C1 (ru) | Способ определения форм колебаний вращающихся колес турбомашин | |
Giridhar et al. | Gas turbine blade damper optimization methodology | |
CN116380381A (zh) | 一种多叶片振动疲劳强度试验方法 | |
Sanliturk et al. | Friction dampers: measurement, modelling and application to blade vibration control | |
RU2686877C1 (ru) | Способ определения предела выносливости стальных деталей и образцов | |
Krizak et al. | Experimental and Computational Study of a Rotating Bladed Disk with Under-Platform Dampers | |
Abdulraheem et al. | Wind Turbine Blade Fault Detection Using Wavelet Power Spectrum and Experimental Modal Analysis | |
RU2499239C1 (ru) | Способ экспериментального определения частот собственных колебаний и обобщенной массы испытываемого объекта | |
Al-Hadad | Vibration Fault Detection for Horizontal Axis Wind Turbines (HAWT) | |
Gundlach et al. | Model-based displacement estimation of wind turbine blades using strain modal data | |
Zainal et al. | Experimental analysis of racing car chassis for Modal Identification/MN Aizat Zainal...[et al.] |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20120617 |