RU2439170C2 - Defective section recovery method and defective section recovery device - Google Patents

Defective section recovery method and defective section recovery device Download PDF

Info

Publication number
RU2439170C2
RU2439170C2 RU2010107037/02A RU2010107037A RU2439170C2 RU 2439170 C2 RU2439170 C2 RU 2439170C2 RU 2010107037/02 A RU2010107037/02 A RU 2010107037/02A RU 2010107037 A RU2010107037 A RU 2010107037A RU 2439170 C2 RU2439170 C2 RU 2439170C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
heating
zone
temperature
heater
heating zone
Prior art date
Application number
RU2010107037/02A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2010107037A (en
Inventor
Масаси ОЗАКИ (JP)
Масаси ОЗАКИ
Нобухико НИСИМУРА (JP)
Нобухико НИСИМУРА
Фумитоси САКАТА (JP)
Фумитоси САКАТА
Масару КОДАМА (JP)
Масару КОДАМА
Масахиро КОБАЯСИ (JP)
Масахиро КОБАЯСИ
Акира СИИБАСИ (JP)
Акира СИИБАСИ
Хидеси ТЕЦУКА (JP)
Хидеси ТЕЦУКА
Ко ТАКЕУТИ (JP)
Ко ТАКЕУТИ
Original Assignee
Мицубиси Хеви Индастриз, Лтд.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Мицубиси Хеви Индастриз, Лтд. filed Critical Мицубиси Хеви Индастриз, Лтд.
Priority to RU2010107037/02A priority Critical patent/RU2439170C2/en
Publication of RU2010107037A publication Critical patent/RU2010107037A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2439170C2 publication Critical patent/RU2439170C2/en

Links

Images

Landscapes

  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

FIELD: metallurgy.
SUBSTANCE: heating stage is performed by means of the main heater 25, which provides local heating of defective section C and pressure welding of defective section C owing to compression force created at thermal expansion, as well as peripheral heating stage providing the heating of periphery and environment of heating zone HZ1, which is heated at local heating stage by means of additional heater 26; after that, cooling stage is performed, at which heating zone HZ1 and heating zone HZ2 are cooled simultaneously.
EFFECT: providing reliable recovery of defective section formed in metal element and increasing its service life.
10 cl, 1 ex, 8 dwg

Description

Область техники, к которой относится изобретениеFIELD OF THE INVENTION

Настоящее изобретение относится к способу восстановления, подходящему для восстановления дефектного участка, образовавшегося в результате пластической деформации или тому подобного, происходящего в металлическом элементе, образующем высокотемпературную трубу, предназначенную для использования, например, в котлах и турбинах тепловых и атомных электростанций, а также в установках, используемых в химической промышленности.The present invention relates to a recovery method suitable for repairing a defective area resulting from plastic deformation or the like occurring in a metal element forming a high temperature pipe for use in, for example, boilers and turbines of thermal and nuclear power plants, as well as in installations used in the chemical industry.

Уровень техникиState of the art

В последнее время для высокотемпературных труб, предназначенных для использования, например, в котлах и турбинах тепловых и атомных электростанций и в установках химической промышленности, становятся все более важными их техническая эксплуатация и контроль при выборе соответствующего фактора, определяющего ухудшение состояния труб со временем, а также термическая усталость, вызванная повторением запусков и остановок и быстрыми изменениями нагрузок, поскольку период функционирования становится все более продолжительным.Recently, for high-temperature pipes intended for use, for example, in boilers and turbines of thermal and nuclear power plants and in plants of the chemical industry, their technical operation and control are becoming increasingly important when choosing the appropriate factor determining the deterioration of the state of the pipes over time, as well as thermal fatigue caused by the repetition of starts and stops and rapid changes in loads, as the period of operation becomes longer.

Например, для труб большого диаметра и толстостенных труб, в которых используется высокотемпературный стойкий к давлению элемент, периодически проводится дефектоскопия, например дефектоскопия структуры и ультразвуковая дефектоскопия для определения наличия дефекта в металлическом элементе и его сварной части на ранней стадии. Дефектную часть заменяют на основе результатов дефектоскопии.For example, for large-diameter pipes and thick-walled pipes that use a high-temperature pressure-resistant element, flaw detection is periodically performed, for example, structure flaw detection and ultrasonic flaw detection to determine the presence of a defect in the metal element and its welded part at an early stage. The defective part is replaced based on the results of flaw detection.

В соответствии с настоящим описанием методы ремонта металлического элемента включают метод, в соответствии с которым дефектный участок, на котором образовались раковинами или трещины ползучести металла, подвергают локальной термической обработке с использованием высокочастотной нагревательной катушки и для восстановления дефектной части указанные раковины и трещины ползучести сваривают давлением путем создания внешнего давления при термическом расширении (см., например, патентный документ D1: публикация патента Японии №2003-253337).In accordance with the present description, methods for repairing a metal element include a method in which a defective portion in which shells or creep cracks are formed is subjected to local heat treatment using a high-frequency heating coil, and to repair the defective part, said shells and creep cracks are pressure welded by creating external pressure during thermal expansion (see, for example, Patent Document D1: Japanese Patent Publication No. 2003-253337).

Раскрытие изобретенияDisclosure of invention

Согласно методу восстановления, описанному в патентном документе D1, локально нагревают зону, включающую дефектный участок С, используя нагреватель 1, выполненный в виде высокочастотной нагревательной катушки, как это показано на фиг.8А. Зону, температуру в которой повышают с помощью нагрева, называют зоной 3 нагрева. В то же время, поскольку температура периферии зоны 3 нагрева в металлическом элементе 2 не повышается, в зоне 3 нагрева возникает напряжение сжатия из-за наличия препятствия ее термическому расширению. Следовательно, дефектный участок С, включающий, например, раковину или трещину ползучести, образовавшуюся зоне 3 нагрева, подвергается за счет указанного напряжения сжатия сварке давлением (сварке в пластическом состоянии), и тем самым дефект устраняется. При обработке раковины с помощью сварки давлением эффективным представляется повышение температуры зоны 3 нагрева настолько, насколько это возможно, для увеличения напряжения сжатия. Однако поскольку при повышении температуры зоны 3 нагрева внешняя поверхность металлического элемента 2 вблизи нагревателя 1 расплавляется, температура нагревания не может быть повышена без ограничения. Как показано на фиг.8В, зона 3 нагрева сокращается, так как после термической обработки эта зона дает усадку. В то же время в зоне 3 нагрева создается растягивающее напряжение, поскольку периферия зоны 3 нагрева ограничивает усадку указанной зоны нагрева. Соответственно, дефектный участок С, только что подвергнутый сварке давлением, может быть раскрыт (т.е. вновь будет иметь дефекты). Существует опасение, что после восстановления в зоне 3 нагрева создается остаточное напряжение растягивания, и, таким образом, нельзя ожидать, что восстановленное состояние будет сохраняться в течение длительного времени. Кроме того, за счет обработки раковины посредством сварки давлением кристаллическая структура станет более крупнозернистой. Однако устранить крупнозернистую упрочненную структуру может только такой цикл нагрева, в котором при последующей термической обработке с рекристаллизацией температуру увеличивают и понижают с прохождением точки (температуры) превращения структуры металла, и поэтому необходима значительная рекристаллизация.According to the reduction method described in Patent Document D1, a zone including a defective portion C is locally heated using a heater 1 made in the form of a high-frequency heating coil, as shown in FIG. 8A. The zone in which the temperature is raised by heating is called the heating zone 3. At the same time, since the temperature of the periphery of the heating zone 3 in the metal element 2 does not increase, a compression stress arises in the heating zone 3 due to the presence of an obstacle to its thermal expansion. Therefore, the defective section C, including, for example, a shell or a creep crack formed in the heating zone 3, is subjected to pressure welding (welding in a plastic state) due to the indicated compressive stress, and thereby the defect is eliminated. When processing the shell by pressure welding, it seems effective to increase the temperature of the heating zone 3 as much as possible to increase the compression stress. However, since as the temperature of the heating zone 3 increases, the outer surface of the metal element 2 near the heater 1 melts, the heating temperature cannot be increased without limitation. As shown in FIG. 8B, the heating zone 3 is reduced, since after heat treatment this zone shrinks. At the same time, tensile stress is generated in the heating zone 3, since the periphery of the heating zone 3 limits the shrinkage of the indicated heating zone. Accordingly, the defective portion C, which has just been subjected to pressure welding, can be opened (i.e., it will again have defects). There is a concern that after recovery in the heating zone 3, a residual tensile stress is created, and thus, it cannot be expected that the restored state will remain for a long time. In addition, by processing the shell by pressure welding, the crystal structure will become coarser. However, a coarse-grained hardened structure can be eliminated only by a heating cycle in which, during subsequent heat treatment with recrystallization, the temperature is increased and decreased with the passage of the point (temperature) of transformation of the metal structure, and therefore significant recrystallization is required.

Следовательно, для надежного восстановления дефектной части С во время нагрева необходимо обеспечить достаточно большое напряжение сварки давлением, уменьшить остаточное напряжение растягивания во время охлаждения и осуществить достаточную рекристаллизацию крупнозернистой упрочненной структуры с получением структуры, сравнимой со структурой основного материала.Therefore, in order to reliably repair the defective part C during heating, it is necessary to ensure a sufficiently high pressure welding voltage, reduce the residual tensile stress during cooling, and sufficiently recrystallize the coarse-grained hardened structure to obtain a structure comparable to the structure of the base material.

Настоящее изобретение создано в связи с изложенными выше обстоятельствами, и его задача заключается в обеспечении такого способа восстановления дефектного участка, с помощью которого можно легко и надежно отремонтировать и восстановить дефектный участок, образовавшийся в металлическом элементе, и сохранить его восстановленным в течение продолжительного периода времени для увеличения срока службы металлического элемента. Кроме того, задача настоящего изобретения заключается в обеспечении устройства для восстановления дефектного участка, которое может осуществить указанный способ восстановления дефектного участка.The present invention was created in connection with the above circumstances, and its task is to provide such a method of repairing a defective area, with which you can easily and reliably repair and restore the defective area formed in the metal element, and keep it restored for a long period of time for increase the service life of the metal element. Furthermore, it is an object of the present invention to provide a device for repairing a defective area that can implement the method for repairing a defective area.

Для решения указанных выше задач способ восстановления дефектного участка в соответствии с настоящим изобретением представляет собой способ восстановления дефектного участка в металлическом элементе, включающий:To solve the above problems, a method for restoring a defective area in accordance with the present invention is a method for restoring a defective area in a metal element, including:

первую стадию нагрева локальной зоны, включающей дефектный участок, с образованием первой зоны нагрева, и осуществление сварки давлением дефектного участка за счет напряжения сжатия, действующего на первую зону нагрева, обусловленного сдерживанием периферией указанной зоны теплового расширения первой зоны нагрева; иthe first stage of heating the local zone, including the defective section, with the formation of the first heating zone, and the implementation of pressure welding of the defective section due to the compression stress acting on the first heating zone, due to the peripheral restraint of the specified zone of thermal expansion of the first heating zone; and

вторую стадию нагрева с образованием второй зоны нагрева за счет нагрева периферии первой зоны нагрева, при этом вторую стадию нагрева осуществляют по истечении предварительно заданного интервала времени после начала нагрева на первой стадии нагрева, и, кроме того, нагревают первую зону нагрева.the second heating stage with the formation of the second heating zone by heating the periphery of the first heating zone, wherein the second heating stage is carried out after a predetermined time interval after the start of heating in the first heating stage, and, in addition, the first heating zone is heated.

В соответствии с настоящим изобретением периферию первой зоны нагрева нагревают при проведении второй стадии нагрева, в то время как дефектный участок локально нагревают при проведении первой стадии нагрева, и в результате давление, обусловленное усилием, созданным при тепловом расширении нагретого участка периферии первой зоны нагрева, воздействует на первую зону нагрева, увеличивая напряжение сжатия, действующее на дефектный участок. Кроме того, первую стадию нагрева проводят таким образом, чтобы напряжение сжатия в первой зоне нагрева было достаточным для ослабления пластической деформации, после чего следует вторая стадия нагрева, в результате проведения которой напряжение сжатия, действующее на дефектный участок, увеличивается с обеспечением надежной сварки давлением дефектного участка по сравнению со случаем, в котором первую зону нагрева и вторую зону нагрева нагревают одновременно. То есть, настоящее изобретение позволяет использовать тепловое расширение второй зоны нагрева, дополнительно увеличивающее напряжения сжатия, действующее на первую зону нагрева.According to the present invention, the periphery of the first heating zone is heated during the second heating step, while the defective portion is locally heated during the first heating step, and as a result, the pressure caused by the thermal expansion of the heated portion of the periphery of the first heating zone is affected on the first heating zone, increasing the compression stress acting on the defective area. In addition, the first stage of heating is carried out in such a way that the compression stress in the first heating zone is sufficient to reduce plastic deformation, followed by the second stage of heating, as a result of which the compression stress acting on the defective section increases with reliable pressure welding of the defective plot in comparison with the case in which the first heating zone and the second heating zone are heated simultaneously. That is, the present invention allows the use of thermal expansion of the second heating zone, further increasing the compression stress acting on the first heating zone.

Согласно настоящему изобретению желательно продолжать первую стадию нагрева и вторую стадию нагрева в течение предварительно заданного периода времени. Причина этого заключается в том, что за счет передачи теплоты, подводимой при нагреве извне, температура в пределах толщины металлического элемента увеличивается, и происходит надежная сварка давлением дефектного участка.According to the present invention, it is desirable to continue the first heating step and the second heating step for a predetermined period of time. The reason for this is that due to the transfer of heat supplied during heating from the outside, the temperature within the thickness of the metal element increases, and reliable pressure welding of the defective area occurs.

Металлический элемент, о котором идет речь в настоящем изобретении, обычно включает основной материал (металл), сварочный металл, соединяющий основной металл, и дефектный участок, который был образован в зоне основного металла, находящейся под действием нагрева, при проведении сварки. Участок основного металла, не находящийся в зоне действия нагрева, часто является менее дефектным, чем зона, находящаяся под действием нагрева. В этом случае образуют первую зону нагрева, которая включает зону, находящуюся под действием нагрева. Желательно, чтобы вторая зона нагрева была образована на участке основного металла, примыкающем к указанной зоне действия нагрева. Участок основного металла, не находящийся в зоне действия нагрева, является менее дефектным, чем зона действия нагрева, и обычно он демонстрирует достаточную долговечность, даже если на него действует остаточное усилие растягивания, обусловленное проведением обработки с целью восстановления. Кроме того, вероятно, что в сварочном металле могут быть раковины вследствие вредного воздействия деформации ползучести металла, и, следовательно, существует опасность действия во время охлаждения растягивающего напряжения, которое ускоряет указанное вредное воздействие при нагреве сварочного металла. Поэтому предпочтительно избегают того, чтобы указанный участок сварочного металла был выбран в качестве первой зоны нагрева и второй зоны нагрева.The metal element referred to in the present invention typically includes a base material (metal), a weld metal connecting the base metal, and a defective portion that was formed in the area of the base metal, which is under the influence of heating, during welding. A portion of the base metal that is not in the heat affected zone is often less defective than the heat affected zone. In this case, form the first heating zone, which includes a zone under the influence of heating. It is desirable that the second heating zone was formed in the area of the base metal adjacent to the specified zone of action of the heating. The portion of the base metal that is not in the zone of action of the heating is less defective than the zone of action of the heating, and usually it shows sufficient durability, even if it is subject to a residual tensile force due to the processing to restore. In addition, it is likely that there may be sinks in the weld metal due to the harmful effects of the creep strain of the metal, and therefore there is a danger of tensile stress acting during cooling, which accelerates this harmful effect when the weld metal is heated. Therefore, it is preferable to avoid the indicated weld metal portion being selected as the first heating zone and the second heating zone.

В соответствии с настоящим изобретением желательно включить стадии охлаждения первой зоны нагрева и второй зоны нагрева, проводимые одновременно. Таким путем растягивающее напряжение, которое создается во время охлаждения, воспринимается совместно как первой, так и второй зонами нагрева. Если растягивающее напряжение воспринимается совместно как первой, так и второй зонами нагрева, как это имеет место в настоящем изобретении, абсолютная величина растягивающего напряжения становится меньше по сравнению со случаем, иллюстрируемым на фиг.8А и фиг.8В, где растягивающее напряжение воспринимается только первой зоной нагрева. Следовательно, менее вероятно, что дефектный участок сразу после сварки давлением будет вновь подвержен вскрытию, и, кроме того, остаточное напряжение растягивания, действующее на восстановленный дефектный участок в процессе работы аппарата (в котором используется указанный металлический элемент) после восстановления, может быть уменьшено.In accordance with the present invention, it is desirable to include the cooling steps of the first heating zone and the second heating zone, carried out simultaneously. In this way, the tensile stress that is created during cooling is perceived jointly by both the first and second heating zones. If the tensile stress is perceived together by both the first and second heating zones, as is the case in the present invention, the absolute value of the tensile stress becomes smaller compared to the case illustrated in FIG. 8A and FIG. 8B, where the tensile stress is perceived only by the first zone heating up. Therefore, it is less likely that the defective area immediately after pressure welding will again be exposed to opening, and, in addition, the residual tensile stress acting on the restored defective area during operation of the apparatus (in which the specified metal element is used) after recovery can be reduced.

Желательно, чтобы после завершения стадии охлаждения зона восстановительной обработки вместе с металлическим элементом после проведения первой и второй термических обработок были подвергнуты термической обработке для рекристаллизации. Термическая обработка для рекристаллизации представляет собой повторение два раза или более нагревания металлического элемента до температуры, равной или более высокой, чем температура превращения, и охлаждения металлического элемента до температуры, меньшей, чем температура превращения. За счет проведения такой обработки раковины, выделения фаз или сегрегации на границах зерен, находящиеся вдоль границы зерен структуры, удерживаются в пределах объема зерен с замедлением скорости распространения трещин, и интенсивность дефектообразования снижается. Кроме того, за счет проведения обработки с изотермическим эвтектоидным превращением в указанном выше процессе нагревания и охлаждения крупнозернистая упрочненная структура, образовавшаяся при обработке с целью восстановления, может быть устранена. Таким образом, в зоне, которая была подвержена обработке с целью восстановления, устраняется препятствие для достижения длительной пластичности с получением хорошей способности к пластической деформации.Preferably, after the completion of the cooling stage, the recovery zone together with the metal element after the first and second heat treatments are subjected to a heat treatment for recrystallization. The heat treatment for recrystallization is the repetition of two or more times of heating a metal element to a temperature equal to or higher than the transformation temperature, and cooling the metal element to a temperature lower than the transformation temperature. Due to such processing of the shell, phase separation or segregation at the grain boundaries, located along the grain boundary of the structure, are kept within the grain volume with a slowdown in the propagation speed of cracks, and the intensity of defect formation is reduced. In addition, due to the processing with isothermal eutectoid transformation in the above heating and cooling process, the coarse-grained hardened structure formed during processing for the purpose of recovery can be eliminated. Thus, in the zone that was subjected to treatment for recovery, the obstacle to achieving long-term ductility with good plastic deformation ability is removed.

Для осуществления способа восстановления, описанного выше, настоящее изобретение обеспечивает устройство для восстановления дефектного участка, образовавшегося в металлическом элементе, содержащее:To implement the recovery method described above, the present invention provides a device for recovering a defective portion formed in a metal element, comprising:

первый нагреватель, размещенный обращенным к дефектному участку, и локально нагревающий дефектный участок; иa first heater disposed facing the defective portion and locally heating the defective portion; and

второй нагреватель, нагревающий периферию зоны, нагретой с помощью первого нагревателя.a second heater heating the periphery of the zone heated by the first heater.

В этом устройстве нагреву с помощью второго нагревателя предшествует нагревание с помощью первого нагревателя, при этом дефектный участок, образовавшийся в металлическом элементе, и его периферия могут быть нагреты и охлаждены с помощью надлежащего регулирования температуры, что позволяет легко проводить оптимальную термическую обработку дефектного участка.In this device, heating by the second heater is preceded by heating by the first heater, while the defective portion formed in the metal element and its periphery can be heated and cooled by proper temperature control, which makes it easy to optimally heat the defective portion.

В соответствии с настоящим изобретением можно отдельно осуществлять способ термической обработки для рекристаллизации, в котором проводят обработку с изотермическим эвтектоидным превращением в процессе нагрева и охлаждения с повторением два раза или более обработки, проводимой посредством нагрева и охлаждения. Нагрев металлического элемента ведут до температуры, равной или превышающей температуру превращения, а охлаждение металлического элемента - до температуры, меньшей, чем температура превращения, при этом повышение и понижение температуры происходит с прохождением через точку превращения.According to the present invention, it is possible to separately carry out a heat treatment method for recrystallization, in which an isothermal eutectoid conversion treatment is carried out in a heating and cooling process, with a repetition of two or more treatments carried out by heating and cooling. The metal element is heated to a temperature equal to or higher than the transformation temperature, and the metal element is cooled to a temperature lower than the transformation temperature, while the temperature rises and falls with passing through the transformation point.

Соответственно, восстановленную с помощью термической обработки зону получают такой, что она за счет проведения после термической обработки стадии нагрева/охлаждения имеет структуру с высокой пластичностью, и в результате раковины, выделения фаз или сегрегации на границах зерен, существующие вдоль границы зерен структуры металла, находятся в пределах объема зерен, что позволяет замедлить скорость распространения трещин и снизить интенсивность дефектообразования. Кроме того, за счет проведения обработки с изотермическим эвтектоидным превращением устраняется крупнозернистая упрочненная структура и устраняется препятствие для достижения длительной пластичности с получением после этого хорошей способности к пластической деформации.Accordingly, the recovered by heat treatment zone is such that it has a high plasticity structure after the heat treatment stage after the heat treatment, and as a result of the shell, phase separation or segregation at the grain boundaries, existing along the grain boundary of the metal structure are within the grain volume, which allows to slow down the speed of propagation of cracks and reduce the intensity of defect formation. In addition, due to the processing with isothermal eutectoid transformation, the coarse-grained hardened structure is eliminated and the obstacle to achieving long-term ductility is removed, after which a good ability to plastic deformation is obtained.

В соответствии со способом восстановления дефектного участка согласно настоящему изобретению к дефектному участку может быть приложено большое напряжение сжатия, поскольку нагреву периферии указанного дефектного участка предшествует нагрев дефектного участка. Кроме того, поскольку дефектный участок и его периферия охлаждаются одновременно, растягивающее напряжение, созданное в дефектном участке во время охлаждения, может быть распределено в широкой области, и влияние напряжения растягивания на зону восстановления может быть, таким образом, минимизировано. Соответственно, остаточное напряжение растягивания в зоне восстановления может быть уменьшено, и срок службы металлического элемента может быть, таким образом, увеличен.According to the method for repairing a defective portion according to the present invention, a large compression stress can be applied to the defective portion, since the heating of the periphery of the defective portion is preceded by heating of the defective portion. In addition, since the defective portion and its periphery are cooled simultaneously, the tensile stress created in the defective portion during cooling can be distributed over a wide area, and the effect of the tensile stress on the recovery zone can thus be minimized. Accordingly, the residual tensile stress in the reduction zone can be reduced, and the service life of the metal element can thus be increased.

За счет проведения стадии изотермического эвтектоидного превращения с выдерживанием зоны, подвергаемой восстановительной обработке, при предварительно заданной температуре в течение фиксированного периода времени для продолжения превращения в дополнении к стадии нагрева/охлаждения, при которой область обработки для восстановления подвергают превращению два раза или более, раковины, выделения фаз или сегрегации на границах зерен, существующие вдоль границы зерен структуры, могут быть ограничены нахождением в пределах зерен. Кроме того, может быть исключена крупнозернистая упрочненная структура, и в результате устраняется препятствие для достижения длительной пластичности с получением хорошей способности к пластической деформации. В результате скорость распространения трещины может быть замедлена с соответствующим уменьшением интенсивности дефектообразования.By carrying out the isothermal eutectoid transformation step with maintaining the zone to be treated at a predetermined temperature for a fixed period of time to continue the transformation in addition to the heating / cooling step, in which the treatment region for reduction is subjected to conversion of two or more shells, phase separation or segregation at grain boundaries existing along the grain boundary of a structure can be limited by being within the grain boundaries. In addition, a coarse-grained hardened structure can be eliminated, and as a result, the obstacle to achieving long-term ductility with obtaining good plastic deformation ability is removed. As a result, the crack propagation rate can be slowed with a corresponding decrease in the intensity of defect formation.

В соответствии с устройством для восстановления дефектного участка согласно изобретению обеспечиваются первый нагреватель и второй нагреватель. За счет регулирования температуры первого нагревателя и второго нагревателя дефектный участок, образовавшийся в металлическом элементе, и его периферия могут быть нагреты и охлаждены при соответствующем регулировании температуры, что облегчает проведение термической обработки, оптимальной для восстановления дефектного участка.According to an apparatus for repairing a defective portion according to the invention, a first heater and a second heater are provided. By controlling the temperature of the first heater and the second heater, the defective portion formed in the metal element and its periphery can be heated and cooled with appropriate temperature control, which facilitates the heat treatment that is optimal for repairing the defective portion.

Краткое описание чертежейBrief Description of the Drawings

Фиг.1 - устройство для восстановления в соответствии с одним воплощением настоящего изобретения, вид в перспективе.Figure 1 is a recovery device in accordance with one embodiment of the present invention, a perspective view.

Фиг.2 - иллюстрация взаимного расположения нагревателей в процессе восстановления с использованием устройства для восстановления.Figure 2 - illustration of the relative position of the heaters in the recovery process using the recovery device.

Фиг.3 - вид в разрезе, иллюстрирующий размещение нагревателей относительно восстанавливаемого участка.Figure 3 is a sectional view illustrating the placement of heaters relative to the restored area.

Фиг.4 - график, демонстрирующий изменение температуры в процессе восстановления.Figure 4 is a graph showing the temperature change during the recovery process.

Фиг.5А и 5В поясняют способ восстановления дефектного участка.5A and 5B illustrate a method for repairing a defective portion.

Фиг.5А - вид в разрезе, иллюстрирующий состояние нагрева с помощью основного нагревателя.5A is a cross-sectional view illustrating a state of heating with a main heater.

Фиг.5В - вид в разрезе, иллюстрирующий состояние нагрева с помощью основного нагревателя и дополнительного нагревателя.5B is a cross-sectional view illustrating a state of heating with a main heater and an additional heater.

Фиг.6 - графическая зависимость, демонстрирующая изменение температуры и изменение в структуре металла в процессе термической обработки с рекристаллизацией согласно данному воплощению.6 is a graphical dependence showing the temperature change and the change in the structure of the metal during the heat treatment with recrystallization according to this embodiment.

Фиг.7А и 7В - микрокартина зоны 15 ЗДН, где фиг.7А - микрокартина до проведения термической обработки для восстановления, фиг.7В - микрокартина после проведения термической обработки для восстановления.Figa and 7B is a micro picture of zone 15 ZDN, where Fig. 7A is a micro picture before carrying out heat treatment for recovery, Fig. 7B is a micro picture after conducting heat treatment for recovery.

Фиг.8А и 8В - иллюстрация, поясняющая известный способ восстановления, где фиг.8А - вид в разрезе, иллюстрирующий нагретое состояния, и фиг.8В - вид в разрезе, иллюстрирующий состояние в процессе охлаждения.8A and 8B are an illustration explaining a known recovery method, where FIG. 8A is a sectional view illustrating a heated state, and FIG. 8B is a sectional view illustrating a state in a cooling process.

Осуществление изобретенияThe implementation of the invention

Воплощения способа и устройства для восстановления дефектного участка в соответствии с настоящим изобретением будут описаны ниже со ссылками на чертежи.Embodiments of a method and apparatus for repairing a defective portion in accordance with the present invention will be described below with reference to the drawings.

На фиг.1 представлен вид в перспективе устройства для восстановления в соответствии с одним воплощением настоящего изобретения, Фиг.1 иллюстрирует взаимное расположение нагревателей при осуществлении способа восстановления с помощью устройства для восстановления. На фиг.3 показан вид в разрезе, отображающий расположение нагревателей по отношению к восстанавливаемому участку.Figure 1 presents a perspective view of a recovery device in accordance with one embodiment of the present invention, Figure 1 illustrates the relative positioning of the heaters in the implementation of the recovery method using the recovery device. Figure 3 shows a view in section, showing the location of the heaters in relation to the restored area.

Как показано на фиг.1, устройство 11 для восстановления присоединено к трубе 12, изготовленной, например, из низколегированной стали.As shown in FIG. 1, a recovery device 11 is connected to a pipe 12 made, for example, of low alloy steel.

Здесь, как видно на фиг.2 и фиг.3, в высокотемпературной стойкой к давлению сварной части (металлическом элементе) 14 с трубами 12, сваренными друг с другом с помощью металла 13 сварочного шва, на границе между сварочным металлом 13 и каждой трубой 12 образуется зона 15 ЗДН (зона действия нагрева) благодаря тепловому воздействию при варке металла 13 сварочного шва. В высокотемпературной стойкой к давлению сварной части 14 в результате продолжительного времени ее использования в зоне 15 ЗДН может образоваться дефектный участок С, включающий, например, большое количество раковин и трещин. Следовательно, в таком случае прочность зоны 15 ЗДН уменьшается, что приводит к разрыву, растрескиванию и тому подобному в указанной высокотемпературной стойкой к давлению сварной части 14.Here, as can be seen in FIG. 2 and FIG. 3, in a high-temperature pressure-resistant welded part (metal element) 14 with pipes 12 welded to each other using weld metal 13, at the boundary between the weld metal 13 and each pipe 12 zone 15 ZDN (heating zone) is formed due to the thermal effect during the cooking of metal 13 of the weld. In a high-temperature pressure-resistant welded part 14, as a result of its long time of use in the zone 15 of the pressure zone, a defective section C may form, including, for example, a large number of shells and cracks. Therefore, in this case, the strength of the zone 15 ZN decreases, which leads to rupture, cracking and the like in the specified high temperature pressure resistant welded part 14.

Здесь материалы трубы 12 включают, например, низколегированные марки стали (STRA 22, STRA 23, STRA 24), имеющие содержание Cr, составляющее 3% или менее (не включая 0%), и содержание Мо, равное 2% или менее (не включая 0%). Материалы сварочного шва 13 включают, например, металлы, общие с металлом трубы 12, которые имеют содержание Cr, составляющее 3% или менее (не включая 0%), и содержание Мо, равное 2% или менее (не включая 0%). Конечно, настоящее изобретение не ограничивается указанными выше материалами и может быть применимо в случае использования других различных материалов.Here, pipe 12 materials include, for example, low alloy steel grades (STRA 22, STRA 23, STRA 24) having a Cr content of 3% or less (not including 0%) and a Mo content of 2% or less (not including 0%). Materials of the weld 13 include, for example, metals common with the metal of the pipe 12, which have a Cr content of 3% or less (not including 0%) and a Mo content of 2% or less (not including 0%). Of course, the present invention is not limited to the above materials and may be applicable to the use of various other materials.

Рассматриваемое воплощение будет описано с использованием в качестве примера случая, в котором устройство 11 для восстановления присоединено к трубе 12 для восстановления высокотемпературной стойкой к давлению сварной части 14 с дефектным участком С, образовавшимся в зоне 15 ЗДН.The embodiment under consideration will be described using, as an example, a case in which a restoration device 11 is connected to a pipe 12 for restoration by a high-temperature pressure-resistant welded portion 14 with a defective portion C formed in the zone 15 ZDN.

В этом устройстве 11 для восстановления основной нагреватель (первый нагреватель) 25 и дополнительный нагреватель (второй нагреватель) 26, каждый из которых выполнен в виде высокочастотной нагревательной катушки, отделены друг от друга некоторым промежутком и размещены параллельно. Основной нагреватель 25 и дополнительный нагреватель 26 выполнены плоскими и расположены вдоль внешней окружной поверхности трубы 12, при этом устройство 11 для восстановления присоединено к трубе 12.In this device 11 for recovery, the main heater (first heater) 25 and the additional heater (second heater) 26, each of which is made in the form of a high-frequency heating coil, are separated from each other by a certain interval and placed in parallel. The main heater 25 and the additional heater 26 are made flat and are located along the outer circumferential surface of the pipe 12, while the recovery device 11 is connected to the pipe 12.

Основной нагреватель 25 установлен в положении напротив границы между трубой 12 и металлом сварочного шва 13 и обращен к внешней поверхности дефектного участка С, при этом устройство 11 для восстановления расположено вдоль внешней круговой поверхности трубы 12. Кроме того, дополнительный нагреватель 26 расположен напротив трубы 12 и смещен относительно границы между трубой 12 и металлом сварочного шва 13. То есть, дополнительный нагреватель 26 размещают так, чтобы он был обращен к участку, смещенному от границы между трубой 12 и сварочным металлом 13 и находящемуся на периферии зоны, нагреваемой основным нагревателем 25. При таком расположении устройство 11 для восстановления может нагревать широкую зону высокотемпературной стойкой к давлению сварной части 14 и ее периферию, включая зону нагрева ЗН1 с помощью основного нагревателя 25 (фиг.5А и 5В). При таком взаимном положении основной нагреватель 25 и дополнительный нагреватель 26 необязательно выполнены плоскими и могут быть кольцевыми или цилиндрическими, охватывающими весь периметр окружной поверхности трубы 12.The main heater 25 is installed in a position opposite the boundary between the pipe 12 and the metal of the weld 13 and faces the outer surface of the defective section C, while the recovery device 11 is located along the outer circular surface of the pipe 12. In addition, an additional heater 26 is located opposite the pipe 12 and offset from the boundary between the pipe 12 and the metal of the weld 13. That is, the additional heater 26 is placed so that it is facing a portion offset from the boundary between the pipe 12 and the weld metal 1 3 and located on the periphery of the zone heated by the main heater 25. With this arrangement, the recovery device 11 can heat a wide zone with a high temperature pressure-resistant welded part 14 and its periphery, including the heating zone ZN1 using the main heater 25 (Figs. 5A and 5B) . With this mutual position, the main heater 25 and the additional heater 26 are optionally flat and can be circular or cylindrical, covering the entire perimeter of the circumferential surface of the pipe 12.

Устройство 11 для восстановления включает трубопровод 27 для охлаждающей воды, предназначенный для охлаждения высокочастотной катушки и силового кабеля 29. Основной нагреватель 25 и дополнительный нагреватель 26 регулируют таким образом, чтобы температура поверхности металлического элемента, измеряемая с помощью термопары, установленной на поверхности металлического элемента, находящейся немного ниже каждого нагревателя, соответствовала предварительно заданной температуре.The recovery device 11 includes a cooling water conduit 27 for cooling the high-frequency coil and power cable 29. The main heater 25 and the additional heater 26 are controlled so that the surface temperature of the metal element, measured by a thermocouple mounted on the surface of the metal element located slightly below each heater, corresponded to a predetermined temperature.

Далее будут описаны операции, осуществляемые для восстановления высокотемпературной стойкой к давлению сварной части 14 трубы 12, используя вышеуказанное устройство 11 для восстановления.Next will be described the operations carried out for the restoration of high-temperature resistant to the welded part 14 of the pipe 12, using the above device 11 for recovery.

В рассматриваемом воплощении термическую обработку для восстановления и термическую обработку для рекристаллизации осуществляют с помощью устройства 11 для восстановления.In the present embodiment, the heat treatment for reduction and the heat treatment for recrystallization are carried out using the device 11 for recovery.

Термическая обработка для восстановленияHeat treatment for recovery

Сначала будет описана термическая обработка для восстановления.First, heat treatment for reduction will be described.

На фиг.4 представлена графическая зависимость, показывающая изменение температуры по времени термической обработки, проводимой для восстановления. Фиг.5А и 5В поясняют способ восстановления дефектного участка.Figure 4 presents a graphical dependence showing the temperature change over time of the heat treatment carried out for recovery. 5A and 5B illustrate a method for repairing a defective portion.

(1) Стадия предварительной обработки(1) Pretreatment Stage

Прежде всего, в случае необходимости с высокотемпературной стойкой к давлению сварной части 14, подлежащей восстановлению, удаляют оксидную пленку.First of all, if necessary, with the high temperature pressure resistant weld portion 14 to be reduced, the oxide film is removed.

Затем основной нагреватель 25 размещают в положении, в котором он обращен к границе между трубой 12 и металлом 13 сварочного шва. Дополнительный нагреватель 26 в результате оказывается размещенным так, что он обращен к трубе 12, и его положение смещено относительно границы между трубой 12 и металлом 13 сварочного шва.Then, the main heater 25 is placed in a position in which it faces the boundary between the pipe 12 and the weld metal 13. The additional heater 26 as a result is placed so that it faces the pipe 12, and its position is offset from the boundary between the pipe 12 and the metal 13 of the weld.

(2) Стадия локального нагрева (первая стадия нагрева)(2) Local heating step (first heating step)

На этой стадии сначала быстро нагревают граничный элемент, находящийся между трубой 12, относящейся к высокотемпературной стойкой к давлению сварной части 14, и сварочным металлом 13, с помощью основного нагревателя 25 до температуры Т1 (например, до температуры от 1050 до 1250°С, предпочтительно 1200°С, в течение 10 минут), как это показано сплошной линией на фиг.4. Температура Т1 предпочтительно выше, чем температура превращения структуры материала (например, точка A3 превращения, которая представляет собой точку перехода между состояниями α-Fe и γ-Fe).At this stage, the boundary element located between the pipe 12, which is a high-temperature resistant to pressure of the welded part 14, and the weld metal 13, is quickly heated quickly with the main heater 25 to a temperature T1 (for example, to a temperature of 1050 to 1250 ° C, preferably 1200 ° C for 10 minutes), as shown by the solid line in Fig. 4. The temperature T1 is preferably higher than the transformation temperature of the material structure (for example, the transformation point A3, which is the transition point between the α-Fe and γ-Fe states).

Соответственно, в нагретой с помощью основного нагревателя 25 (первого нагревательного элемента) зоне ЗН1 высокотемпературной стойкой к давлению сварной части 14 происходит тепловое расширение нагретого участка. В это время со стороны периферии зоны нагрева ЗН1 возникает усилие, ограничивающее тепловое расширение зоны нагрева ЗН1, поскольку периферия не подвержена тепловому расширению. Следовательно, на зону нагрева ЗН1 действует напряжение сжатия, обусловленное ее тепловым расширением и ограничивающим действием периферии. За счет действия этого напряжения сжатия дефектный участок С, включающий, например, раковины ползучести или тому подобное, подвержен сварке давлением. Напряжение сжатия, действующее на зону нагрева ЗН1, показано на фиг.5А стрелкой.Accordingly, in the zone ЗН1 heated by the main heater 25 (first heating element) with a high temperature pressure-resistant welded part 14, the thermal expansion of the heated section occurs. At this time, a force arises from the periphery of the heating zone ZN1, limiting the thermal expansion of the heating zone ZN1, since the periphery is not subject to thermal expansion. Consequently, the compression zone acts on the heating zone ZN1, due to its thermal expansion and the limiting action of the periphery. Due to the action of this compression stress, the defective section C, including, for example, creep shells or the like, is susceptible to pressure welding. The compression stress acting on the heating zone ZN1 is shown in FIG. 5A by an arrow.

(3) Стадия нагрева периферии (вторая стадия нагрева)(3) Stage of heating of the periphery (second stage of heating)

Хотя нагрев с помощью основного нагревателя 25 продолжают по истечении предварительного заданного периода времени после начала нагрева основным нагревателем 25, начинают нагрев с использованием дополнительного нагревателя 26 с целью нагрева области вблизи зоны ЗН1, обогреваемой с помощью основного нагревателя до температуры Т1. Кривая нагрева, осуществляемого дополнительным нагревателем, показана на фиг.4 пунктирной линией. Нагрев дополнительным нагревателем 26 начинают, например, через 300 секунд после того, как поверхность элемента, находящаяся непосредственно ниже основного нагревателя 25, достигает желательной температуры (температуры Т1).Although heating by the main heater 25 is continued after a predetermined period of time after the start of heating by the main heater 25, heating is started using the additional heater 26 to heat the area near zone ZH1, heated by the main heater to a temperature T1. The heating curve carried out by the additional heater is shown in FIG. 4 by a dashed line. Heating with an additional heater 26 is started, for example, 300 seconds after the surface of the element immediately below the main heater 25 reaches the desired temperature (temperature T1).

В результате происходит тепловое расширение трубы 12 в зоне нагрева ЗН2 (вторая зона нагрева), нагретой дополнительным нагревателем 26. Нагретая часть зоны ЗН2 нагрева ограничена, поскольку часть основного материала, находящаяся со стороны, противоположной стороне, примыкающей к зоне нагрева ЗН1 (правая сторона на фиг.5А и 5В), не подвержена термическому расширению. Соответственно, давление, созданное за счет усилия от теплового расширения нагретой части зоны нагрева ЗН2, действует как напряжение сжатия на зону нагрева ЗН1, которая становиться менее жесткой за счет нагрева с помощью основного нагревателя 25. Следовательно, эффект сварки давлением на дефектную часть С может быть усилен. Для получения этого эффекта необходимо продолжать стадию локального нагрева и стадию периферийного нагрева в течение предварительно заданного периода времени. Напряжение сжатия, действующее на зону нагрева ЗН1, показано на фиг.5В стрелкой.The result is the thermal expansion of the pipe 12 in the heating zone ZN2 (second heating zone) heated by an additional heater 26. The heated part of the heating zone ZN2 is limited, since the part of the main material located on the side opposite to the side adjacent to the heating zone ZN1 (right side on 5A and 5B), not subject to thermal expansion. Accordingly, the pressure created due to the force from the thermal expansion of the heated part of the heating zone ZN2 acts as a compression stress on the heating zone ZN1, which becomes less rigid due to heating using the main heater 25. Therefore, the effect of pressure welding on the defective part C can be reinforced. To obtain this effect, it is necessary to continue the local heating stage and the peripheral heating stage for a predetermined period of time. The compression stress acting on the heating zone ZN1 is shown in FIG. 5B by an arrow.

За счет нагрева с помощью дополнительного нагревателя 26 широкую область высокотемпературной стойкой к давлению сварной части 14 и ее периферию, включая зону нагрева ЗН1 участка, восстанавливаемого с помощью основного нагревателя 25, нагревают с использованием синергетического эффекта, создаваемого совместно с нагревом, осуществляемым основным нагревателем 25. Таким образом, зона нагрева увеличивается, и тем самым на последующей стадии охлаждения напряжение растягивания уменьшается.By heating with an additional heater 26, a wide area of the high-pressure-resistant welded portion 14 and its periphery, including the heating zone ZH1 of the portion restored by the main heater 25, is heated using a synergistic effect created in conjunction with the heating provided by the main heater 25. Thus, the heating zone increases, and thereby, in the subsequent cooling step, the tensile stress decreases.

(4) Стадия охлаждения(4) Stage cooling

Последующий нагрев периферии зоны нагрева ЗН2 с помощью дополнительного нагревателя 26 продолжают в течение предварительно заданного периода времени, следующего за локальным нагревом зоны нагрева ЗН1, производимым с помощью основного нагревателя 25 описанным выше образом, при этом температуры нагрева, осуществляемого с помощью основного нагревателя 25 и дополнительного нагревателя 26, понижают одновременно, как показано на фиг.4. Скорость охлаждения предпочтительно составляет, например, примерно 50°С/час. В результате широкая область, включающая зону восстановления высокотемпературной стойкой к давлению сварной части 14, умеренно охлаждается.Subsequent heating of the periphery of the heating zone ЗН2 with the help of an additional heater 26 is continued for a predetermined period of time following the local heating of the heating zone ЗН1, performed using the main heater 25 in the manner described above, while the heating temperature is carried out using the main heater 25 and the additional heater 26 is lowered simultaneously, as shown in FIG. The cooling rate is preferably, for example, about 50 ° C./h. As a result, a wide area, including the recovery zone of a high temperature pressure resistant welded portion 14, is moderately cooled.

Соответственно, напряжение растягивания, созданное во время охлаждения, распределяется по широкой зоне высокотемпературной стойкой к давлению сварной части 14, т.е. распределяется по зоне, включающей, по меньшей мере, зону нагрева ЗН1 и зону нагрева ЗН2, и поэтому ее абсолютный размер меньше по сравнению со случаем, в котором существует только зона нагрева ЗН1. Тем самым влияние напряжения растягивания на зону восстановления за счет термической усадки на стадии охлаждения минимизируется.Accordingly, the tensile stress created during cooling is distributed over a wide area by a high temperature pressure resistant welded portion 14, i.e. is distributed over a zone including at least the heating zone ZN1 and the heating zone ZN2, and therefore its absolute size is smaller compared to the case in which only the heating zone ZN1 exists. Thus, the effect of tensile stress on the recovery zone due to thermal shrinkage at the cooling stage is minimized.

Таким образом, ситуация с дефектами, в которой сваренный давлением дефектный участок С раскрывается или в высокотемпературной стойкой к давлению сварной части 14 создается остаточное напряжение растягивания, в данном случае исключается, и восстановленное состояние этой высокотемпературной стойкой к давлению сварной части 14 может, таким образом, поддерживаться в течение продолжительного времени с соответствующим увеличением срока службы трубы 12.Thus, a defect situation in which a pressure-welded defective portion C is opened or in a high temperature pressure resistant welded portion 14 creates a residual tensile stress is eliminated in this case, and the restored state of this high temperature pressure resistant welded portion 14 can thus be maintained for a long time with a corresponding increase in the service life of the pipe 12.

Термическая обработка для рекристаллизацииRecrystallization Heat Treatment

Далее будет описана термическая обработка для рекристаллизации. На фиг.6 представлена графическая зависимость, иллюстрирующая изменение температуры и изменение структуры металла во время проведения термической обработки с рекристаллизацией в способе восстановления, соответствующем рассматриваемому воплощению.Next, heat treatment for recrystallization will be described. 6 is a graphical dependence illustrating a temperature change and a change in the structure of the metal during the heat treatment with recrystallization in a reduction method corresponding to the embodiment in question.

В зоне восстановления структура металла, умеренно охлажденного посредством описанной выше термической обработки для рекристаллизации, представляет собой бейнитную структуру, частично включающую феррит, показанную на фиг.6 условным обозначением а1.In the reduction zone, the structure of the metal, moderately cooled by the heat treatment for recrystallization described above, is a bainitic structure, partially including ferrite, shown in Fig. 6 with the symbol A1.

(1) Стадия нагрева(1) Stage of heating

При проведении термической обработки для рекристаллизации сначала зону восстановления нагревают до температуры Т3 (например, в интервале от 900 до 950°С, предпочтительно 930°С), превышающей точку превращения A3, с помощью основного нагревателя 25 и выдерживают в течение предварительного заданного периода времени (например, в интервале от 30 до 120 минут, предпочтительно 60 минут). Такая термическая обработка изменяет структуру металла в зоне восстановления с превращением ее в аустенитную структуру, показанную на фиг.5 условным обозначением а2. Крупнозернистая упрочненная структура, образовавшаяся во время термической обработки для восстановления, в это время в указанной структуре металла частично сохраняется. Указанная крупнозернистая упрочненная структура может препятствовать достижению длительной пластичности.When conducting heat treatment for recrystallization, the reduction zone is first heated to a temperature T3 (for example, in the range from 900 to 950 ° C, preferably 930 ° C), exceeding the conversion point A3, using the main heater 25 and held for a predetermined period of time ( for example, in the range of 30 to 120 minutes, preferably 60 minutes). This heat treatment changes the structure of the metal in the recovery zone with its transformation into an austenitic structure, shown in figure 5 with the symbol A2. The coarse-grained hardened structure formed during the heat treatment to restore, at this time, is partially preserved in the indicated metal structure. The specified coarse-grained hardened structure may impede the achievement of long-term ductility.

(2) Стадия изотермического эвтектоидного превращения(2) Stage of isothermal eutectoid transformation

Далее осуществляют обработку посредством изотермического эвтектоидного превращения, в которой осуществляют регулирование температуры основного нагревателя 25, при этом зону восстановления охлаждают до температуры Т4 (например, в интервале от 680 до 730°С, предпочтительно охлаждают до температуры 700°С), которая ниже температуры превращения A3, и выдерживают при температуре Т4 в течение определенного периода времени (например, в интервале от 180 до 600 минут, предпочтительно 300 минут). Такая термическая обработка приводит к эвтектоидному превращению аустенитной структуры. Следовательно, как показано на фиг.6 условным обозначением а3, структура металла в зоне восстановления становится ферритно-перлитной структурой, включающей эвтектоид из феррита и перлита, и крупнозернистая упрочненная структура устраняется.Then, the treatment is carried out by means of an isothermal eutectoid transformation, in which the temperature of the main heater 25 is controlled, while the reduction zone is cooled to a temperature T4 (for example, in the range from 680 to 730 ° C, preferably cooled to a temperature of 700 ° C), which is lower than the transformation temperature A3, and incubated at a temperature T4 for a certain period of time (for example, in the range from 180 to 600 minutes, preferably 300 minutes). Such heat treatment leads to the eutectoid transformation of the austenitic structure. Therefore, as shown in FIG. 6 with the symbol a3, the metal structure in the reduction zone becomes a ferrite-pearlite structure including a eutectoid from ferrite and perlite, and the coarse-grained hardened structure is eliminated.

Здесь, если температура выдержки при изотермическом эвтектоидном превращении ниже температуры, соответствующей выступу кривой (С-образной кривой) изотермического эвтектоидного превращения, для изотермического эвтектоидного превращения в зоне восстановления требуется много времени, а если температура выдержки значительно превышает температуру, соответствующую указанному выступу, изотермическое эвтектоидное превращение в зоне восстановления затрудняется. Следовательно, температура Т4, при которой зону восстановления выдерживают на стадии изотермического эвтектоидного превращения, предпочтительно является такой температурой, которая обеспечивает в зоне восстановления беспрепятственное изотермическое эвтектоидное превращение структуры металла.Here, if the exposure temperature during isothermal eutectoid transformation is lower than the temperature corresponding to the protrusion of the curve (C-curve) of the isothermal eutectoid transformation, it takes a long time for the isothermal eutectoid transformation in the recovery zone, and if the exposure temperature is significantly higher than the temperature corresponding to the specified protrusion, isothermal eutectoid transformation in the recovery zone is difficult. Therefore, the temperature T4 at which the reduction zone is maintained at the stage of isothermal eutectoid transformation is preferably such a temperature that provides an unhindered isothermal eutectoid transformation of the metal structure in the reduction zone.

Период времени, в течение которого зону восстановления выдерживают при температуре Т4 на стадии изотермического эвтектоидного превращения, может быть таким периодом времени, в течение которого в зоне с зернами кристаллов, укрупненными на первой стадии нагрева и второй стадии нагрева, завершается изотермическое эвтектоидное превращение.The period of time during which the reduction zone is maintained at a temperature of T4 at the stage of isothermal eutectoid transformation can be such a period of time during which the isothermal eutectoid transformation is completed in the zone with crystal grains enlarged at the first stage of heating and the second stage of heating.

(3) Стадия нагрева(3) Stage of heating

Зону восстановления нагревают снова до температуры ТЗ, превышающей температуру A3 превращения, с помощью основного нагревателя 25 и выдерживают в течение предварительно заданного времени (например, в интервале от 30 до 120 минут, предпочтительно 60 минут). Термическая обработка вновь изменяет структуру металла зоны восстановления в аустенитную структуру, показанную на фиг.6 условным обозначением а4. В это время структура металла становится аустенитной структурой, не содержащей крупнозернистой упрочненной структуры, поскольку крупнозернистая упрочненная структура была устранена на предшествующей стадии изотермического эвтектоидного превращения.The recovery zone is heated again to a temperature TK, which is higher than the transformation temperature A3, using the main heater 25 and held for a predetermined time (for example, in the range from 30 to 120 minutes, preferably 60 minutes). The heat treatment again changes the structure of the metal of the reduction zone into an austenitic structure, shown in FIG. 6 with the symbol a4. At this time, the metal structure becomes an austenitic structure that does not contain a coarse-grained hardened structure, since the coarse-grained hardened structure was eliminated at the previous stage of the isothermal eutectoid transformation.

(4) Стадия охлаждения(4) Stage cooling

Далее, зону восстановления охлаждают до температуры Т5 (например, в интервале от 550 до 650°С, предпочтительно 500°С), достаточно более низкой, чем температура A3 превращения. Посредством такой термической обработки добиваются того, чтобы в зоне восстановления структура металла включала эвтектоид из феррита и перлита и часть с аустенитной структурой, как это показано условным обозначением а5 на фиг.6.Further, the reduction zone is cooled to a temperature T5 (for example, in the range from 550 to 650 ° C., preferably 500 ° C.), sufficiently lower than the transformation temperature A3. By means of such heat treatment, it is ensured that in the reduction zone the metal structure includes a eutectoid of ferrite and perlite and a part with an austenitic structure, as shown by the symbol a5 in FIG. 6.

(5) Стадия нагрева(5) Heating step

Зону восстановления вновь нагревают до температуры ТЗ, превышающей температуру A3 превращения, с помощью основного нагревателя 25 и выдерживают в течение предварительно заданного периода времени (например, в интервале от 30 до 120 минут, предпочтительно 60 минут). Указанная термическая обработка вновь изменяет структуру металла зоны восстановления в аустенитную структуру, как показано условным обозначением а6 на фиг.6.The recovery zone is again heated to a temperature TK, which is higher than the transformation temperature A3, using the main heater 25 and held for a predetermined period of time (for example, in the range from 30 to 120 minutes, preferably 60 minutes). Said heat treatment again changes the metal structure of the reduction zone to an austenitic structure, as shown by the symbol a6 in FIG. 6.

(6) Стадия охлаждения(6) Cooling step

После этого осуществляют регулирование температуры основного нагревателя 25 и зону восстановления охлаждают с предварительно заданной скоростью охлаждения (например, приблизительно 50°С/час).After that, the temperature of the main heater 25 is controlled and the recovery zone is cooled at a predetermined cooling rate (for example, approximately 50 ° C./h).

В результате охлаждения указанным выше образом структура метала в зоне восстановления становится ферритно-перлитной структурой, как показано условным обозначением а8 на фиг.6, при этом в процессе охлаждения аустенитная структура подвергается постоянному превращению, как это показано на фиг.6 условным обозначением а7.As a result of cooling in the above manner, the metal structure in the reduction zone becomes a ferrite-pearlite structure, as shown by the symbol a8 in FIG. 6, while the austenitic structure undergoes constant transformation during cooling, as shown in FIG. 6 by the symbol a7.

При рассмотренной выше термической обработке с целью рекристаллизации зону восстановления нагревают и охлаждают посредством регулирования температуры основного нагревателя 25 с повторением обработки, сопровождающейся превращением, два раза или более, вследствие чего зона восстановления приобретает ферритно-перлитную структуру, имеющую высокую пластичность, сравнимую с пластичностью материала трубы 12 как основного материала. За счет описанной выше термической обработки для рекристаллизации раковины, выделения фаз или сегрегации на границах зерен, образовавшиеся вдоль границы зерен структуры во время сварки, находятся в пределах объема зерен для замедления скорости распространения трещин и уменьшения скорости развития дефектов. Кроме того, посредством проведения стадии изотермического эвтектоидного превращения в процессе термической обработки для рекристаллизации устраняют крупнозернистую упрочненную структуру, и таким образом устраняется препятствие для обеспечения длительной пластичности с получением хорошей пластичности.In the heat treatment described above for the purpose of recrystallization, the reduction zone is heated and cooled by controlling the temperature of the main heater 25 with repeated processing, which is accompanied by transformation, two or more times, as a result of which the reduction zone acquires a ferrite-pearlite structure having high ductility comparable to the ductility of the pipe material 12 as the main material. Due to the heat treatment described above for recrystallizing a shell, phase separation, or segregation at grain boundaries, the structures formed along the grain boundary during welding are within the grain volume to slow the propagation speed of cracks and reduce the rate of development of defects. In addition, by carrying out the isothermal eutectoid transformation step in the heat treatment process for recrystallization, the coarse-grained hardened structure is removed, and thus the obstacle to ensure long-term ductility with obtaining good ductility is removed.

Как описано выше, в соответствии со способом восстановления дефектного участка согласно рассматриваемому воплощению давление, созданное на периферии дефектного участка С усилием при термическом расширении нагретого участка, включающего зону нагрева ЗН, может быть приложено к зоне нагрева ЗН1 дефектного участка С. В результате дефектный участок С за счет высокого усилия давления может быть надежно сварен давлением для восстановления дефектного участка С надлежащим образом по всей толщине его зоны нагрева ЗН1, и, таким образом, качество восстановления может быть улучшено.As described above, in accordance with the method for recovering a defective portion according to the embodiment under consideration, the pressure created at the periphery of the defective portion C by the force during the thermal expansion of the heated portion including the heating zone ZN can be applied to the heating zone ZN1 of the defective section C. As a result, the defective section C due to the high pressure force, it can be reliably welded with pressure to restore the defective section C properly over the entire thickness of its heating zone ZN1, and thus the quality Restoring can be improved.

Поскольку дефектный участок С и его периферия охлаждаются одновременно, растягивающее напряжение во время охлаждения может быть распределено по широкой области, и, таким образом, влияние растягивающего напряжения на зону восстановления может быть минимизировано. В результате исключается проблемная ситуация, в которой в зоне восстановления создается остаточное растягивающее напряжения, восстановленное состояние высокотемпературной стойкой к давлению сварной части 14 может быть сохранено в течение длительного времени, и срок службы трубы 12 может быть тем самым увеличен. В данном воплощении были показаны два периода времени нагрева: первый нагрев и второй нагрев, но количество таких периодов времени нагрева не ограничено двумя и может составлять два или более периода нагрева.Since the defective portion C and its periphery are cooled simultaneously, the tensile stress during cooling can be distributed over a wide area, and thus, the influence of the tensile stress on the recovery zone can be minimized. As a result, a problem situation is eliminated in which residual tensile stress is created in the recovery zone, the restored state of the high-temperature pressure-resistant welded part 14 can be maintained for a long time, and the service life of the pipe 12 can be increased. In this embodiment, two heating time periods have been shown: the first heating and the second heating, but the number of such heating time periods is not limited to two and can be two or more heating periods.

Кроме того, благодаря проведению стадии нагрева/охлаждения, на которой зону восстановления подвергают превращению два раза или более, и стадии изотермического эвтектоидного превращения, на которой продолжается превращение, с выдерживанием зоны восстановления в течение определенного периода времени при предварительно заданной температуре, в зоне восстановления может быть обеспечена структура с высокой пластичностью, сравнимой с пластичностью основного материала, из которого выполнена труба 12. При этом раковины, выделения фаз или сегрегации на границах зерен, образовавшиеся вдоль границы зерен структуры во время сварки, сосредотачиваются в пределах зерен, в результате чего замедляется скорость распространения трещин и уменьшается скорость развития дефектов. Помимо этого, исключается крупнозернистая упрочненная структура, и тем самым может быть устранено препятствие для достижения длительной пластичности и достигается хорошая пластичность.In addition, due to the heating / cooling stage, in which the reduction zone is subjected to conversion two or more times, and the isothermal eutectoid transformation stage, at which the conversion continues, with the reduction zone being maintained for a certain period of time at a predetermined temperature, the reduction zone can a structure with high ductility comparable to the ductility of the base material of which pipe 12 is made can be provided. In this case, shells, phases or seg egatsii at grain boundaries formed along grain boundaries of the structure during welding focus within grains, thereby slowing crack propagation rate decreases and the rate of development defects. In addition, a coarse-grained hardened structure is eliminated, and thereby an obstacle to achieving long-term ductility can be removed and good ductility is achieved.

В устройстве 11 для восстановления дефектного участка С согласно рассматриваемому воплощению обеспечивают основной нагреватель 25 и дополнительный нагреватель 26 так, чтобы за счет регулирования температуры основного нагревателя 25 и дополнительного нагревателя 26 дефектный участок С, образовавшийся высокотемпературной стойкой к давлению сварной части 14, и его периферия могли быть нагреты и охлаждены посредством надлежащего регулирования температуры, осуществляемого для облегчения проведения оптимальной термической обработки дефектного участка С.In the device 11 for recovering the defective section C according to the embodiment under consideration, a main heater 25 and an additional heater 26 are provided so that by controlling the temperature of the main heater 25 and the additional heater 26, the defective section C formed by the high temperature pressure-resistant welded part 14 and its periphery can be heated and cooled by proper temperature control to facilitate optimal heat treatment th section C.

Кроме того, количество повторений превращений структуры в зоне восстановления на стадии нагрев/охлаждение при термической обработке с рекристаллизацией составляет от 3 до 5 раз.In addition, the number of repetitions of structural transformations in the reduction zone at the heating / cooling stage during heat treatment with recrystallization is from 3 to 5 times.

Настоящее воплощение было описано на примере устройства, содержащего два нагревателя: основной нагреватель 25 и дополнительный нагреватель 26, но количество нагревателей не ограничено двумя и может составлять два и более. При этом основной нагреватель 25 и дополнительный нагреватель 26 не ограничены использованием высокочастотной нагревательной катушки, и могут быть использованы различные типа нагревателей, которые могут обеспечить регулирование температуры.The present embodiment has been described using an example of a device comprising two heaters: a main heater 25 and an additional heater 26, but the number of heaters is not limited to two and can be two or more. In this case, the main heater 25 and the additional heater 26 are not limited to the use of a high-frequency heating coil, and various types of heaters that can provide temperature control can be used.

ПримерExample

Описанный выше способ был проверен на практике.The method described above has been tested in practice.

В качестве трубы 12 была использована труба, изготовленная из материала марки STAP 24 (сталь, содержащая 2,25% Cr - 1% Мо) и имеющая диаметр 355 мм и толщину стенки 77 мм. Для материала 13 сварочного шва был использован тот же металл, что и для трубы 12.As pipe 12, a pipe made of STAP 24 material (steel containing 2.25% Cr - 1% Mo) and having a diameter of 355 mm and a wall thickness of 77 mm was used. For the material 13 of the weld, the same metal was used as for the pipe 12.

На фиг.7А представлена микрокартина зоны 15 ЗДН перед проведением термической обработки с целью восстановления, где плотность числа раковин (дефектный участок) составляет 930/мм2.On figa presents a micro-picture of zone 15 ZDN before heat treatment to restore, where the density of the number of shells (defective area) is 930 / mm 2 .

Основной нагреватель 25 был размещен на расстоянии 10 мм в радиальном направлении от поверхности трубы 12 и находился в позиции напротив границы между трубой 12 и металлом 13 сварочного шва. Дополнительный нагреватель 26 был установлен в позиции со смещением относительно границы между трубой 12 и металлом 13 сварочного шва на 50 мм в окружном направлении и на 10 мм в радиальном направлении трубы 12.The main heater 25 was placed at a distance of 10 mm in the radial direction from the surface of the pipe 12 and was in a position opposite the boundary between the pipe 12 and the weld metal 13. An additional heater 26 was installed in a position offset from the boundary between the pipe 12 and the weld metal 13 by 50 mm in the circumferential direction and 10 mm in the radial direction of the pipe 12.

Поверхность граничного элемента между трубой 12 высокотемпературной стойкой к давлению сварной части 14 и металлом 13 сварочного шва была быстро нагрета до температуры Т1=1200°С с помощью основного нагревателя 25.The surface of the boundary element between the pipe 12 high-pressure resistant to the weld portion 14 and the metal 13 of the weld was quickly heated to a temperature T1 = 1200 ° C using the main heater 25.

Через 300 секунд после того, как граничный элемент, находящийся между трубой 12 высокотемпературной стойкой к давлению сварной части 14 и сварочным металлом 13, достиг температуры Т1=1200°С за счет нагрева основным нагревателем 25, был начат нагрев с помощью дополнительного нагревателя 26 с целью нагрева окрестности зоны нагрева ЗН1, нагреваемой с помощью основного нагревателя 25, до температуры Т1=1200°С, при этом нагрев с использованием основного нагревателя 25 был продолжен.300 seconds after the boundary element, located between the pipe 12 with a high temperature resistance to pressure from the welded part 14 and the weld metal 13, reached a temperature T1 = 1200 ° C due to heating by the main heater 25, heating was started using an additional heater 26 with the aim of heating the vicinity of the heating zone ZN1, heated using the main heater 25, to a temperature T1 = 1200 ° C, while heating using the main heater 25 was continued.

Нагрев периферии зоны нагрева ЗН2 с помощью дополнительного нагревателя 26 продолжали в течение 1200 секунд, после чего последовало понижение температур нагрева, осуществляемое одновременно с использованием основного нагревателя 25 и дополнительного нагревателя 26, со скоростью охлаждения, соответствующей 50°С/час.The heating of the periphery of the heating zone ЗН2 with the help of an additional heater 26 was continued for 1200 seconds, after which a decrease in heating temperatures was carried out simultaneously using the main heater 25 and the additional heater 26, with a cooling rate corresponding to 50 ° C / hour.

После этого зона восстановления была нагрета до температуры 930°С с помощью основного нагревателя 25 и выдержана в течение 60 минут.After that, the recovery zone was heated to a temperature of 930 ° C using the main heater 25 and aged for 60 minutes.

Затем было осуществлено регулирование основного нагревателя 25, и зона восстановления была охлаждена до 700°С и выдерживалась в течение 300 минут для ее обработки посредством изотермического эвтектоидного превращения. После этого зона восстановления была нагрета до 930°С с использованием основного нагревателя 25, выдержана в течение 60 минут и охлаждена до 500°С. Далее зона восстановления была нагрета до температуры 930°С с помощью основного нагревателя 25, выдержана в течение 60 минут и охлаждена со скоростью примерно 50°С/час.Then, the main heater 25 was controlled and the reduction zone was cooled to 700 ° C and held for 300 minutes to process it by means of isothermal eutectoid transformation. After that, the recovery zone was heated to 930 ° C using the main heater 25, aged for 60 minutes and cooled to 500 ° C. Next, the recovery zone was heated to a temperature of 930 ° C using the main heater 25, aged for 60 minutes and cooled at a rate of about 50 ° C / hour.

На фиг.7В представлена микрокартина зоны ЗДН 15 после термической обработки для восстановления, где плотность числа раковин (дефектный участок С) составляет 140/мм2, и, таким образом, было подтверждено, что плотность числа раковин уменьшена на 85% по сравнению с плотностью до указанной термической обработки для восстановления. Кроме того, было подтверждено, что перед термической обработкой для восстановления раковины находились на границе зерен, в то время как после термической обработки для восстановления они были заключены в пределах объема зерен.7B shows a micro picture of the zone ZDN 15 after heat treatment for reduction, where the density of the number of shells (defective section C) is 140 / mm 2 , and thus it was confirmed that the density of the number of shells is reduced by 85% compared with the density before the specified heat treatment for recovery. In addition, it was confirmed that before the heat treatment to restore the shells were at the grain boundary, while after the heat treatment to restore they were enclosed within the grain volume.

Claims (10)

1. Способ восстановления дефектного участка, образовавшегося в металлическом элементе из низколегированной стали, содержащей хром и молибден, включающий:
первую стадию нагрева локальной зоны, включающей дефектный участок С, до температуры T1 от 1050 до 1250°С с образованием первой зоны нагрева и сварку давлением дефектного участка за счет напряжения сжатия, действующего на первую зону нагрева, обусловленного сдерживанием периферией указанной зоны теплового расширения первой зоны нагрева, и
вторую стадию нагрева с образованием второй зоны нагрева за счет нагрева периферии первой зоны нагрева до температуры T1 от 1050 до 1250°С по истечении предварительно заданного периода времени после начала нагрева на первой стадии нагрева, продолжая нагревать первую зону нагрева,
при этом в металлическом элементе между первой зоной нагрева и второй зоной нагрева имеется металлический участок, который не подвергается нагреву.1. A method of restoring a defective portion formed in a metal element of low alloy steel containing chromium and molybdenum, including:
the first stage of heating the local zone, including the defective section C, to a temperature T 1 from 1050 to 1250 ° C with the formation of the first heating zone and pressure welding of the defective section due to the compression stress acting on the first heating zone, due to the peripheral restraint of the specified zone of thermal expansion of the first heating zones, and
the second heating stage with the formation of the second heating zone by heating the periphery of the first heating zone to a temperature T 1 from 1050 to 1250 ° C after a predetermined period of time after the start of heating in the first heating stage, continuing to heat the first heating zone,
however, in the metal element between the first heating zone and the second heating zone there is a metal section that is not exposed to heating. 2. Способ по п.1, в котором первую стадию нагрева и вторую стадию нагрева продолжают в течение предварительно заданного периода времени.2. The method according to claim 1, wherein the first heating step and the second heating step are continued for a predetermined period of time. 3. Способ по п.1, в котором указанный металлический элемент включает основной металл и металл сварочного шва, предназначенный для соединения основного металла, при этом в зоне действия нагрева основного металла существует дефектный участок, образовавшийся при сварке, и образована первая зона нагрева, включающая зону действия нагрева.3. The method according to claim 1, wherein said metal element includes a base metal and a weld metal for joining the base metal, while in the heating zone of the base metal there is a defective portion formed during welding, and the first heating zone is formed, including heating range. 4. Способ по п.3, в котором в основном металле вблизи зоны действия нагрева образована вторая зона нагрева.4. The method according to claim 3, in which a second heating zone is formed in the base metal near the heating action zone. 5. Способ по п.1, включающий стадию одновременного охлаждения первой зоны нагрева и охлаждения второй зоны нагрева.5. The method according to claim 1, comprising the step of simultaneously cooling the first heating zone and cooling the second heating zone. 6. Способ по п.5, в котором после завершения стадии охлаждения первую и вторую зоны нагрева подвергают термической обработке для рекристаллизации.6. The method according to claim 5, in which after completion of the cooling stage, the first and second heating zones are subjected to heat treatment for recrystallization. 7. Способ по п.6, в котором термическую обработку для рекристаллизации следует повторять два раза или более, при этом в процессе указанной обработки металлический элемент нагревают до температуры, равной или превышающей температуру превращения, и охлаждают до температуры, которая ниже температуры превращения.7. The method according to claim 6, in which the heat treatment for recrystallization should be repeated two or more times, while in the process of the specified treatment, the metal element is heated to a temperature equal to or higher than the transformation temperature, and cooled to a temperature that is lower than the transformation temperature. 8. Способ по п.6, в котором в процессе осуществления термической обработки для рекристаллизации проводят обработку, сопровождающуся изотермическим эвтектоидным превращением.8. The method according to claim 6, in which in the process of carrying out the heat treatment for recrystallization, a treatment is carried out, accompanied by isothermal eutectoid transformation. 9. Устройство для восстановления дефектного участка С, образовавшегося в металлическом элементе, содержащее первый нагреватель, размещенный в положении, в котором он обращен к дефектному участку, и локально нагревающий дефектный участок, и второй нагреватель, нагревающий периферию зоны, нагреваемой первым нагревателем.9. A device for recovering a defective portion C formed in a metal element, comprising a first heater located in a position in which it faces the defective portion and locally heating the defective portion, and a second heater heating the periphery of the zone heated by the first heater. 10. Устройство для восстановления дефектного участка по п.9, в котором нагрев, осуществляемый посредством первого нагревателя, предшествует нагреву с помощью второго нагревателя. 10. The device for repairing a defective portion according to claim 9, in which the heating carried out by the first heater precedes the heating by the second heater.
RU2010107037/02A 2008-01-30 2008-01-30 Defective section recovery method and defective section recovery device RU2439170C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2010107037/02A RU2439170C2 (en) 2008-01-30 2008-01-30 Defective section recovery method and defective section recovery device

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2010107037/02A RU2439170C2 (en) 2008-01-30 2008-01-30 Defective section recovery method and defective section recovery device

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2010107037A RU2010107037A (en) 2011-08-27
RU2439170C2 true RU2439170C2 (en) 2012-01-10

Family

ID=44756430

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2010107037/02A RU2439170C2 (en) 2008-01-30 2008-01-30 Defective section recovery method and defective section recovery device

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2439170C2 (en)

Also Published As

Publication number Publication date
RU2010107037A (en) 2011-08-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1927668B1 (en) Restoration method for deteriorated part and restoration apparatus for deteriorated part
JP3649223B2 (en) Heat treatment method and heat treatment apparatus for piping system
JPS622903B2 (en)
KR101201659B1 (en) Deteriorated portion reproducing method and deteriorated portion reproducing device
Albert et al. Creep rupture properties of HAZs of a high Cr ferritic steel simulated by a weld simulator
RU2439170C2 (en) Defective section recovery method and defective section recovery device
JP2009090460A (en) Method and system for restoring parent metal properties across welds
Natesan et al. Preliminary materials selection issues for the next generation nuclear plant reactor pressure vessel.
JP2003253337A (en) Process and apparatus for regenerating creep deteriorated part
JP2007182886A (en) Method for heat treating serviced turbine part
Kiefer Bead temperature effects on FCAW heat-affected zone hardness
Tahara et al. Chronological Review of Manufacturing Technologies and Considerations to Maintenance/Inspection for Heavy Wall Hydroprocessing Reactors
Gilbert Case Study: Weld Repair of Aged Hydrogen Reformer Bull Tee
Kuhn et al. Stress-relaxation cracking test for welded joints
JP2004154807A (en) Welding method for structure and welding support system
RU2559598C2 (en) Reconditioning of articles from low-carbon perlite steel after operation
JPH02173217A (en) Method for fixing penetrating piping at lower end plate in vessel
Macdonald et al. Engineering critical assessment in the complex girth welds of clad and lined linepipe materials
Singh Life Management of Alloy 625 Components
KR101830532B1 (en) Heat treatment method for improving resistivity of heterojunction in nuclear power plant
JP2006208227A (en) Repair method of nozzle of reactor pressure vessel
Lee et al. A study on weld residual stress relaxation by local post weld heat treatment for circumferential weld
Zhu et al. A multi-scale experimental investigation on fatigue crack propagation rate behavior of powder bed fusion-laser beam 316L stainless steel subjected to various heat treatments
JPS5854175B2 (en) Local solution treatment method for rust-free steel pipes
Bruhl et al. Behaviour of the 9% chromium steel P 9 1 and its weldments in short and long term tests