RU2410215C1 - Procedure for automatic electric-arc hidden pad-weld of external or internal surfaces of rotary bodies - Google Patents
Procedure for automatic electric-arc hidden pad-weld of external or internal surfaces of rotary bodies Download PDFInfo
- Publication number
- RU2410215C1 RU2410215C1 RU2010101252/02A RU2010101252A RU2410215C1 RU 2410215 C1 RU2410215 C1 RU 2410215C1 RU 2010101252/02 A RU2010101252/02 A RU 2010101252/02A RU 2010101252 A RU2010101252 A RU 2010101252A RU 2410215 C1 RU2410215 C1 RU 2410215C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- electrodes
- weld
- surfacing
- rotation
- zenith
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к наплавке и может найти применение при восстановлении изношенных частей любых тел вращения, включая тонкостенные трубы малого диаметра, и плоских деталей, а также при изготовлении новых изделий с заданными физико-механическими свойствами поверхности.The invention relates to surfacing and can find application in the restoration of worn parts of any rotation bodies, including thin-walled pipes of small diameter, and flat parts, as well as in the manufacture of new products with desired physical and mechanical surface properties.
Известен способ автоматической электродуговой наплавки под слоем флюса изделий, при котором изделие вращают с одновременным продольным перемещением электрода, наплавляя слой покрытия по винтовой многозаходной спирали путем последовательной наплавки спиральных валиков. Каждый последующий валик наплавляют после удаления шлаковой корки с предыдущего валика со смещением относительно него, а шаг спирали выбирают кратным двум или более шагам наплавки (Патент РФ №2117560, В23К 9/04, 20.08.1998). Известный способ малоэффективен из-за больших задержек на остывание и удаление шлаковой корки наплавляемых валиков.A known method of automatic electric arc surfacing under a layer of flux of products, in which the product is rotated with simultaneous longitudinal movement of the electrode, fusing the coating layer along a multi-helical helix by sequential surfacing of spiral rollers. Each subsequent roller is surfaced after removal of the slag crust from the previous roller with an offset relative to it, and the spiral pitch is selected as a multiple of two or more surfacing steps (RF Patent No. 2117560, V23K 9/04, 08/20/1998). The known method is ineffective due to the large delays in cooling and removal of the slag crust of the weld beads.
Наиболее близким к изобретению является известный способ автоматической электродуговой наплавки под слоем флюса при восстановлении бурильной трубы (патент РФ №2308363 С1, 20.10.2007), включающий формирование на поверхности изношенной ниппельной и муфтовой частей трубы автоматической электродуговой наплавкой под флюсом валика при вращении трубы и перемещении электродов в прямом и обратном направлениях вдоль ее образующей. Перед наплавкой устанавливают электроды со смещением в горизонтальной плоскости против направления вращения трубы с линейным отклонением от «зенита» на 20-30 мм и угловым отклонением от «зенита» на 18-26°, наплавку осуществляют на прямой полярности с подключением «минуса» на электроды и «плюса» на трубу, группу электродов для наплавки ниппельной части трубы запитывают от одного источника электрического тока. Группу электродов для наплавки муфтовой части трубы запитывают от второго источника электрического тока, расстояние между электродами каждой группы выбирают из условия формирования общей ванны жидкого металла по всей ширине наплавляемого валика, перемещение электродов совмещают с подачей флюса.Closest to the invention is a known method for automatic arc welding under a flux layer during restoration of a drill pipe (RF patent No. 2308363 C1, 10.20.2007), which includes forming on the surface of a worn nipple and sleeve parts of a pipe an automatic arc welding under the flux of a roller during rotation of the pipe and moving electrodes in the forward and reverse directions along its generatrix. Before surfacing, electrodes are installed with an offset in the horizontal plane against the direction of rotation of the pipe with a linear deviation from the “zenith” of 20-30 mm and an angular deviation from the “zenith” of 18-26 °, surfacing is carried out in straight polarity with the connection of the “minus” to the electrodes and “plus” on the pipe, a group of electrodes for surfacing the nipple part of the pipe is fed from a single source of electric current. A group of electrodes for surfacing the coupling part of the pipe is fed from a second source of electric current, the distance between the electrodes of each group is selected from the condition of forming a common bath of molten metal over the entire width of the deposited roller, the movement of the electrodes is combined with the supply of flux.
Однако при наплавке тел вращения диаметром менее 150 мм из-за высокой кривизны вращающегося со сварочной скоростью тела с его поверхности в силу жидкотекучести самопроизвольно стекают жидкий металл и шлак, причем этот процесс неуправляемый. Технологические приемы - введение механических и удерживающих устройств, смещение электродов против направления движения или снижение погонной сварочной энергии - являются малоэффективными. При наплавке больших площадей положение усугубляется перегревом основного материала, в результате чего шлак не успевает превратиться в твердую корку и его невозможно удалить с наплавляемой поверхности без остановки процесса на охлаждение. На разрешение указанных специфических особенностей направлено данное изобретение.However, during surfacing of bodies of revolution with a diameter of less than 150 mm, due to the high curvature of a body rotating at a welding speed, liquid metal and slag spontaneously flow off its surface due to fluidity, and this process is uncontrollable. Technological methods — the introduction of mechanical and holding devices, the displacement of electrodes against the direction of motion, or the reduction of linear welding energy — are ineffective. When surfacing large areas, the situation is aggravated by overheating of the base material, as a result of which the slag does not have time to turn into a hard crust and cannot be removed from the deposited surface without stopping the cooling process. The invention is directed to resolving these specific features.
Задачей изобретения является разработка технологии наплавки тел вращения, позволяющая наплавлять значительные объемы металла на поверхности тел вращения диаметром менее 150 мм, когда площадь наплавки соизмерима с размерами деталей, с обеспечением высокого качества полученного покрытия и производительности.The objective of the invention is to develop a technology for surfacing of bodies of revolution, allowing to deposit significant volumes of metal on the surface of bodies of revolution with a diameter of less than 150 mm, when the area of surfacing is commensurate with the dimensions of the parts, ensuring high quality of the resulting coating and performance.
Для этого способ автоматической электродуговой наплавки под флюсом наружных или внутренних поверхностей тел вращения осуществляют следующим образом: электроды одной или нескольких групп электродов устанавливают со смещением в горизонтальной плоскости против направления вращения тела с линейным и угловым отклонением от «зенита» и с расстоянием между электродами каждой группы, выбранным из условия формирования общей ванны жидкого металла по всей ширине наплавляемого валика; запитывают их от одного или нескольких источников электрического тока и формируют наплавкой на обрабатываемой поверхности кольцевой валик с площадью, равновеликой площади обрабатываемой поверхности, при вращении тела и одновременном перемещении одной или нескольких групп электродов в прямом и обратном направлениях вдоль его образующей, которое совмещают с подачей флюса; электроды устанавливают с линейным отклонением от «зенита» на 5-20 мм и угловым отклонением от «зенита» более 30°, а наплавку осуществляют на обратной полярности и одинаковом для электродов каждой группы технологическом режиме, при этом устанавливают погонную энергию, позволяющую формировать вытянутую вдоль тела вращения ванну жидкого металла и шлака с соотношением ее геометрических размеров не менее чем 3:1, и наплавку ведут со скоростью продольного перемещения электродов, в 28-32 раза превышающей линейную скорость вращения тела.To this end, a method of automatic submerged arc welding of the external or internal surfaces of bodies of revolution is carried out as follows: the electrodes of one or more groups of electrodes are mounted with a displacement in a horizontal plane against the direction of rotation of the body with a linear and angular deviation from the “zenith” and with the distance between the electrodes of each group selected from the conditions for the formation of a common bath of molten metal across the entire width of the weld bead; they are fed from one or several sources of electric current and an annular bead is formed by surfacing on the treated surface with an area equal to the area of the treated surface when the body rotates and one or several groups of electrodes are moved in the forward and reverse directions along its generatrix, which is combined with the flux supply ; the electrodes are set with a linear deviation from the “zenith” by 5–20 mm and an angular deviation from the “zenith” of more than 30 °, and the surfacing is carried out at the reverse polarity and the same technological mode for the electrodes of each group, while setting the linear energy, which allows elongated bodies of revolution a bath of liquid metal and slag with a ratio of its geometric dimensions of not less than 3: 1, and surfacing is carried out with a speed of longitudinal movement of the electrodes, 28-32 times higher than the linear speed of rotation of the body.
Кроме того, при наплавке используют флюс с предельной температурой жидкотекучести шлака, близкой к температуре солидуса металла наплавляемого тела.In addition, when surfacing using flux with a limiting temperature of the fluidity of the slag, close to the solidus temperature of the metal of the weld body.
На фиг.1 (Формирование ванны жидкого металла и шлака на поверхности тела вращения) представлена схема осуществления способа согласно изобретению, где 1 - Vпрод=6-12 см/с, А=60 мм, 2 - труба диаметром D, 3 - первая группа электродных проволок, запитанных от первого источника, 4 - вторая группа электродных проволок, запитанных от второго источника, 5 - ванны жидкого метала и шлака, b - ширина ванны жидкого металла и шлака в виде вытянутого эллипсоида.Figure 1 (Formation of a bath of liquid metal and slag on the surface of the body of revolution) shows a diagram of the method according to the invention, where 1 - V prod = 6-12 cm / s, A = 60 mm, 2 - pipe with a diameter of D, 3 - first a group of electrode wires energized from a first source, 4 — a second group of electrode wires energized from a second source, 5 — a bath of molten metal and slag, b — a width of a bath of molten metal and slag in the form of an elongated ellipsoid.
На фиг.2 представлено формирование наплавленных валиков на трубе.Figure 2 shows the formation of weld beads on the pipe.
Осуществляют электродуговую наплавку трубчатых тел вращения малого диаметра с получением на их поверхности кольцевых валиков, состоящих из множества продольных валиков, располагающихся вдоль продольной оси тела вращения. Перед наплавкой электроды смещают в горизонтальной оси симметрии против направления вращения с линейным отклонением от «зенита» на 5…20 мм и угловым смещением на угол >30°. Наплавку осуществляют одной или несколькими группами электродов на обратной полярности сварочного тока, т.е. «минус» - на тело вращения, «плюс» - на электроды. Все электроды запитывают от одного или нескольких источников сварочного тока с одинаковым технологическим режимом: током - Iсв, напряжением - Uд, скоростью перемещения электродов - Vпрод., скоростью вращения тела - Vвращ., который устанавливают исходя из следующих зависимостей: максимально допустимая погонная энергия для продольного перемещения электрической дуги [Qп]пр. много меньше максимально допустимой погонной энергии для вращательного перемещения [Qп]вр.: [Qп]пр.<<[Qп]вp., что определяется различием в скоростях перемещения вдоль и поперек тела вращения при сохранении соотношения: Vпр.=28…32 Vвращ.Electric arc welding of tubular bodies of revolution of small diameter is carried out to obtain annular rollers on their surface, consisting of many longitudinal rollers located along the longitudinal axis of the body of revolution. Before surfacing, the electrodes are displaced in the horizontal axis of symmetry against the direction of rotation with a linear deviation from the "zenith" by 5 ... 20 mm and an angular displacement by an angle> 30 °. Surfacing is carried out by one or more groups of electrodes on the reverse polarity of the welding current, i.e. “Minus” - on the body of rotation, “plus” - on the electrodes. All electrodes are powered from one or several sources of welding current with the same technological mode: current - Ib, voltage - Ud, electrode movement speed - Vprod, body rotation speed - Vrv., Which is set based on the following relationships: maximum permissible linear energy for longitudinal movement of the electric arc [Qп] пр. much less than the maximum allowable linear energy for rotational displacement [Qп] bp: [Qп] пр. << [Qп] vp., which is determined by the difference in the speeds of movement along and across the body of rotation while maintaining the ratio: Vpro. = 28 ... 32 V rot .
Выполнение указанного соотношения гарантирует формирование ванны жидкого металла и шлака в виде вытянутого эллипсоида с соотношением большой и малой осей не менее чем 3:1, что достаточно для их удержания на поверхности с малым радиусом кривизны.The fulfillment of this ratio guarantees the formation of a bath of liquid metal and slag in the form of an elongated ellipsoid with a ratio of the major and minor axes of at least 3: 1, which is sufficient to hold them on a surface with a small radius of curvature.
При этом изотерма критической температуры границы затвердевания шлака в 1350°С и металла с температурой солидуса 1530°С получается равномерно вытянутой вдоль образующей тела вращения без заметного расширения по центру, что создает положительные предпосылки для увеличения производительности процесса путем увеличения количества одновременно горящих электрических дуг между электродами и изделием, располагаемыми вдоль тела вращения, что, в свою очередь, обеспечивает равномерную наплавку максимально необходимой площади, соизмеримой с размерами деталей.In this case, the isotherm of the critical temperature of the solidification boundary of slag at 1350 ° C and a metal with a solidus temperature of 1530 ° C is uniformly elongated along the generatrix of the body of revolution without noticeable expansion in the center, which creates positive prerequisites for increasing the productivity of the process by increasing the number of simultaneously burning electric arcs between the electrodes and a product located along the body of revolution, which, in turn, provides uniform surfacing of the maximum required area, commensurate with the times erami details.
Таким образом, необходимыми условиями стабилизации процесса наплавки тел вращения малого диаметра (<150 мм) являются:Thus, the necessary conditions for stabilizing the process of surfacing of bodies of revolution of small diameter (<150 mm) are:
- смещение электродов от «зенита» на расстояние 5…15 мм по горизонтали, что соответствует углу наклона касательной в точке горения дуги к горизонтальной оси симметрии детали, равному 9…12°;- the displacement of the electrodes from the "zenith" to a distance of 5 ... 15 mm horizontally, which corresponds to the angle of inclination of the tangent at the arc burning point to the horizontal axis of symmetry of the part, equal to 9 ... 12 °;
- угол наклона электродов к вертикальной оси симметрии составляет >30°;- the angle of inclination of the electrodes to the vertical axis of symmetry is> 30 °;
- «обратная» полярность подключения электродов к источнику питания.- “reverse” polarity of connecting the electrodes to the power source.
Известно, что качественное мелкочешуйчатое формирование наплавленного металла сварного шва в положении сварки, отличном от «нижнего», обеспечивается при критическом угле наклона детали, равном 9…12°. С увеличением его режим сварки необходимо корректировать в нижнюю сторону или вводить импульсный процесс, снижая тем самым производительность.It is known that high-quality fine-scale formation of deposited weld metal in a welding position other than the “lower” one is ensured at a critical tilt angle of the part equal to 9 ... 12 °. With an increase in its welding mode, it is necessary to adjust the bottom side or introduce a pulsed process, thereby reducing productivity.
Заявляемый способ наплавки тел вращения методом широкослойной многоэлектродной наплавки позволяет не сокращать, а увеличивать производительность с сохранением известных технологических приемов угла наклона и горизонтального смещения за счет дозированного ввода тепловой энергии группой быстродвижущихся, точечных источников, располагающихся на равномерных расстояниях друг от друга в вертикальной плоскости вдоль тела вращения. При этом с увеличением количества проволочных электродов (точечных источников), единовременно включаемых в сварочную цепь, уменьшают концентрацию погонной энергии независимо от диаметра тела вращения с одновременным уменьшением ширины наплавляемого слоя. Для сохранения предельно допустимой величины энергии, передаваемой каждым электродом, и сохранения производительности процесса наплавки необходимо увеличение мощности сварочных дуг за счет увеличения тока или снижения частоты продольных колебаний, что является характерной особенностью многоэлектродного процесса широкослойной наплавки, импульсно саморегулирующего и перераспределяющего тепловложение в сварочную ванну между всеми электродами, участвующими в процессе, чем объясняется его повышенная производительность.The inventive method for surfacing bodies of revolution by the method of wide-layer multielectrode surfacing allows not to reduce, but to increase productivity while maintaining known technological methods of the angle of inclination and horizontal displacement due to the dosed input of thermal energy by a group of fast-moving, point sources located at uniform distances from each other in a vertical plane along the body rotation. At the same time, with an increase in the number of wire electrodes (point sources) included in the welding circuit at a time, the concentration of linear energy is reduced regardless of the diameter of the body of revolution while reducing the width of the deposited layer. To preserve the maximum permissible amount of energy transmitted by each electrode, and to preserve the productivity of the surfacing process, it is necessary to increase the power of the welding arcs due to an increase in current or a decrease in the frequency of longitudinal vibrations, which is a characteristic feature of a multi-electrode process of wide-layer surfacing, pulse self-regulating and redistributing heat input into the weld pool between all electrodes involved in the process, which explains its increased productivity.
Экспериментами подтверждено, что предельная ширина жидкой сварочной ванны, при которой не происходит стекания металла и шлака, находится в диапазоне 10-12 мм для диаметра 60 мм и 20-22 мм для диаметра 150 мм. При линейной скорости вращения 2…3 мм/с указанные расстояния труба пройдет за 5…10 с. Угол наклона электродов к вертикальной оси симметрии составляет более 30°.The experiments confirmed that the maximum width of the liquid weld pool, at which no metal and slag drains, is in the range of 10-12 mm for a diameter of 60 mm and 20-22 mm for a diameter of 150 mm. At a linear speed of rotation of 2 ... 3 mm / s, the indicated distances will pass the pipe in 5 ... 10 s. The angle of inclination of the electrodes to the vertical axis of symmetry is more than 30 °.
При этом за это же время каждый электрод совершит от 5 от 10 колебаний с амплитудой А=60 мм и частотой - 1 кол./с, формируя продольный валик. Если «в» - ширина валика - 10 мм, то при повороте тела вращения за 1 с на 2…3 мм перекрытие валика составит 80…67%, т.е. полное перекрытие первичной ванны произойдет за 3,5…5 секунд, когда начальный участок жидких металла и шлака для тела вращения, например трубы диаметром 60 мм, перейдет «зенит» и достигнет за ним угла наклона в 9…12° - достаточных для нормального формирования наплавленного валика.Moreover, during the same time, each electrode will perform from 5 to 10 oscillations with an amplitude of A = 60 mm and a frequency of 1 count / s, forming a longitudinal roller. If “c” is the width of the roller — 10 mm, then when the body of rotation is rotated in 1 s by 2 ... 3 mm, the overlap of the roller will be 80 ... 67%, i.e. complete closure of the primary bath will occur in 3.5 ... 5 seconds, when the initial portion of the liquid metal and slag for the body of revolution, for example, a pipe with a diameter of 60 mm, passes the “zenith” and reaches behind it a tilt angle of 9 ... 12 ° - sufficient for normal formation deposited bead.
Известно, что средняя температура жидкого металла в сварочной ванне колеблется в интервале 1700…1750°С, а температура «солидуса» стали ≈1530°С. Температура шлаковой ванный равна температуре металла, но затвердение его зависит от химического состава флюса и лежит в диапазоне 1100…1350°С.It is known that the average temperature of the liquid metal in the weld pool varies in the range of 1700 ... 1750 ° C, and the temperature of the "solidus" of steel is ≈1530 ° C. The temperature of the slag bath is equal to the temperature of the metal, but its hardening depends on the chemical composition of the flux and lies in the range of 1100 ... 1350 ° C.
Для наплавки тел вращения выбирают, как правило, флюс с максимальной температурой затвердевания, т.е. Тзатв.=1350°С, скорости охлаждения жидких металла и шлака при сварке под флюсом, как правило, не менее 70°С/с.For surfacing of bodies of revolution, as a rule, a flux with a maximum solidification temperature, i.e. Tzat. = 1350 ° С, cooling rates of liquid metal and slag during submerged arc welding, as a rule, not less than 70 ° С / s.
Расчеты показывают, что за время Т=3,5 секунд шлак остынет до температуры Тост.=1750-70×3,5=1500°С, т.е. за 3,5 секунды шлаковая корка не достигнет температуры затвердевания и может оставаться жидкотекучей. Только снижение скорости вращения или использование флюсов, например керамических, с более высокой температурой затвердевания, близкой температуре «солидуса» стали, позволит получить качественное формирование и стабильный процесс электродуговой наплавки под флюсом труб диаметром 60 мм и менее. Продольная составляющая размеров сварочной ванны ограничивается только с нижней стороны соотношением 3:1, когда изотерма в 1350°С для шлака изгибается по образующей трубы на расстояние >>2 мм, что свидетельствует о возможности стекания его и ведет к дестабилизации процесса. Об этом свидетельствует сокращение предельной концентрации погонной энергии с увеличением количества электродов, увеличением длины и, соответственно, площади жидкой ванны. Физическое явление характерное для многоэлектродного процесса при электропитании нескольких электродов от одного источника - самопроизвольный переход горения дуги с одного электрода на другой в зависимости от электросопротивления дугового промежутка в каждый момент времени без снижения общей тепловой мощности, равномерное перераспределение энергии между всеми электродами создает условия для увеличения производительности процесса наплавки тел вращения диаметром менее 150 мм.Calculations show that during the time T = 3.5 seconds, the slag cools down to the temperature Tost. = 1750-70 × 3.5 = 1500 ° С, i.e. in 3.5 seconds, the slag crust will not reach the solidification temperature and may remain fluid. Only a decrease in rotation speed or the use of fluxes, for example ceramic, with a higher solidification temperature close to the solidus temperature of steel, will allow to obtain high-quality formation and a stable process of electric arc surfacing under flux of pipes with a diameter of 60 mm or less. The longitudinal component of the weld pool dimensions is limited only from the lower side by a 3: 1 ratio, when the isotherm at 1350 ° С for slag bends along the generatrix pipe to a distance of >> 2 mm, which indicates the possibility of its draining and leads to destabilization of the process. This is evidenced by a decrease in the limiting concentration of linear energy with an increase in the number of electrodes, an increase in the length and, accordingly, the area of the liquid bath. A physical phenomenon characteristic of a multi-electrode process when several electrodes are powered from one source is a spontaneous transition of arc burning from one electrode to another, depending on the electrical resistance of the arc gap at any time without a decrease in the total thermal power, uniform redistribution of energy between all electrodes creates conditions for increasing productivity deposition process of bodies of revolution with a diameter of less than 150 mm.
Экспериментально установленные величины предельной концентрации погонной энергии (Qпp/Vвращ), см. таблицу.The experimentally established values of the limiting concentration of linear energy (Qпp / V rot), see table.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010101252/02A RU2410215C1 (en) | 2010-01-19 | 2010-01-19 | Procedure for automatic electric-arc hidden pad-weld of external or internal surfaces of rotary bodies |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010101252/02A RU2410215C1 (en) | 2010-01-19 | 2010-01-19 | Procedure for automatic electric-arc hidden pad-weld of external or internal surfaces of rotary bodies |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2410215C1 true RU2410215C1 (en) | 2011-01-27 |
Family
ID=46308331
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010101252/02A RU2410215C1 (en) | 2010-01-19 | 2010-01-19 | Procedure for automatic electric-arc hidden pad-weld of external or internal surfaces of rotary bodies |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2410215C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2592335C2 (en) * | 2011-11-29 | 2016-07-20 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Method for hidden-arc welding for steel plate |
| RU2674501C1 (en) * | 2015-06-10 | 2018-12-11 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Method of multi-electrode arc welding with flux, welded connection and method of obtaining welded connection |
-
2010
- 2010-01-19 RU RU2010101252/02A patent/RU2410215C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2592335C2 (en) * | 2011-11-29 | 2016-07-20 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Method for hidden-arc welding for steel plate |
| RU2674501C1 (en) * | 2015-06-10 | 2018-12-11 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Method of multi-electrode arc welding with flux, welded connection and method of obtaining welded connection |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2786830B1 (en) | Submerged arc welding method for steel sheets | |
| CN106563870A (en) | Twin-tungsten-electrode electronic swing arc (ESA) argon arc welding | |
| US6781083B1 (en) | Weld overlay system | |
| CN1009257B (en) | Method for depositing wear surface material on metal workpiece | |
| US3139511A (en) | Fusion cladding technique and product | |
| WO2008046426A1 (en) | Method for repairing a drill pipe | |
| RU2410215C1 (en) | Procedure for automatic electric-arc hidden pad-weld of external or internal surfaces of rotary bodies | |
| JP5826137B2 (en) | Tandem submerged arc welding method | |
| RU2502588C2 (en) | Method of pulse laser building up of metals | |
| US20190111510A1 (en) | Build-up welding method | |
| Lavrova et al. | Controlling the Depth of Penetration in the Case of Surfacing with a Strip Electrode at an Angle to the Generatrix | |
| JPS61212480A (en) | Multiple electrode submerged arc welding method | |
| RU2739308C1 (en) | Method of arc welding of aluminium alloys with combination of non-consumable and consumable electrodes | |
| RU2497644C2 (en) | Multiarc welding of welded blanks | |
| RU2593244C1 (en) | Method for two-side arc welding of tee joints | |
| AU2017294025B2 (en) | Fluid-cooled contact tip assembly for metal welding | |
| EP3417979A1 (en) | Multi-electrode submerged arc welding method | |
| RU2571668C2 (en) | Arc welding by single coated electrode | |
| RU2019109037A (en) | Method of surfacing copper alloys on steel products | |
| JP7323781B2 (en) | Multi-electrode submerged arc welding method | |
| RU2739934C1 (en) | Method of arc-welding in wide-layer surfacing under wear-resistant coating flux onto cylindrical pipe | |
| SU1660885A1 (en) | Method for arc hard facing | |
| JP6607677B2 (en) | Four-electrode single-sided single-layer submerged arc welding method | |
| JP7498158B2 (en) | Multi-electrode submerged arc welding method | |
| RU2758357C1 (en) | Method for welding, surfacing and soldering by a combination of direct and indirect arcs |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20120120 |