RU2406864C1 - Plant for determining burning speed of solid rocket fuel - Google Patents
Plant for determining burning speed of solid rocket fuel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2406864C1 RU2406864C1 RU2009132812/06A RU2009132812A RU2406864C1 RU 2406864 C1 RU2406864 C1 RU 2406864C1 RU 2009132812/06 A RU2009132812/06 A RU 2009132812/06A RU 2009132812 A RU2009132812 A RU 2009132812A RU 2406864 C1 RU2406864 C1 RU 2406864C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- sample
- ignition
- trt
- solid rocket
- rocket fuel
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
- Portable Nailing Machines And Staplers (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к ракетной технике и может быть использовано для определения скорости горения твердого ракетного топлива (ТРТ).The invention relates to rocket technology and can be used to determine the burning rate of solid rocket fuel (TRT).
В настоящее время известны установки для определения скорости горения ТРТ с регистрацией положения поверхности горения при использовании гашения образца, киносъемки, светорегистраторов. Кроме того, для этого используются установки и модельные двигатели для сжигания шашек ТРТ с последующим теоретическим расчетом скорости горения по полученным зависимостям давления от времени /2, 6, 7/. Однако все указанные установки обладают принципиальными недостатками: из-за сложности конструкции и несовершенства системы регистрации прохождения фронта горения они малопроизводительны. Для них отмечается большое количество брака определения скорости горения, что требует увеличения количества испытуемых образцов. Известны также установки для определения скорости горения ТРТ с использованием микроволновой техники /3, 4, 5/. Скорость горения здесь определяется по регистрации сигнала падающей и отраженной СВЧ волн от поверхности горения образца ТРТ с одновременной записью давления в камере сгорания. Недостатком СВЧ установок является неточность определения скорости горения, связанная с неопределенностью диэлектрической проницаемости различных ТРТ.Currently, there are known installations for determining the rate of combustion of TRT with registration of the position of the combustion surface when using blanking, filming, light recorders. In addition, for this purpose, plants and model engines are used for burning TRT drafts, followed by a theoretical calculation of the burning rate from the obtained pressure dependences on time / 2, 6, 7 /. However, all of these installations have fundamental shortcomings: due to the complexity of the design and the imperfection of the registration system for the passage of the combustion front, they are inefficient. For them, a large number of defects in determining the burning rate is noted, which requires an increase in the number of test samples. There are also known installations for determining the rate of combustion of TRT using microwave technology / 3, 4, 5 /. The burning rate here is determined by recording the signal of the incident and reflected microwave waves from the combustion surface of the TRT sample with simultaneous recording of the pressure in the combustion chamber. The disadvantage of microwave installations is the inaccuracy of determining the burning rate associated with the uncertainty of the dielectric constant of various TRT.
В качестве прототипа выбрана установка определения скорости горения в цилиндрическом бронированном образце ТРТ с плавкими проволочными электрическими сигнализаторами, расположенными на контрольном расстоянии L /1, 8/. Этот образец сжигается в камере сгорания при приблизительно постоянном давлении, поддерживаемом благодаря использованию внешнего источника и регуляторов сброса газов. При прохождении фронта горения сигнализаторы плавятся и перегорают, а ток в цепях сигнализаторов резко падает. Скорость горения определяется из отношения: U=L/(t2-t1), где t2 и t1 - времена плавления сигнализаторов.The installation of determining the burning rate in a cylindrical armored sample TRT with fusible wire electric signaling devices located at a control distance L / 1, 8 / was selected as a prototype. This sample is burned in the combustion chamber at approximately constant pressure, maintained through the use of an external source and gas discharge regulators. When the combustion front passes, the signaling devices melt and burn out, and the current in the signaling circuits drops sharply. The burning rate is determined from the relation: U = L / (t 2 -t 1 ), where t 2 and t 1 are the melting times of the signaling devices.
Недостатком прототипа являются большие разбросы значений скорости горения ТРТ, причинами которых могут быть всевозможные электрические помехи в цепях проводников. Кроме того, при плавлении сигнализаторов время может фиксироваться с некоторым неопределенным опозданием. Это явление связано с образованием при горении образца золы (обладающей токо-проводящими свойствами) от бронепокрытия, так называемой каркасностью. При перегорании сигнализатора ток в цепи изменяется не мгновенно, а плавно за счет существования электрической проводимости через каркас, и поэтому время прохождения фронта горения может фиксироваться неверно. Как и для аналогов, существенными недостатками прототипа являются сложная конструкция установки (в частности, необходимо иметь минимум пятиштырьковый герморазъем для электрозапала и сигнализаторов) и сложная система регистрации времени прохождения фронта горения в образце, что приводит к большому количество брака определения скорости горения. Кроме того, в испытаниях также необходимо обязательное применение внешнего источника давления газов, что существенно удорожает стоимость работ.The disadvantage of the prototype is the large variation in the values of the speed of combustion of the TRT, the reasons for which can be all kinds of electrical noise in the circuits of the conductors. In addition, when melting the signaling devices, time can be fixed with some indefinite delay. This phenomenon is associated with the formation of a burning ash sample (having current-conducting properties) from armor plating, the so-called skeleton. When the burner burns out, the current in the circuit does not change instantly, but smoothly due to the existence of electrical conductivity through the frame, and therefore the transit time of the combustion front can be fixed incorrectly. As for analogs, the essential disadvantages of the prototype are the complex design of the installation (in particular, it is necessary to have at least a five-pin pressure seal for the electric valve and signaling devices) and a complex system for recording the passage time of the combustion front in the sample, which leads to a large number of defects in determining the burning rate. In addition, the tests also require the mandatory use of an external source of gas pressure, which significantly increases the cost of the work.
Технической задачей изобретения является создание высокопроизводительной, простой конструкции установки для определения скорости горения ТРТ, позволяющей с высокой точностью определять моменты прохождения фронта горения в образце через сигнализаторы и исключить возможность ошибочного определения этих моментов из-за электрических и других помех. При испытаниях в можно обойтись без внешнего источника давления газов или применять источник, который дает недостаточное давление (например, частично израсходованные баллоны с азотом). Решение этой задачи позволяет существенно снизить стоимость работ в целом по сравнению с прототипом, а также разбросы скорости горения и количество необходимых образцов ТРТ в испытаниях.An object of the invention is the creation of a high-performance, simple design of the apparatus for determining the combustion speed of the TRT, which allows to accurately determine the moments of passage of the combustion front in the sample through the signaling devices and to exclude the possibility of erroneous determination of these moments due to electrical and other interference. During tests, you can do without an external source of gas pressure or use a source that gives insufficient pressure (for example, partially used nitrogen cylinders). The solution to this problem can significantly reduce the cost of the work as a whole compared with the prototype, as well as the spread of the burning rate and the number of required TRT samples in the tests.
Поставленная задача решается тем, что в известной установке для определения скорости горения ТРТ, содержащей источник давления газов, камеру сгорания, датчик давления и затвор, на котором укреплены цилиндрический образец ТРТ с запальным проводником и гермовывод для этого проводника, выполнены следующие изменения конструкции. Образец ТРТ собран из бронированного цилиндрического запального образца ТРТ, с укрепленным на одном торце запальным проводником, а к противоположному торцу запального образца пристыкованы один или несколько контрольных бронированных образцов, длины которых предварительно измерены. В местах стыков и в конце последнего контрольного образца выполнены быстрогорящие навески дымного ружейного пороха (ДРП) или ТРТ с высоким уровнем газообразования. Эти места прикрыты теплоизолирующей лентой. При этом длина запального образца ТРТ превышает его диаметр. К торцу запального образца со стороны запального проводника прикреплен внутрикамерный источник давления газов в виде небронированного образца ТРТ, со сводом горения, не превышающим свод горения запального образца.The problem is solved in that in the known installation for determining the combustion velocity of the TRT, containing a gas pressure source, a combustion chamber, a pressure sensor and a shutter, on which a cylindrical TPT sample with an ignition conductor and a pressure relief for this conductor are mounted, the following design changes are made. The TPT sample was assembled from an armored cylindrical ignition sample TRT with an ignition conductor mounted on one end, and one or more control armored samples whose lengths were previously measured were docked to the opposite end of the ignition sample. At the joints and at the end of the last control sample, quick-burning samples of smoke gunpowder (DRP) or TRT with a high level of gas generation were made. These places are covered with insulating tape. The length of the firing sample TRT exceeds its diameter. An intracameral gas pressure source in the form of an unarmored TRT sample with a combustion vault not exceeding the combustion vault of the ignition specimen is attached to the end face of the ignition sample from the side of the ignition conductor.
Основное отличие предлагаемой установка от прототипа состоит в том, что в образцах отсутствуют проволочные электрические сигнализаторы, а моменты начала и окончания горения образцов определяются по всплескам на осциллограммах давления P(t) при проходе фронта горения. Эти всплески вызываются интенсивным газоприходом от вспыхивающих навесок ДРП или измельченного ТРТ с высоким уровнем газообразования. Места навесок прикрывают теплоизолирующей лентой, чтобы не допустить их преждевременной вспышки. Применение такого сборного образца позволило избавиться от многоштырькового гермовывода для проволочных сигнализаторов, а также от сложной системы регистрации перегорания сигнализаторов. При этом датчик записи непрерывного давления, который обычно устанавливается в камере сгорания (в аналогах и прототипе) для определения среднего давления, одновременно служит и регистратором прохождения фронта горения.The main difference between the proposed installation and the prototype is that the samples do not have wire electric signaling devices, and the moments of the beginning and end of burning of the samples are determined by the bursts in the pressure oscillograms P (t) during the passage of the combustion front. These bursts are caused by an intense gas intake from flashing attachments of DRP or ground TRT with a high level of gas formation. Places of the hinges are covered with insulating tape to prevent their premature flash. The use of such a prefabricated sample made it possible to get rid of a multi-pin hermetic outlet for wire signaling devices, as well as a complex system for registering burnout of signaling devices. In this case, the continuous pressure recording sensor, which is usually installed in the combustion chamber (in analogues and prototype) to determine the average pressure, also serves as a recorder for the passage of the combustion front.
Так как в начале испытания горение в установке образца происходит при интенсивно возрастающем давлении, то длина бронированного запального образца ТРТ должна превышать его диаметр, чтобы время его горения было достаточным для обеспечения прогрева газов в камере сгорания и плавного изменения давления до начала воспламенения первого из контрольных образцов.Since at the beginning of the test, combustion in the sample installation occurs at an intensely increasing pressure, the length of the armored ignition sample TRT must exceed its diameter so that its burning time is sufficient to ensure heating of the gases in the combustion chamber and a smooth change in pressure before ignition of the first of the control samples .
Внутрикамерный источник давления газов служит для дополнительного наддува камеры сгорания в начале испытания. Он изготовлен в виде заряда ТРТ со сводом горения, не превышающим свод горения запального образца, и поэтому сгорает до момента воспламенения первого контрольного образца. Подбором длины и массы этого образца можно получать различные уровни давлений в установке при испытаниях. При недостаточном количестве массы испытуемого ТРТ в запальном и небронированном образцах может использоваться другой состав ТРТ, отличный от состава контрольных образцов.An intracameral gas pressure source serves to additionally pressurize the combustion chamber at the beginning of the test. It is made in the form of a TRT charge with a combustion vault not exceeding the combustion vault of the ignition sample, and therefore burns until the first control sample is ignited. By selecting the length and mass of this sample, it is possible to obtain various levels of pressure in the installation during testing. With insufficient mass of the tested TRT in the ignition and unarmored samples, a different composition of the TRT can be used, different from the composition of the control samples.
По п.2 формулы изобретения, если массы испытуемого ТРТ достаточно для получения статистически достоверных данных по скорости горения и используется только один контрольный образец ТРТ, то в нем выполняются два или несколько диаметральных сверлений, расположенных вдоль образца на предварительно измеренных расстояниях между ними. В этих сверлениях выполнены навески дымного ружейного пороха или ТРТ с высоким уровнем газообразования, которые вспыхивают и вызывают всплески давления при прохождении фронта горения. Места сверлений прикрыты теплоизолирующей лентой. Такая конструкция образца упрощает его сборку.According to
По п.3 формулы изобретения камера сгорания может быть соединена с внешним источником давления газов. Внутрикамерный источник давления газов в виде заряда ТРТ, со сводом горения, не превышающим свод горения запального образца, позволяет при работе установки обойтись без внешнего источника давления газов или применять такой внешний источник, который дает недостаточное давление (например, частично израсходованные баллоны с азотом). Таким образом, установка может работать как с внешним, так и с внутрикамерным источниками давления газов по отдельности или одновременно.According to
Схема установки для определения скорости горения ТРТ показана на фиг.1. В камере сгорания 1 установлены датчик давления 2 и затвор 3 с укрепленными на нем гермовыводом 4 для запального проводника 5 и составным образцом ТРТ. Этот образец состоит из нескольких контрольных образцов 6 и запального образца 7, на котором установлен запальный нихромовый проводник. В качестве сигнализаторов 8 используются подсыпки (1…2 г) мелкого пороха ДРП. Места навесок на образцах теплоизолируются герленом или изолентой 9. Для предварительного наддува и регулирования давления в камере сгорания установлены вентиль подачи газов 10, внешний источник газов 11 и вентиль сброса 12. К торцу запального образца (где расположен запальный проводник) прикреплен цилиндрический заряд ТРТ 13, служащий внутрикамерным источником давления газов. Зажигание образцов происходит при подаче напряжения на нихромовый проводник от блока запала 14. Сигналы датчика давления P(t) регистрируются аналого-цифровым преобразователем 15 и компьютером 16.The installation diagram for determining the combustion speed of the TRT is shown in figure 1. In the
Установка работает следующим образом. В начале испытания при подсоединенном к установке внешнем источнике газов 11 в камеру сгорания 1 вентилем 10 подается давление (ниже заданного). Затем на запальный проводник 5 подается напряжение, поджигается запальный образец 7 и внутрикамерный источник давления газов 13 (заряд ТРТ, со сводом горения, не превышающим свод горения запального образца). Этот заряд горит меньше времени горения запального образца, так как его свод горения меньше, и поднимает давление в установке до требуемого. В конце горения запального образца поджигается первая навеска 8 и первый контрольный образец 6. Затем последовательно сгорают остальные контрольные образцы и навески. Горение образцов может происходить как при постоянном, регулируемом давлении (вентилем сброса давления 12), так и при медленном возрастании давления (без сброса продуктов сгорания).Installation works as follows. At the beginning of the test, when the
На фиг.2 представлена типовая осциллограмма испытания сборного образца ТРТ (собранного из 3 контрольных, запального образцов и заряда ТРТ). Здесь четко видны всплески давления P(t) в моменты вспышек ДРП. Зажигание образцов может проводится даже при Рнач=1ата (работа без внешнего источника газов), и тогда необходимое давление испытания обеспечивается горением заряда ТРТ. Обработка осциллограмм проводится следующим образом:Figure 2 presents a typical oscillogram of the test sample TRT (assembled from 3 control, firing samples and charge TRT). Here, pressure surges P (t) are clearly visible at the moments of DRP outbreaks. Ignition of the samples can be carried out even at Pnach = 1at (operation without an external gas source), and then the necessary test pressure is provided by the combustion of the TRT charge. Waveform processing is carried out as follows:
1. Момент начала горения контрольного образца t1 определяют по началу всплеска давления на графике P(t), а окончание горения t2 - по следующему всплеску давления. Начало горения следующего контрольного образца t1 совпадает с концом горения предыдущего.1. The moment of start of combustion of the control sample t 1 is determined by the beginning of the pressure surge on the graph P (t), and the end of combustion t 2 is determined by the next pressure surge. The beginning of combustion of the next control sample t 1 coincides with the end of combustion of the previous one.
2. Скорость горения Uоп контрольного образца рассчитывают как:2. The burning rate Uop of the control sample is calculated as:
где L - длина контрольного образца или расстояние между сверлениями, Δt=t2-t1 - время горения образца.where L is the length of the control sample or the distance between the drillings, Δt = t 2 -t 1 is the burning time of the sample.
3. Среднее давление в испытании Pср, соответствующее Uоп, определяют по среднеинтегральному давлению P(t) на участке Δt=t2-t1.3. The average test pressure Pavg corresponding to Uop is determined by the average integral pressure P (t) in the region Δt = t 2 -t 1 .
4. Опытные значения скоростей горения Ui контрольных образцов в нескольких испытаниях при соответствующих Pcpi заносят в таблицы экспериментальных результатов и исходя из этих результатов строится график Ui(Pсрi) /2/ (здесь i - порядковый номер значения опытной скорости горения Ui для контрольного образца) и апроксимационные зависимости U(P).4. The experimental values of the burning speeds Ui of control samples in several tests at the corresponding Pcpi are entered in the tables of experimental results and based on these results, a graph of U i (Pav i ) / 2 / is constructed (here i is the serial number of the value of the experimental burning speed Ui for the control sample ) and approximation dependences U (P).
5. Значения опытных скоростей горения U(Pзад) при заданных давлениях Рзад рассчитывают исходя из полученных апроксимационных зависимостей для графика Ui(Pcpi).5. The values of the experimental combustion rates U (P ass ) at given pressures P ass are calculated based on the obtained approximation dependences for the graph U i (Pcp i ).
Обработка сигналов датчика давления с определением t2, t1, Рсрi, Ui проводится с использованием компьютера. Графики-осциллограммы давлений P(t) обрабатываются практически любой математической программой, имеющей графический редактор (например, программой «ЭКСЕЛЬ» из «Майкрософт офис»).Signal processing of the pressure sensor with the definition of t 2 , t 1 , Pcp i , U i is carried out using a computer. Oscillograms of pressure P (t) are processed by almost any mathematical program that has a graphical editor (for example, the EXEL program from Microsoft Office).
При горении контрольных образцов в замкнутом объеме без сброса давления наблюдается небольшой подъем давления (1…3 ата/с). В установке-прототипе давление в испытаниях «примерно постоянное» /1/. Как показывает сравнение результатов, полученных при небольшом подъеме и при постоянном давлениях, скорости горения практически совпадают. Этот факт подтверждается также и теоретически, т.к. в небольших диапазонах изменений давления показатель v в законе горения не зависит от давления, и поэтому скорости горения должны быть равны между собой. Исходя из вышеизложенного при испытаниях отпадает необходимость строго следить за заданным давлением и его постоянством. При работе на установке уменьшается психологическая нагрузка на испытателя (из-за отказа от удержания точного уровня давления в испытании) и количество бракованных испытаний. При испытаниях без принудительного поддержания постоянного давления (вручную или автоматическим клапаном) появляется возможность диагностики некачественно изготовленных образцов по аномальному подъему давления на осциллограммах. Повышается производительность труда за счет исключения трудоемкой эксплуатации клапана постоянного давления.When burning control samples in a closed volume without depressurization, a slight pressure rise is observed (1 ... 3 at / s). In the prototype installation, the pressure in the tests is “approximately constant” / 1 /. As a comparison of the results obtained with a slight rise and at constant pressures shows, the burning rates practically coincide. This fact is also confirmed theoretically, because in small ranges of pressure changes, the exponent v in the law of combustion does not depend on pressure, and therefore the combustion rates must be equal to each other. Based on the foregoing, when testing, there is no need to strictly monitor a given pressure and its constancy. When working on the installation, the psychological load on the tester is reduced (due to the refusal to keep the exact pressure level in the test) and the number of defective tests. When tested without forced maintenance of constant pressure (manually or by an automatic valve), it becomes possible to diagnose poorly manufactured samples by an abnormal pressure rise in the oscillograms. Increases labor productivity by eliminating the time-consuming operation of the constant pressure valve.
Другие отличительные особенности и преимущества установки следующие:Other distinctive features and advantages of the installation are as follows:
1. В установке определяются скорости горения для образцов ТРТ различных габаритов, имеющих ограничения только внутренними габаритами камеры сгорания. При работе с малогабаритными образцами максимально используется вся длина контрольного образца, что существенно увеличивает точность определения скорости горения.1. The installation determines the burning rate for TRT samples of various sizes, which are limited only by the internal dimensions of the combustion chamber. When working with small samples, the entire length of the control sample is used to the maximum, which significantly increases the accuracy of determining the burning rate.
2. Увеличена надежность регистрации времени горения контрольного образца по показаниям датчика давления, т.к. практически исключена возможность регистрации «ложных срабатываний электрических сигнализаторов» и, таким образом, уменьшено количество брака.2. The reliability of recording the burning time of the control sample according to the readings of the pressure sensor has been increased since the possibility of registering “false alarms of electrical signaling devices” is practically excluded and, thus, the number of defects is reduced.
Установка может работать как с использованием, так и без использования внешних источников давления (компрессоров или баллонов с азотом). Она имеет простую конструкцию и сравнительно экономична. При необходимости в качестве такой установки можно использовать простейшую калориметрическую бомбу.The installation can work both with and without the use of external pressure sources (compressors or cylinders with nitrogen). It has a simple design and is relatively economical. If necessary, a simple calorimetric bomb can be used as such a setup.
При испытаниях установки была подтверждена ее высокая технико-экономическая эффективность.When testing the installation, its high technical and economic efficiency was confirmed.
Источники информации:Information sources:
1. М.Баррер и др. "Ракетные двигатели", Оборонгиз, М., 1962, (стр.207).1. M. Barrer and others. "Rocket engines", Oborongiz, M., 1962, (p. 207).
2. "Исследование РДТТ" под редакцией М.Саммерфилда, Иностранная литература, М., 1963, стр.120-136.2. "Research of solid propellant rocket engines" edited by M. Sammerfield, Foreign Literature, M., 1963, pp. 120-136.
3. Strand L.D., Schultz A.D., Reedy G.K. "Метод микроволнового эффекта Допплера для определения нестационарной скорости горения". Jour-nal of Spacecraft and Rockets, 1974, vol.11, N=2.3. Strand L.D., Schultz A.D., Reedy G.K. "The method of the microwave Doppler effect to determine the unsteady burning rate." Jour-nal of Spacecraft and Rockets, 1974, vol. 11, N = 2.
4. Ю.П.Бабаков, В.И.Калашников, А.Н.Ключников, Ю.М.Милехин. «Установка для определения скорости горения ТРТ». Патент РФ №2194874 от 20.12.2002.4. Yu.P. Babakov, V.I. Kalashnikov, A.N. Klyuchnikov, Yu.M. Milekhin. "Installation for determining the rate of combustion of TRT." RF patent No. 2194874 dated 12/20/2002.
5. Ю.П.Бабаков, В.И.Калашников, А.Н.Ключников, Ю.М.Милехин. «Установка для определения скорости горения образцов ТРТ в напряженно-деформированном состоянии». Патент РФ №2188963 от 10.09.2002.5. Yu.P. Babakov, V.I. Kalashnikov, A.N. Klyuchnikov, Yu.M. Milekhin. "Installation for determining the burning rate of TRT samples in a stress-strain state." RF patent No. 2188963 from 09/10/2002.
6. Н.В.Сало, В.И.Калашников, А.Н.Ключников, Ю.М.Милехин, B.М.Меркулов. «Модельный двигатель для определения скорости горения ТРТ в напряженно-деформированном состоянии». Патент РФ №2201520 от 27.03.2003.6. N.V. Salo, V.I. Kalashnikov, A.N. Klyuchnikov, Yu.M. Milekhin, B.M. Merkulov. "Model engine for determining the rate of combustion of TRT in a stress-strain state." RF patent No. 2201520 dated 03/27/2003.
7. Н.В.Сало, В.И.Калашников, А.Н.Ключников, Ю.М.Милехин, В.М.Меркулов. «Модельный двигатель для определения скорости горения ТРТ». Патент РФ №2215170 от 27.10.2003.7. N.V. Salo, V.I. Kalashnikov, A.N. Klyuchnikov, Yu.M. Milekhin, V.M. Merkulov. "Model engine for determining the rate of combustion of TRT." RF patent №2215170 dated 10.27.2003.
8. Ю.П.Бабаков, В.А.Гамий, В.И.Калашников, В.С.Куренков, Ю.М.Милехин «Способ определения скорости горения твердого ракетного топлива». Патент РФ №2267636 от 10.01.06.8. Yu.P. Babakov, V. A. Gamy, V. I. Kalashnikov, V. S. Kurenkov, Yu. M. Milekhin “Method for determining the burning rate of solid rocket fuel”. RF patent No. 2267636 dated January 10, 2006.
Claims (3)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2009132812/06A RU2406864C1 (en) | 2009-09-02 | 2009-09-02 | Plant for determining burning speed of solid rocket fuel |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2009132812/06A RU2406864C1 (en) | 2009-09-02 | 2009-09-02 | Plant for determining burning speed of solid rocket fuel |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2406864C1 true RU2406864C1 (en) | 2010-12-20 |
Family
ID=44056655
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2009132812/06A RU2406864C1 (en) | 2009-09-02 | 2009-09-02 | Plant for determining burning speed of solid rocket fuel |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2406864C1 (en) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2494275C2 (en) * | 2011-11-30 | 2013-09-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Федеральный центр двойных технологий "Союз" (ФГУП "ФЦДТ "Союз") | Method of defining solid propellant combustion rate |
RU2505699C1 (en) * | 2012-10-26 | 2014-01-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Федеральный центр двойных технологий "Союз" (ФГУП "ФЦДТ "Союз") | Method for determining combustion speed of solid rocket propellant |
RU2626033C1 (en) * | 2016-10-24 | 2017-07-21 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт полимерных материалов" | Installation for determination of solid fuel burning velocity |
RU2697072C1 (en) * | 2018-06-27 | 2019-08-12 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт полимерных материалов" | Apparatus for determining burning rate of solid fuel |
RU2731786C1 (en) * | 2019-12-17 | 2020-09-08 | Акционерное общество "Федеральный научно-производственный центр "Алтай" | Method for determination of solid rocket propellant sample combustion rate |
CN112664355A (en) * | 2020-12-29 | 2021-04-16 | 北京理工大学 | Method and device for measuring combustion speed of propellant of solid rocket engine |
-
2009
- 2009-09-02 RU RU2009132812/06A patent/RU2406864C1/en active
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2494275C2 (en) * | 2011-11-30 | 2013-09-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Федеральный центр двойных технологий "Союз" (ФГУП "ФЦДТ "Союз") | Method of defining solid propellant combustion rate |
RU2505699C1 (en) * | 2012-10-26 | 2014-01-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Федеральный центр двойных технологий "Союз" (ФГУП "ФЦДТ "Союз") | Method for determining combustion speed of solid rocket propellant |
RU2626033C1 (en) * | 2016-10-24 | 2017-07-21 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт полимерных материалов" | Installation for determination of solid fuel burning velocity |
RU2697072C1 (en) * | 2018-06-27 | 2019-08-12 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт полимерных материалов" | Apparatus for determining burning rate of solid fuel |
RU2731786C1 (en) * | 2019-12-17 | 2020-09-08 | Акционерное общество "Федеральный научно-производственный центр "Алтай" | Method for determination of solid rocket propellant sample combustion rate |
CN112664355A (en) * | 2020-12-29 | 2021-04-16 | 北京理工大学 | Method and device for measuring combustion speed of propellant of solid rocket engine |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2406864C1 (en) | Plant for determining burning speed of solid rocket fuel | |
EP0071557B1 (en) | Method and apparatus for generating a start of combustion signal for a compression ignition engine | |
US5419116A (en) | Miniscale ballistic motor testing method for rocket propellants | |
KR20060120136A (en) | Method and apparatus for controlling exhaust gas recirculation and start of combustion in reciprocating compression ignition engines with an ignition system with ionization measurement | |
CN109708145B (en) | Visual high-pressure combustor for measuring propellant burning speed under multiple swinging angles | |
CA2955527A1 (en) | Electrostatic dust and debris sensor for an engine | |
US2799136A (en) | Flame detection and control in aircraft engines | |
CN108663475A (en) | A kind of real-time Burning rate testing apparatus and method of micro- powder column | |
Cooper et al. | Effect of deflagration-to-detonation transition on pulse detonation engine impulse | |
Chown et al. | An experimental investigation of combustion chamber design parameters for hot surface ignition | |
CN108350817A (en) | Engine control and engine control system | |
RU2267636C1 (en) | Method to determine solid propellant burning rate | |
Arrigoni et al. | Turbulent flame structure as determined by pressure development and ionization intensity | |
CN212674463U (en) | Visual test device for accurately testing unsteady detonation flame arrester effect of combustible gas | |
RU2505699C1 (en) | Method for determining combustion speed of solid rocket propellant | |
RU2626033C1 (en) | Installation for determination of solid fuel burning velocity | |
RU2338080C2 (en) | Method for controlling jet engine capacitive ignition system | |
RU2724884C1 (en) | Device for determining parameters of explosive conversion of em in thermal effects | |
RU2569799C2 (en) | Experimental gas generator | |
CN106767200A (en) | Fireworks and firecrackers environmental-protecting performance detection means | |
RU2494275C2 (en) | Method of defining solid propellant combustion rate | |
Kuenzel et al. | Optimization of Wall Velocity Measurements Using Photonic Doppler Velocimetry (PDV) | |
Gao et al. | From Spark Plugs to Railplugs—The Characteristics of a New Ignition System | |
CN105258581A (en) | Low-air-pressure delay time test system for infantry grenade | |
Tilz et al. | Test Rig for Fundamental Investigations of Ignition System Characteristics under Severe Flow Conditions |