RU2402686C1 - Aircraft gas turbine engine oil system - Google Patents
Aircraft gas turbine engine oil system Download PDFInfo
- Publication number
- RU2402686C1 RU2402686C1 RU2009123094/06A RU2009123094A RU2402686C1 RU 2402686 C1 RU2402686 C1 RU 2402686C1 RU 2009123094/06 A RU2009123094/06 A RU 2009123094/06A RU 2009123094 A RU2009123094 A RU 2009123094A RU 2402686 C1 RU2402686 C1 RU 2402686C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- oil
- oil system
- fuel
- pressure pump
- pump
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к области авиадвигателестроения и, в частности, к маслосистеме авиационного двигателя, предназначенного к установке на сверхзвуковые самолеты, летающие при высоких скоростях (М>2,3).The invention relates to the field of aircraft engine manufacturing and, in particular, to the oil system of an aircraft engine intended for installation on supersonic aircraft flying at high speeds (M> 2.3).
Известна маслосистема авиационного газотурбинного двигателя (ГТД), содержащая нагнетающий насос с магистралями всасывания и нагнетания масла, перепускной клапан, подключенный к системе параллельно насосу, и топливомасляный теплообменник (ТТМ), установленный в магистрали нагнетания (патент RU №2328609, F02C 7/06, 2008 г.).A known oil system of an aircraft gas turbine engine (GTE), comprising a pressure pump with suction and discharge lines of oil, a bypass valve connected to the system in parallel with the pump, and a fuel-oil heat exchanger (TTM) installed in the discharge line (patent RU No. 23228609, F02C 7/06, 2008).
Недостатком известной маслосистемы является перегрев масла на выходе нагнетающего насоса.A disadvantage of the known oil system is overheating of the oil at the outlet of the discharge pump.
Учитывая высокую теплонапряженность современных ГТД, к термоокислительной стабильности масла предъявляются повышенные требования. Однако известно, что масла на этих двигателях работают на пределе своих возможностей, так как рабочая температура масла превышает 200°C.Given the high thermal stress of modern gas turbine engines, increased requirements are imposed on the thermo-oxidative stability of the oil. However, it is known that the oils on these engines operate at the limit of their capabilities, since the operating temperature of the oil exceeds 200 ° C.
Перегрев масла на выходе нагнетающего насоса объясняется тем, что отработанное, нагретое и насыщенное горячим воздухом масло прежде, чем попасть к выходу нагнетающего насоса, подвергается еще трехкратному дополнительному нагреву в откачивающих и нагнетающем насосах, а также в перепускном клапане.The overheating of the oil at the outlet of the discharge pump is explained by the fact that the waste, heated and saturated with hot air oil, before it reaches the outlet of the discharge pump, is subjected to an additional threefold additional heating in the exhaust and discharge pumps, as well as in the bypass valve.
Известно, что часть своей мощности насос затрачивает на нагрев перекачиваемой жидкости (чем выше противодавление и частота вращения насоса, тем больше), а при дросселировании жидкости в перепускном клапане также происходит ее нагрев. Перегрев смазки на выходе из нагнетающего насоса особенно опасен тем, что образующиеся при перегреве масла продукты его распада (лак, смола, кокс) могут закупорить форсунки подачи масла в двигатель, осесть на седлах клапанов перепуска нагнетающего насоса и ТТМ, а также на поверхностях теплообменной матрицы.It is known that a pump spends part of its power on heating the pumped liquid (the higher the back pressure and the pump speed, the more), and when the liquid is throttled in the bypass valve, it also heats up. Overheating of the lubricant at the outlet of the injection pump is especially dangerous because the products of its decay formed during oil overheating (varnish, resin, coke) can clog the oil supply nozzles to the engine, settle on the seats of the bypass valves of the injection pump and TTM, as well as on the surfaces of the heat transfer matrix .
Задачей изобретения является снижение температуры масла на выходе из нагнетающего насоса.The objective of the invention is to reduce the temperature of the oil at the outlet of the discharge pump.
Указанная задача решается тем, что в масляной системе авиационного ГТД, содержащей нагнетающий насос с магистралями всасывания и нагнетания масла, перепускной клапан, подключенный к системе параллельно насосу, и топливомасляный теплообменник, установленный в магистрали нагнетания, согласно изобретению выход из топливомасляного теплообменника параллельно подсоединен ко входу в перепускной клапан, а выход из перепускного клапана подключен параллельно всасывающей магистрали к полости всасывания нагнетающего насоса.This problem is solved by the fact that in the oil system of an aircraft gas turbine engine containing a pressure pump with suction and discharge lines, an overflow valve connected to the system parallel to the pump and a fuel-oil heat exchanger installed in the discharge line, according to the invention, the output from the fuel-oil heat exchanger is connected in parallel to the input to the bypass valve, and the outlet of the bypass valve is connected parallel to the suction line to the suction cavity of the discharge pump.
Подвод непосредственно в полость всасывания насоса, в обвод всасывающей магистрали, даже небольшой порции охлажденного масла (через перепускной клапан пропускается только 15…25% общей прокачки масла) приводит к заметному изменению температурного поля в масле на выходе из нагнетающего насоса. Ожидаемое понижение температуры масла невелико ≈(5…8)°C, однако позволит избежать появления продуктов термического разложения в масле и повысит надежность работы теплонапряженного ГТД. Следует заметить, что хладоресурс потребляемого таким двигателем топлива невелик, так как топливо в топливных баках в полете при скоростях самолета больше M=2,5 нагревается до температуры свыше 180°C, то есть приближается к максимально допустимой температуре масла (не более 200°C).The supply directly to the pump suction cavity, to the bypass of the suction line, even a small portion of chilled oil (only 15 ... 25% of the total oil pumping is passed through the bypass valve) leads to a noticeable change in the temperature field in the oil at the outlet of the discharge pump. The expected decrease in oil temperature is small ≈ (5 ... 8) ° C, however, it will avoid the appearance of thermal decomposition products in the oil and increase the reliability of the heat-stressed gas turbine engine. It should be noted that the cold resource of the fuel consumed by such an engine is small, since the fuel in the fuel tanks in flight at aircraft speeds greater than M = 2.5 heats up to temperatures above 180 ° C, that is, approaches the maximum allowable oil temperature (no more than 200 ° C )
На чертеже изображена принципиальная схема авиационного ГТД.The drawing shows a schematic diagram of an aircraft gas turbine engine.
Масляная система включает в себя масляные полости 1, 2, 3 подшипниковых опор ротора двигателя и масляную полость 4 коробки приводных агрегатов (КПА).The oil system includes
Каждая из масляных полостей 1, 2, 3 и 4 подключена к своему откачивающему насосу, выполненному конструктивно в едином блоке откачивающих насосов (БОН) 5, выход из которого сообщен с воздухоотделителем 6, расположенным в верхней части полости маслобака 7. Маслосистема оборудована нагнетающим насосом 8 с магистралями всасывания 9 и нагнетания 10. Магистраль всасывания 9 сообщена с маслозаборником 11, расположенным в нижней части полости маслобака 7.Each of the
В нагнетающей магистрали 10 установлены последовательно друг за другом стояночный клапан 12, фильтр 13 и ТТМ 14. Выход из ТТМ 14 параллельно подключен через магистраль 15 ко входу в перепускной клапан 16. Выход из перепускного клапана 16 через магистраль 17 параллельно всасывающей магистрали 9 подключен к полости всасывания 18 нагнетающего насоса 8.In the
Для отвода воздуха из масляных полостей 1, 2, 3, 4 и маслобака 7 в маслосистеме предусмотрен суфлер 19.To exhaust air from the
При работе двигателя масло из маслобака 7 через маслозаборник 11 поступает на вход нагнетающего насоса 8 по всасывающей магистрали 9 и подается им в магистраль нагнетания 10. Под действием давления масла, создаваемого нагнетающим насосом 8, открывается стояночный клапан 12, и масло через фильтр 13 проходит на вход ТТМ 14. На выходе из ТТМ 14 поток масла раздваивается: ≈75…85% масла по магистрали нагнетания 10 подается к форсункам подачи масла в масляных полостях 1, 2, 3 и 4, a ≈15…25% охлажденного масла через магистраль 15 подводится ко входу перепускного клапана 16.When the engine is running, oil from the
Из перепускного клапана 16 масло по магистрали 17, минуя всасывающую магистраль 9, сразу же попадает во всасывающую полость 18 (непосредственно в межзубовые впадины качающих элементов нагнетающего насоса 8), поскольку давление масла на выходе из клапана значительно выше давления масла во всасывающей магистрали 9 (оно может быть ниже атмосферного). Горячий воздух, попадающий в маслобак 7 через воздухоотделитель 6 и воздух, проникающий через уплотнения в проточной части двигателя в масляные полости 1, 2, 3 и 4, будет удален в атмосферу через суфлер 19.From the
Таким образом, предложенная маслосистема позволит наиболее эффективно использовать скудный хладоресурс топлива, потребляемого теплонапряженными авиационными ГТД, для снижения температуры масла на наиболее проблемном участке маслосистемы (на выходе из нагнетающего насоса), избежать появления в нагнетающей магистрали насоса продуктов термического разложения масла и повысить надежность работы двигателя.Thus, the proposed oil system will allow the most efficient use of the meager cold resource of fuel consumed by heat-stressed aircraft gas turbine engines to reduce the oil temperature at the most problematic section of the oil system (at the outlet of the injection pump), to avoid thermal decomposition of oil in the pump discharge line and to increase engine reliability .
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2009123094/06A RU2402686C1 (en) | 2009-06-17 | 2009-06-17 | Aircraft gas turbine engine oil system |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2009123094/06A RU2402686C1 (en) | 2009-06-17 | 2009-06-17 | Aircraft gas turbine engine oil system |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2402686C1 true RU2402686C1 (en) | 2010-10-27 |
Family
ID=44042307
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2009123094/06A RU2402686C1 (en) | 2009-06-17 | 2009-06-17 | Aircraft gas turbine engine oil system |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2402686C1 (en) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2480600C1 (en) * | 2011-12-26 | 2013-04-27 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" (ОАО "НПО "Сатурн") | Oil system of power gas turbine plant |
CN103485896A (en) * | 2013-09-03 | 2014-01-01 | 中国航空工业集团公司沈阳发动机设计研究所 | Anti-siphon structure in oil suction inlet of lubricating oil pump |
RU2522713C1 (en) * | 2013-05-16 | 2014-07-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Aircraft gas turbine |
RU2758866C1 (en) * | 2020-06-30 | 2021-11-02 | Публичное акционерное общество "ОДК - Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО") | Oil system of an aircraft gas turbine engine |
RU2786876C1 (en) * | 2022-03-17 | 2022-12-26 | Публичное акционерное общество "ОДК-Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО") | Oil system of a gas turbine engine |
-
2009
- 2009-06-17 RU RU2009123094/06A patent/RU2402686C1/en active
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2480600C1 (en) * | 2011-12-26 | 2013-04-27 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" (ОАО "НПО "Сатурн") | Oil system of power gas turbine plant |
RU2522713C1 (en) * | 2013-05-16 | 2014-07-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Aircraft gas turbine |
CN103485896A (en) * | 2013-09-03 | 2014-01-01 | 中国航空工业集团公司沈阳发动机设计研究所 | Anti-siphon structure in oil suction inlet of lubricating oil pump |
CN103485896B (en) * | 2013-09-03 | 2015-08-12 | 中国航空工业集团公司沈阳发动机设计研究所 | A kind of anti-syphon structure at lubricating oil pump oil suction entrance |
RU2758866C1 (en) * | 2020-06-30 | 2021-11-02 | Публичное акционерное общество "ОДК - Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО") | Oil system of an aircraft gas turbine engine |
RU2786876C1 (en) * | 2022-03-17 | 2022-12-26 | Публичное акционерное общество "ОДК-Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО") | Oil system of a gas turbine engine |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN108137163B (en) | Aircraft heating assembly with liquid-cooled internal combustion engine and heating element using waste heat | |
US9091212B2 (en) | Fuel and actuation system for gas turbine engine | |
US9752507B2 (en) | Aircraft system with fuel-to-fuel heat exchanger | |
RU2402686C1 (en) | Aircraft gas turbine engine oil system | |
MX2015005293A (en) | Gas turbine energy supplementing systems and heating. | |
JPH0323728B2 (en) | ||
EA015281B1 (en) | Gas turbine plant | |
CN103270252A (en) | Device and method for the recovery of waste heat from an internal combustion engine | |
RU2016111698A (en) | ENGINE | |
US20150361855A1 (en) | Method for operating a drive device and corresponding drive device | |
US20130036722A1 (en) | Fuel system having fuel control unit and heat exchanger | |
RU2458234C1 (en) | Method of operating gas turbine engine | |
RU2374469C1 (en) | Aircraft gas turbine engine oil system | |
KR102019931B1 (en) | Large turbocharged two-stroke compression-igniting engine with exhaust gas recirculation | |
US20170159564A1 (en) | Thermal management system | |
RU2458233C1 (en) | Gas turbine engine | |
GB2095756A (en) | Balancing the heat flow between components associated with a gas turbine engine | |
US10738749B1 (en) | Method of using heat from fuel of common-rail injectors | |
RU177319U1 (en) | DIESEL FUEL SUPPLY SYSTEM | |
GB735874A (en) | Improvements relating to gas-turbine engine fuel systems | |
US20230358174A1 (en) | Aircraft fuel pumping system | |
JP2019513942A (en) | Refueling system | |
US11092126B2 (en) | Common-rail fuel system with ejector pump and method of use thereof | |
US11680501B2 (en) | Internal combustion engine and crankcase ventilation system | |
RU2649377C1 (en) | Oil-gas turbine engine system |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20130926 |
|
PD4A | Correction of name of patent owner |