RU2393936C1 - Method of producing ultra-fine-grain billets from metals and alloys - Google Patents
Method of producing ultra-fine-grain billets from metals and alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2393936C1 RU2393936C1 RU2009110937/02A RU2009110937A RU2393936C1 RU 2393936 C1 RU2393936 C1 RU 2393936C1 RU 2009110937/02 A RU2009110937/02 A RU 2009110937/02A RU 2009110937 A RU2009110937 A RU 2009110937A RU 2393936 C1 RU2393936 C1 RU 2393936C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- workpiece
- forging
- deformation
- size
- axis
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к деформационно-термической обработке металлов с целью формирования ультрамелкозернистой структуры, обеспечивающей значительное повышение их физико-механических свойств, и может быть использовано в машиностроении, авиастроении, медицине.The invention relates to deformation-heat treatment of metals with the aim of forming an ultrafine-grained structure, which provides a significant increase in their physical and mechanical properties, and can be used in mechanical engineering, aircraft manufacturing, medicine.
Известны способы деформационной обработки металлов с целью получения ультрамелкозернистой структуры, сочетающие пластическую деформацию и термическую обработку.Known methods of deformation processing of metals in order to obtain ultrafine-grained structure, combining plastic deformation and heat treatment.
Например, способ деформирования заготовок в пересекающихся вертикальном и горизонтальном каналах равного сечения (В.М.Сегал, В.И.Копылов, В.И.Резников. Процессы пластического структурообразования металлов. Минск: Наука и техника, 1994, с.24) позволяет упрочнять металл за счет достижения высокой интенсивности накопленных деформаций.For example, the method of deforming workpieces in intersecting vertical and horizontal channels of equal cross-section (V. M. Segal, V. I. Kopylov, V. I. Reznikov. The processes of plastic structure formation of metals. Minsk: Nauka i Tekhnika, 1994, p.24) allows harden the metal by achieving a high intensity of accumulated deformations.
Известен способ формирования структуры методом ковки (Формирование субмикрокристаллической структуры в титановых сплавах интенсивной пластической деформацией. Жеребцов С.В., Галеев P.M., Валиахметов О.Р., Малышева С.П., Салищев Г.А., Мышляев Н.М. / Кузнечно-штамповочное производство, № 7, 1999, с.17…22).A known method of forming a structure by forging (Formation of a submicrocrystalline structure in titanium alloys by intense plastic deformation. Zherebtsov SV, Galeev PM, Valiakhmetov OR, Malysheva SP, Salishchev GA, Myshlyaev NM / Forging and stamping production, No. 7, 1999, p.17 ... 22).
Известен способ обработки заготовок, включающий пластическую деформацию в пересекающихся каналах с последующей термомеханической обработкой (патент РФ № 2175685, МПК C22F 1/18, B21J 5/100, опубл. 10.11.01).A known method of processing billets, including plastic deformation in intersecting channels followed by thermomechanical processing (RF patent No. 2175685, IPC
Однако известные способы не позволяют значительно повысить уровень физико-механических свойств и равномерность их распределения по объему заготовки из-за нестабильности процесса структурообразования, кроме того, они обладают невысокой экономической эффективностью из-за низкой стойкости инструмента и низкого коэффициента использования материала.However, the known methods do not significantly increase the level of physical and mechanical properties and the uniformity of their distribution over the volume of the workpiece due to the instability of the structure formation process, in addition, they have low economic efficiency due to the low tool life and low material utilization.
Наиболее близким к предложенному является способ получения наноструктуры в металлах и сплавах методом интенсивной пластической деформации всесторонней ковкой в открытом штампе (Р.З.Валиев, И.В.Александров. Наноструктурные материалы, полученные интенсивной пластической деформацией. - М.: Логос, 2000, с.17-19). Способ включает нагрев исходной заготовки и штампа, ее поэтапное многоцикловое деформирование в штампе с постепенным снижением температуры и со сменой осей деформирования последовательно в направлении каждой из трех осей координат заготовки.Closest to the proposed one is a method for producing a nanostructure in metals and alloys by the method of intensive plastic deformation by comprehensive forging in an open die (RZ Valiev, IV Aleksandrov. Nanostructured materials obtained by intensive plastic deformation. - M .: Logos, 2000, p.17-19). The method includes heating the original billet and the stamp, its phased multi-cycle deformation in the stamp with a gradual decrease in temperature and with the change of the deformation axes in series in the direction of each of the three coordinate axes of the workpiece.
Данный способ позволяет получать ультрамелкозернистую структуру в объемных и достаточно массивных заготовках различных типоразмеров с использованием универсальной штамповой оснастки («плоские бойки»).This method allows to obtain an ultrafine-grained structure in bulk and sufficiently massive blanks of various sizes using universal die tooling ("flat strikers").
К недостаткам способа следует отнести невысокую производительность технологического процесса получения заданной микроструктуры в заготовках, невысокую технологическую пластичность деформируемого материала, так как при осадке и протяжке заготовка испытывает растягивающие напряжения в направлениях двух осей заготовки и напряжение сжатия в направлении третьей оси. Кроме того, для этого способа характерна неоднородность деформации и ее скорости по объему заготовки, что приводит к разнозернистости и локализации деформации, способствующих снижению ресурса технологической пластичности деформируемого материала.The disadvantages of the method include the low productivity of the technological process of obtaining a given microstructure in the workpieces, the low technological plasticity of the deformable material, since during draft and drawing the workpiece experiences tensile stresses in the directions of two axes of the workpiece and compression stress in the direction of the third axis. In addition, this method is characterized by the heterogeneity of the deformation and its speed over the volume of the workpiece, which leads to heterogeneity and localization of the deformation, contributing to a decrease in the resource of technological plasticity of the deformable material.
Задачей изобретения является улучшение физико-механических свойств материала заготовки, повышение производительности обработки.The objective of the invention is to improve the physico-mechanical properties of the workpiece material, increasing processing productivity.
Поставленная задача решается способом, включающим интенсивную пластическую деформацию методом многократной всесторонней ковки со сменой на каждом этапе направлений деформирования последовательно по трем осям координат, которую начинают в интервале ковочных температур материала заготовки с последующим ее снижением после каждого или нескольких этапов деформирования до температуры ниже порога рекристаллизации, в котором в отличие от прототипа ковку осуществляют в полости штампа по схеме плоскодеформированного состояния, при которой обеспечивают на каждом этапе деформирования уменьшение размера заготовки в направлении первой оси координат, совпадающей с направлением приложения деформирующего усилия, увеличение размера заготовки в направлений второй оси координат - со свободной стороны заготовки и сохранение размера заготовки в направлении третьей оси координат - с заневоленной стороны заготовки, причем по окончании этапа деформирования размер заготовки в направлении первой оси координат не превышает размера заготовки в направлении третьей оси координат, а обработку проводят в несколько циклов до достижения степени накопленной деформации не менее 3.The problem is solved by a method involving intensive plastic deformation by multiple comprehensive forging with a change at each stage of the deformation direction sequentially along the three coordinate axes, which begins in the forging temperature range of the workpiece material with its subsequent decrease after each or several stages of deformation to a temperature below the recrystallization threshold, in which, unlike the prototype, forging is carried out in the cavity of the stamp according to the plan of a plane-deformed state, in which provide at each stage of deformation, reducing the size of the workpiece in the direction of the first coordinate axis, which coincides with the direction of application of the deforming force, increasing the size of the workpiece in the directions of the second coordinate axis - from the free side of the workpiece and maintaining the size of the workpiece in the direction of the third coordinate axis - from the agitated side of the workpiece, at the end of the deformation step, the size of the workpiece in the direction of the first coordinate axis does not exceed the size of the workpiece in the direction of the third coordinate axis, and The work is carried out in several cycles until the degree of accumulated deformation of at least 3 is reached.
Согласно способу ковку заготовки можно осуществлять в условиях создания противодавления со свободной стороны заготовки.According to the method, forging a workpiece can be carried out under conditions of creating back pressure from the free side of the workpiece.
Согласно способу ковку заготовки можно осуществлять при одинаковой температуре заготовки и штампа.According to the method, the forging of the workpiece can be carried out at the same temperature of the workpiece and the stamp.
Согласно способу ковку заготовки можно осуществлять при разной температуре заготовки и штампа.According to the method, forging a workpiece can be carried out at different temperatures of the workpiece and the stamp.
Сущность изобретения поясняется чертежами, где на фиг.1 показан полузакрытый штамп с размещенной в нем заготовкой, на фиг.2 показана поэтапная схема деформирования заготовки.The invention is illustrated by drawings, where figure 1 shows a half-closed stamp placed in it, the workpiece, figure 2 shows a phased diagram of the deformation of the workpiece.
Штамп состоит из матрицы 1, пуансона 2 и выталкивателя 3, которые образуют при крайнем нижнем положении пуансона 2 (показано пунктиром) на заготовке 4 полость в виде параллелепипеда.The stamp consists of a
Деформирование заготовки осуществляют поэтапно и циклично. Один цикл деформирования (фиг.2, а, б, в) состоит из трех этапов: I, II, III.The deformation of the workpiece is carried out in stages and cyclically. One cycle of deformation (Fig.2, a, b, c) consists of three stages: I, II, III.
На этапе I к заготовке со сторонами А, В, С, имеющей первую, вторую, третью оси координат, соответственно Z, X, Y, прикладывают деформирующее усилие Р в направлении оси Y (сторона С). При деформировании происходит уменьшение размера заготовки в этом направлении и увеличение размера заготовки в направлении оси Х (свободная стороны В заготовки в штампе). В направлении оси Z (заневоленная сторона А заготовки в штампе) размер заготовки не меняется, т.к. ограничен полостью штампа.In step I, a workpiece with sides A, B, C having a first, second, third coordinate axis, respectively Z, X, Y, is applied with a deforming force P in the direction of the Y axis (side C). During deformation, there is a decrease in the size of the workpiece in this direction and an increase in the size of the workpiece in the direction of the X axis (free side B of the workpiece in the stamp). In the direction of the Z axis (the worn side A of the workpiece in the stamp), the size of the workpiece does not change, because limited by the die cavity.
Затем заготовку извлекают из штампа, поворачивают на 90° относительно осей Х и Z и снова устанавливают в полость штампа. Далее производят этап II деформирования с приложением усилия Р по оси Х (сторона В). При этом размер заготовки по оси Х уменьшается, по оси Z увеличивается и остается неизменным по оси Y. По окончании этапа II заготовку повторно извлекают из штампа, поворачивают на 90° относительно осей Y и Z и опять устанавливают в полость штампа. После чего производят этап III деформирования, с приложением усилия по оси Z (сторона А). При этом размер заготовки по оси Z уменьшается, по оси Y увеличивается и остается неизменным по оси X.Then the workpiece is removed from the stamp, rotate 90 ° relative to the axes X and Z and again set in the cavity of the stamp. Next, stage II of deformation is performed with the application of force P along the X axis (side B). At the same time, the size of the workpiece along the X axis decreases, along the Z axis increases and remains unchanged along the Y axis. At the end of stage II, the workpiece is repeatedly removed from the stamp, rotated 90 ° relative to the Y and Z axes, and again installed in the die cavity. Then produce stage III deformation, with the application of force along the Z axis (side A). In this case, the size of the workpiece along the Z axis decreases, along the Y axis increases and remains unchanged along the X axis.
Таким образом, по завершении этапов I, II, III заготовка претерпевает деформирование по всем трем осям координат X, Y, Z, что составляет один цикл деформирования. Количество циклов определяется достижением требуемой степени накопленной деформации.Thus, upon completion of stages I, II, III, the workpiece undergoes deformation along all three axes of coordinates X, Y, Z, which is one cycle of deformation. The number of cycles is determined by the achievement of the required degree of accumulated deformation.
Предложенный способ деформационной обработки по схеме плоскодеформированного состояния обеспечивает совмещение на каждом этапе операций осадки и протяжки. При этом многоэтапная обработка со сменой осей деформирования позволяет улучшить физико-механические свойства материала за счет обеспечения равномерной интенсивной деформации в объеме заготовки. Совмещение на каждом этапе операций осадки и протяжки позволяет повысить производительность обработкиThe proposed method of deformation processing according to the plan of a plane-deformed state ensures the combination of upsetting and drawing at each stage. At the same time, multi-stage processing with a change in the deformation axes makes it possible to improve the physicomechanical properties of the material by ensuring uniform intense deformation in the volume of the workpiece. The combination at each stage of the operation of upsetting and drawing allows you to increase processing productivity
При обработке некоторых материалов, например жаропрочных сплавов на никелевой основе, тугоплавких металлов, для обеспечения равномерности структуры и технологической пластичности по всему объему заготовки процесс интенсивной пластической деформации по предложенной схеме осуществляют с созданием противодавления, которое обеспечивают с помощью подпора, размещенного в полости штампа со свободной стороны заготовки.When processing some materials, for example, heat-resistant nickel-based alloys, refractory metals, to ensure uniform structure and technological plasticity over the entire volume of the workpiece, the process of intense plastic deformation according to the proposed scheme is carried out with the creation of back pressure, which is ensured by means of backwater placed in the die cavity with free side of the workpiece.
Процесс обработки металлов и сплавов с целью получения ульрамелкозернистых заготовок по предложенному способу можно осуществлять при одинаковой температуре заготовки и штампа. Это приемлемо, например, для алюминиевых сплавов, для которых начальная температура обработки не превышает 520-530°С. В этом случае в качестве штампового материала можно использовать относительно недорогие теплостойкие штамповые стали типа 5ХНВ, 5ННМ, ДИ22.The process of processing metals and alloys in order to obtain ultrafine-grained workpieces according to the proposed method can be carried out at the same temperature of the workpiece and the stamp. This is acceptable, for example, for aluminum alloys for which the initial processing temperature does not exceed 520-530 ° C. In this case, relatively inexpensive heat-resistant die steels of the type 5KHNV, 5NNM, DI22 can be used as stamping material.
При деформировании заготовок из металлов и сплавов, требующих более высокой температуры, например, из титановых сплавов, в качестве штампового материала возможно использование жаропрочных сплавов на никелевой основе (типа ЖС6). В этом случае также реально обеспечить равенство температур штампа и заготовки при деформировании, что не требует промежуточных нагревов заготовки в печи и позволяет существенно повысить производительность процесса.When deforming billets of metals and alloys requiring a higher temperature, for example, of titanium alloys, heat-resistant nickel-based alloys (type ZhS6) can be used as stamping material. In this case, it is also realistic to ensure that the temperature of the stamp and the workpiece is equal during deformation, which does not require intermediate heating of the workpiece in the furnace and can significantly increase the productivity of the process.
Для деформирования тугоплавких металлов (вольфрам, молибден и сплавы на никелевой основе) обработку начинают при температуре заготовок 1170-1190°С, а рабочая температура штампа, например, из сплава ЖС6У не может превышать 950-970°С. В этих случаях необходим нагрев заготовок в печи между этапами деформирования.For deformation of refractory metals (tungsten, molybdenum and nickel-based alloys), treatment is started at a workpiece temperature of 1170-1190 ° C, and the working temperature of a stamp, for example, from ZhS6U alloy, cannot exceed 950-970 ° C. In these cases, heating the workpieces in the furnace between the deformation steps is necessary.
Пример реализации способа.An example implementation of the method.
Призматическую заготовку с размерами 44×44×85 мм из титанового сплава ВТ1-0, имеющую микроструктуру с размером зерна 40 мкм и микротвердость Hv=1850 МПа, обрабатывали по предложенному способу. Для деформирования заготовки использовали штамп, изготовленный из теплостойкой стали 5ХНВ, с призматической гравюрой 44×44×90 мм. Штамп нагревали до температуры 500°С, гравюру и пуансон смазывали масляной суспензией коллоидного графита. Заготовку нагревали в камерной электрической печи KS-600 до температуры 800-820° С в течение 1 часа, затем укладывали в гравюру штампа таким образом, чтобы ее больший размер совпадал с направлением приложения деформирующего усилия. В процессе деформации размер заготовки уменьшался в направлении оси координат, совпадающей с направлением приложения деформирующего усилия, увеличивался в направлении второй оси координат (длинновой размер матрицы), в направлении третьей оси координат размер заготовки сохранялся неизменным. Всего было проведено три этапа деформирования со сменой осей приложения деформирующего усилия. При этом на каждом этапе понижали температуру нагрева заготовки: после первого этапа до 700-720°С, после второго этапа до 600-620°С.A prismatic blank with dimensions 44 × 44 × 85 mm made of VT1-0 titanium alloy having a microstructure with a grain size of 40 μm and a microhardness of H v = 1850 MPa was processed according to the proposed method. To deform the workpiece, a stamp made of heat-resistant steel 5XHB with a prismatic engraving of 44 × 44 × 90 mm was used. The stamp was heated to a temperature of 500 ° C, the engraving and the punch were lubricated with an oily suspension of colloidal graphite. The billet was heated in a chamber electric furnace KS-600 to a temperature of 800-820 ° C for 1 hour, then placed in the engraving of the stamp so that its larger size coincided with the direction of application of the deforming force. During deformation, the size of the workpiece decreased in the direction of the coordinate axis, which coincides with the direction of application of the deforming force, increased in the direction of the second coordinate axis (long matrix size), in the direction of the third coordinate axis, the size of the workpiece remained unchanged. In total, three stages of deformation were carried out with a change in the axes of application of the deforming force. Moreover, at each stage, the heating temperature of the billet was lowered: after the first stage to 700-720 ° C, after the second stage to 600-620 ° C.
По окончании обработки была достигнута степень накопленной деформации, равная 3, размер зерна составил 0,55 мкм, а микротвердость выросла примерно в 1,5 раза до Hv=2840 МПа. При этом испытания показали равномерность мелкозернистой структуры по всему объему заготовки.At the end of the treatment, the degree of accumulated deformation of 3 was achieved, the grain size was 0.55 μm, and the microhardness increased by about 1.5 times to Hv = 2840 MPa. At the same time, tests showed uniformity of the fine-grained structure over the entire volume of the workpiece.
Таким образом, предложенное изобретение позволяет улучшить физико-механические свойства материала заготовки и повысить производительность обработки.Thus, the proposed invention allows to improve the physico-mechanical properties of the workpiece material and increase processing productivity.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009110937/02A RU2393936C1 (en) | 2009-03-25 | 2009-03-25 | Method of producing ultra-fine-grain billets from metals and alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009110937/02A RU2393936C1 (en) | 2009-03-25 | 2009-03-25 | Method of producing ultra-fine-grain billets from metals and alloys |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2393936C1 true RU2393936C1 (en) | 2010-07-10 |
Family
ID=42684607
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009110937/02A RU2393936C1 (en) | 2009-03-25 | 2009-03-25 | Method of producing ultra-fine-grain billets from metals and alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2393936C1 (en) |
Cited By (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2456111C1 (en) * | 2011-04-01 | 2012-07-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Method of forming ultra-fine-grained structure in billets from metal and alloys |
| RU2486275C1 (en) * | 2012-05-24 | 2013-06-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Method to produce ultra-fine grain blank of gte blade of titanium alloys |
| RU2581331C2 (en) * | 2010-09-15 | 2016-04-20 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК. | Method for thermomechanical processing of workpiece made of titanium or titanium alloy |
| RU2583551C2 (en) * | 2014-05-16 | 2016-05-10 | Акционерное общество "Специальное конструкторско-технологическое бюро "Мединструмент" (АО "СКТБ "Мединструмент") | Method of production of ultrafine-grained titanium work pieces |
| US9523137B2 (en) | 2004-05-21 | 2016-12-20 | Ati Properties Llc | Metastable β-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging |
| US9616480B2 (en) | 2011-06-01 | 2017-04-11 | Ati Properties Llc | Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys |
| US9624567B2 (en) | 2010-09-15 | 2017-04-18 | Ati Properties Llc | Methods for processing titanium alloys |
| US9765420B2 (en) | 2010-07-19 | 2017-09-19 | Ati Properties Llc | Processing of α/β titanium alloys |
| US9777361B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-10-03 | Ati Properties Llc | Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys |
| US9796005B2 (en) | 2003-05-09 | 2017-10-24 | Ati Properties Llc | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby |
| RU2637446C2 (en) * | 2012-12-14 | 2017-12-04 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи | Methods for processing titanium alloys |
| US9869003B2 (en) | 2013-02-26 | 2018-01-16 | Ati Properties Llc | Methods for processing alloys |
| RU2664346C1 (en) * | 2017-05-12 | 2018-08-16 | Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ | Method for producing titanium alloy billets for products experiencing variable mechanical loads |
| US10053758B2 (en) | 2010-01-22 | 2018-08-21 | Ati Properties Llc | Production of high strength titanium |
| US10094003B2 (en) | 2015-01-12 | 2018-10-09 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| RU2681033C2 (en) * | 2017-05-12 | 2019-03-01 | Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ | Method for producing titanium alloy billets for products experiencing variable mechanical loads |
| US10337093B2 (en) | 2013-03-11 | 2019-07-02 | Ati Properties Llc | Non-magnetic alloy forgings |
| US10502252B2 (en) | 2015-11-23 | 2019-12-10 | Ati Properties Llc | Processing of alpha-beta titanium alloys |
| US10513755B2 (en) | 2010-09-23 | 2019-12-24 | Ati Properties Llc | High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock |
| US11111552B2 (en) | 2013-11-12 | 2021-09-07 | Ati Properties Llc | Methods for processing metal alloys |
| CN114364470A (en) * | 2019-09-04 | 2022-04-15 | 赛峰飞机发动机公司 | Method of manufacturing a metal workpiece to limit the occurrence of recrystallized grains in the workpiece |
-
2009
- 2009-03-25 RU RU2009110937/02A patent/RU2393936C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ВАЛИЕВ Р.З., АЛЕКСАНДРОВ И.В., Наноструктурные материалы, полученные интенсивной пластической деформацией. - М.: Логос, 2000, с.17-19. * |
Cited By (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9796005B2 (en) | 2003-05-09 | 2017-10-24 | Ati Properties Llc | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby |
| US10422027B2 (en) | 2004-05-21 | 2019-09-24 | Ati Properties Llc | Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging |
| US9523137B2 (en) | 2004-05-21 | 2016-12-20 | Ati Properties Llc | Metastable β-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging |
| US10053758B2 (en) | 2010-01-22 | 2018-08-21 | Ati Properties Llc | Production of high strength titanium |
| US10144999B2 (en) | 2010-07-19 | 2018-12-04 | Ati Properties Llc | Processing of alpha/beta titanium alloys |
| US9765420B2 (en) | 2010-07-19 | 2017-09-19 | Ati Properties Llc | Processing of α/β titanium alloys |
| RU2581331C2 (en) * | 2010-09-15 | 2016-04-20 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК. | Method for thermomechanical processing of workpiece made of titanium or titanium alloy |
| US10435775B2 (en) | 2010-09-15 | 2019-10-08 | Ati Properties Llc | Processing routes for titanium and titanium alloys |
| US9624567B2 (en) | 2010-09-15 | 2017-04-18 | Ati Properties Llc | Methods for processing titanium alloys |
| US10513755B2 (en) | 2010-09-23 | 2019-12-24 | Ati Properties Llc | High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock |
| RU2456111C1 (en) * | 2011-04-01 | 2012-07-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Method of forming ultra-fine-grained structure in billets from metal and alloys |
| US9616480B2 (en) | 2011-06-01 | 2017-04-11 | Ati Properties Llc | Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys |
| US10287655B2 (en) | 2011-06-01 | 2019-05-14 | Ati Properties Llc | Nickel-base alloy and articles |
| RU2486275C1 (en) * | 2012-05-24 | 2013-06-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Method to produce ultra-fine grain blank of gte blade of titanium alloys |
| RU2637446C2 (en) * | 2012-12-14 | 2017-12-04 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи | Methods for processing titanium alloys |
| RU2688109C2 (en) * | 2012-12-14 | 2019-05-17 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи | Methods for processing titanium alloys |
| US9869003B2 (en) | 2013-02-26 | 2018-01-16 | Ati Properties Llc | Methods for processing alloys |
| US10570469B2 (en) | 2013-02-26 | 2020-02-25 | Ati Properties Llc | Methods for processing alloys |
| US10337093B2 (en) | 2013-03-11 | 2019-07-02 | Ati Properties Llc | Non-magnetic alloy forgings |
| US9777361B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-10-03 | Ati Properties Llc | Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys |
| US10370751B2 (en) | 2013-03-15 | 2019-08-06 | Ati Properties Llc | Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys |
| US11111552B2 (en) | 2013-11-12 | 2021-09-07 | Ati Properties Llc | Methods for processing metal alloys |
| RU2583551C2 (en) * | 2014-05-16 | 2016-05-10 | Акционерное общество "Специальное конструкторско-технологическое бюро "Мединструмент" (АО "СКТБ "Мединструмент") | Method of production of ultrafine-grained titanium work pieces |
| US11851734B2 (en) | 2015-01-12 | 2023-12-26 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| US10094003B2 (en) | 2015-01-12 | 2018-10-09 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| US11319616B2 (en) | 2015-01-12 | 2022-05-03 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| US10619226B2 (en) | 2015-01-12 | 2020-04-14 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| US10808298B2 (en) | 2015-01-12 | 2020-10-20 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| US10502252B2 (en) | 2015-11-23 | 2019-12-10 | Ati Properties Llc | Processing of alpha-beta titanium alloys |
| RU2664346C1 (en) * | 2017-05-12 | 2018-08-16 | Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ | Method for producing titanium alloy billets for products experiencing variable mechanical loads |
| RU2681033C2 (en) * | 2017-05-12 | 2019-03-01 | Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ | Method for producing titanium alloy billets for products experiencing variable mechanical loads |
| CN114364470A (en) * | 2019-09-04 | 2022-04-15 | 赛峰飞机发动机公司 | Method of manufacturing a metal workpiece to limit the occurrence of recrystallized grains in the workpiece |
| CN114364470B (en) * | 2019-09-04 | 2023-08-04 | 赛峰飞机发动机公司 | Method for manufacturing metal workpiece with limit of occurrence of recrystallized grains in workpiece |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2393936C1 (en) | Method of producing ultra-fine-grain billets from metals and alloys | |
| US10307814B2 (en) | Methods for producing forged products and other worked products | |
| CN101422861B (en) | Accurate forming method of special-shape deep-hole type parts | |
| CN109482796B (en) | Beta forging and heat treatment method of TC4 titanium alloy disc forging | |
| CN110976727B (en) | Forging method for improving structure uniformity of titanium alloy forging | |
| CN106623743B (en) | A kind of GH4738 alloy die forgings and preparation method thereof | |
| CN108246948B (en) | Forging method for improving GH901 die forging structure | |
| RU2220020C1 (en) | Method of manufacture of forgings, predominantly out of metals and alloys of titanium subgroup and forging complex for performing the same | |
| CN109622840A (en) | A kind of complicated 7075 aluminum alloy casing isothermy die forging methods of the more muscle classes of large size | |
| CN109013995B (en) | Near-isothermal precision forging method for titanium alloy forging | |
| RU2291755C2 (en) | Sized forged pieces producing method and tool for performing the same | |
| RU2583564C1 (en) | Method of producing forgings from heat-resistant granular alloys | |
| RU2707006C1 (en) | Method of forging workpieces with ultra-fine-grained structure of two-phase titanium alloys | |
| RU2315117C2 (en) | Method of deformation treatment of materials and device for realization of this method | |
| RU2456111C1 (en) | Method of forming ultra-fine-grained structure in billets from metal and alloys | |
| CN106424501A (en) | Sheath-based difficult-to-deform material multidirectional swaging method | |
| RU2486275C1 (en) | Method to produce ultra-fine grain blank of gte blade of titanium alloys | |
| RU2251588C2 (en) | Method for making ultrafine-grain titanium blanks | |
| RU2354486C1 (en) | Method of intensive plastic straining in round flat work pieces | |
| RU2418092C1 (en) | Procedure for fabrication of titanium work-pieces of polyhedral or round shape in nano structured state and device for deformation treatment of titanium work-pieces | |
| US20230304114A1 (en) | Aluminum sheet processing, aluminum component processing, and aluminum components | |
| RU2285736C1 (en) | Method of production of articles from high-temperature nickel alloy | |
| RU2258575C1 (en) | Method of production of difficult to form forging of high-alloy steels and alloys | |
| RU2614294C1 (en) | Method of blades forgings manufacturing from titanium alloys | |
| PL237778B1 (en) | Method of forging a semi-finished product on a hammer, in particular for producing an aerospace fastener |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20140326 |