RU2391552C1

RU2391552C1 - Construction of connecting head of high pressure tubes for fuel injection

Info

Publication number: RU2391552C1
Application number: RU2008140532/06A
Authority: RU
Inventors: Нобуо КАТО (JP); Нобуо КАТО; Коити ХАЯСИ (JP); Коити ХАЯСИ; Соитиро УСУИ (JP); Соитиро УСУИ
Original assignee: Усуй Кокусай Сангио Кайся Лимитед
Priority date: 2006-03-14
Filing date: 2007-03-09
Publication date: 2010-06-10
Also published as: RU2008140532A

Abstract

FIELD: engines and pumps.

SUBSTANCE: construction of connecting head of high pressure tubes for fuel injection includes the following on connecting end of thick-wall steel tube of smaller diametre with relatively small diametre: spherical mounting surface, section of annular flange located at some distance from mounting surface towards tube axis centre, and conical surface located in fact near spherical surface continued from mounting surface to the section of annular flange or to the place located in close proximity to section of annular flange, and converging to the end. Retaining nut is installed so that it directly or indirectly interacts with rear surface of annular flange section. In case of thick-wall steel tube of small diametre the ratio t (thickness)/D (outer diametre) <0.3, distance L1 in axial direction from the end of connecting head to rear surface of annular flange is 0.38 D to 0.6 D, spherical radius R of mounting surface is 0.45 D to 0.65 D, and outer diametre D1 of annular flange section is 1.2 D to 1.4 D. Internal peripheral surface of head has circuit of section in axial direction of tube, which is close to diametre of internal peripheral surface of steel tube in fact on flat cylindrical surface and/or conical surface. There proposed is the second version of construction of connecting head of high pressure tubes for fuel injection, which includes the following on connecting end of thick-wall steel tube of smaller diametre, with relatively small diametre: spherical mounting surface. In case of thick-wall steel tube of small diametre the ratio t (thickness)/D (outer diametre) ≥0.3, distance L1 in axial direction from the end of connecting head to rear surface of annular flange is 0.38 D to 0.7 D, spherical radius R of mounting surface is 0.45 D to 0.65 D, and outer diametre D1 of annular flange section is 1.2 D to 1.4 D, and internal peripheral surface of head has circuit of section in axial direction of the tube, which is close to diametre of internal peripheral surface of steel tube in fact on flat cylindrical surface and/or conical surface.

EFFECT: invention allows preventing formation of cracks in the section of cavity, which is formed during formation of head, formation of cracks due to cavitation erosion and creation of tensile stress related to formation of cavity, and provides resistance to fatigue damage.

18 cl, 17 dwg

Description

Область техники, к которой относится изобретениеFIELD OF THE INVENTION

Настоящее изобретение относится к конструкции соединительной головки труб высокого давления для впрыска топлива, выполненных из толстостенных стальных труб с относительно малым диаметром, установленных и обычно используемых, например, в качестве канала подачи топлива в дизельном двигателе внутреннего сгорания.The present invention relates to the construction of the connecting head of high pressure pipes for fuel injection, made of thick-walled steel pipes with a relatively small diameter, installed and commonly used, for example, as a fuel supply channel in a diesel internal combustion engine.

Уровень техникиState of the art

Известная обычная труба высокого давления для впрыска топлива, имеющая соединительную головку этого типа, имеет, как показано на фиг.17, участок 112 соединительной головки из толстостенной стальной трубы 111 с относительно малым диаметром, в котором сферическая посадочная поверхность 113, участок 115 кольцевого фланца, расположенный на расстоянии от посадочной поверхности 113 в направлении центра оси трубы, и дугообразная поверхность 114, продолжающаяся от посадочной поверхности 113 к участку 115 кольцевого фланца, сужаются в направлении к концу (см. фиг.4 Патентного документа 1). В соединительной головке 112 этого типа, в связи с формованием, при котором используют обработку изгиба, прессование с пробивочным элементом, установленным снаружи в направлении центра оси трубы, внутренний диаметр получается расширенным, и напряжение концентрируется на внутренней периферийной поверхности участка головки, полученной с расширением наружу периферийной стенки при обработке изгиба с прессованием, в результате чего образуется углубление (кольцевой участок выемки) 116, в котором повышено растягивающее напряжение на внутренней периферийной поверхности, и соединительную головку используют в таких условиях. Однако при этом возникают проблемы, связанные с тем, что около участка углубления может возникать кавитационная эрозия из-за протекания жидкости под высоким давлением во время использования головки, возможно появление радиальных трещин, продолжающихся радиально на участке соединительной головки от углубления, которое действует как исходная точка, в результате усталостного разрушения, или из-за усталостного разрушения вокруг углубления может формироваться продолжающаяся по окружности трещина.A known conventional high pressure fuel injection pipe having a connecting head of this type has, as shown in FIG. 17, a connecting head portion 112 of a relatively small diameter thick-walled steel pipe 111 in which a spherical seating surface 113, an annular flange portion 115, located at a distance from the seating surface 113 in the direction of the center axis of the pipe, and the arched surface 114 extending from the seating surface 113 to the section 115 of the annular flange, taper towards the end (cm Fig. 4 of Patent Document 1). In a connecting head 112 of this type, in connection with molding using bending processing, pressing with a punching member installed externally in the direction of the center axis of the pipe, the inner diameter is expanded and the stress is concentrated on the inner peripheral surface of the head portion obtained with the outward expansion of the peripheral wall during bending with pressing, as a result of which a recess (annular portion of the recess) 116 is formed, in which a tensile stress on the inner peripheral surface, and the connecting head is used in such conditions. However, there are problems associated with the fact that cavitation erosion can occur near the recess area due to the flow of liquid under high pressure during use of the head, radial cracks may occur, continuing radially in the section of the connecting head from the recess, which acts as a starting point , as a result of fatigue failure, or due to fatigue failure, a circumferentially extending crack may form around the recess.

В качестве меры предотвращения этих проблем заявитель предложил способ формирования углубления внутри головки, образующегося при формовании соединительной головки, неглубоким и пологим в трубе высокого давления для впрыска топлива, имеющей соединительную головку из толстостенной стальной трубы с относительно малым диаметром, образованную, например, сферической посадочной поверхностью, на которой предусмотрен участок кольцевого фланца, расположенный на расстоянии от посадочной поверхности в направлении центра оси трубы, и коническая поверхность, продолжающаяся от посадочной поверхности до участка кольцевого фланца и сужающаяся к концу, благодаря наличию кольцевой изогнутой выточенной канавки с малой глубиной в части конической поверхности (См. фиг.1 Патентного документа 1), способ предназначен для нанесения покрытия в углублении внутри головки, образованном при формовании соединительной головки, имеющей внешнюю периферийную поверхность в виде усеченного конуса или посадочную поверхность с профилем усеченной дуги, относительно сопряженного участка посадки с металлическим цилиндрическим элементом, прикрепленным внутри головки (Патентный документ 2) и т.п.As a measure to prevent these problems, the applicant proposed a method for forming a recess inside the head formed during molding of the connecting head, shallow and shallow in the high pressure pipe for fuel injection, having a connecting head of a thick-walled steel pipe with a relatively small diameter, formed, for example, by a spherical seating surface on which there is provided a section of the annular flange located at a distance from the seating surface in the direction of the center axis of the pipe, and conically I am a surface extending from the landing surface to the portion of the annular flange and tapering towards the end, due to the presence of an annular curved groove with shallow depth in the part of the conical surface (See FIG. 1 of Patent Document 1), the method is intended for coating in a recess inside the head, formed during molding of a connecting head having an external peripheral surface in the form of a truncated cone or a seating surface with a profile of a truncated arc, relative to the mating portion of the landing with allicheskim cylindrical member attached inside the head (Patent Document 2), etc.

Патентный документ 1. Выложенная заявка на патент Японии №2003-336560.Patent Document 1. Japanese Patent Application Laid-Open No. 2003-336560.

Патентный документ 2. Выложенная заявка на патент Японии №2005-180218.Patent Document 2. Japanese Patent Application Laid-Open No. 2005-180218.

Сущность изобретенияSUMMARY OF THE INVENTION

Проблемы, решаемые изобретениемProblems Solved by the Invention

Целью настоящего изобретения является создание конструкции соединительной головки труб высокого давления для впрыска топлива, которая позволяет получить эффект, равный или лучше, чем указанные выше предложения известного уровня техники, для предотвращения образования трещин на участке углубления выемки, образующейся при формовании участка головки, образование трещин из-за кавитационной эрозии около участка углубления, вызванной потоком жидкости высокого давления во время использования, и повышения растягивающего напряжения на внутренней поверхности из-за увеличенного внутреннего диаметра и концентрации напряжений в результате формирования углубления при формовании головки.The aim of the present invention is to provide a construction of a connecting head of high pressure pipes for fuel injection, which allows to obtain an effect equal to or better than the above proposals of the prior art, to prevent the formation of cracks in the recess section of the recess formed during molding of the head section, the formation of cracks from - due to cavitation erosion near the recess site caused by the flow of high pressure fluid during use, and an increase in tensile stress on the inside renney surface due to increased inner diameter and stress concentration by forming a recess in the molding die.

Средства решения проблемыMeans of solving the problem

Конструкция соединительной головки труб высокого давления для впрыска топлива в соответствии с настоящим изобретением имеет на соединительном конце толстостенной стальной трубы малого диаметра с относительно малым диаметром сферическую посадочную поверхность, участок кольцевого фланца, расположенный на расстоянии от посадочной поверхности в направлении центра оси трубы, и коническую поверхность, расположенную рядом с, по существу, сферической поверхностью, продолжающуюся от посадочной поверхности до участка кольцевого фланца или до места, расположенного в непосредственной близости к участку кольцевого фланца, и сужающуюся к концу, и затяжную гайку, установленную так, что она непосредственно или косвенно взаимодействует с задней поверхностью участка кольцевого фланца, при этом в случае толстостенной стальной трубы малого диаметра отношение t (толщина)/D (наружный диаметр) <0,3, расстояние L1 в осевом направлении трубы от конца соединительной головки до задней поверхности участка кольцевого фланца составляет от 0,38D до 0,6D, сферический радиус R посадочной поверхности составляет от 0,45D до 0,65D и наружный диаметр D1 участка кольцевого фланца составляет от 1,2D до 1,4D, а внутренняя периферийная поверхность головки имеет контур сечения в осевом направлении трубы, близкий к диаметру внутренней периферийной поверхности стальной трубы на, по существу, плоской цилиндрической стороне и/или конической стороне.The design of the connecting head of the high pressure pipe for fuel injection in accordance with the present invention has a spherical seating surface at the connecting end of a thick-walled steel pipe of small diameter with a relatively small diameter, a portion of the annular flange located at a distance from the seating surface in the direction of the center of the pipe axis, and a conical surface located adjacent to a substantially spherical surface, extending from a seating surface to a portion of an annular flange or to a place located in close proximity to the annular flange section, and tapering towards the end, and a tightening nut installed so that it directly or indirectly interacts with the rear surface of the annular flange section, and in the case of a thick-walled steel pipe of small diameter, the ratio t (thickness ) / D (outer diameter) <0.3, the distance L1 in the axial direction of the pipe from the end of the connecting head to the rear surface of the annular flange portion is from 0.38D to 0.6D, the spherical radius R of the seating surface is ranges from 0.45D to 0.65D and the outer diameter D1 of the annular flange portion is from 1.2D to 1.4D, and the inner peripheral surface of the head has a section contour in the axial direction of the pipe close to the diameter of the inner peripheral surface of the steel pipe by substantially flat cylindrical side and / or conical side.

Кроме того, настоящее изобретение предлагает конструкцию соединительной головки труб высокого давления для впрыска топлива, отличающуюся тем, что соединительный конец толстостенной стальной трубы малого диаметра с относительно малым диаметром имеет сферическую посадочную поверхность, участок кольцевого фланца, расположенный на расстоянии от посадочной поверхности в направлении центра оси трубы, и коническую поверхность, расположенную рядом с, по существу, сферической поверхностью, продолжающуюся от участка кольцевого фланца до участка кольцевого фланца или до места, расположенного в непосредственной близости к участку кольцевого фланца, и сужающуюся к концу, и включает в себя затяжную гайку, выполненную с возможностью непосредственного или косвенного взаимодействия с задней поверхностью участка кольцевого фланца, при этом в случае толстостенной стальной трубы малого диаметра отношение t (толщина)/D (наружный диаметр)≥0,3, расстояние L1 в осевом направлении трубы от конца соединительной головки до задней поверхности кольцевого фланца составляет от 0,38D до 0,7D, сферический радиус посадочной поверхности составляет от 0,45D до 0,65D и наружный диаметр D1 участка кольцевого фланца составляет от 1,2D до 1,4D, а внутренняя периферийная поверхность головки имеет контур сечения в осевом направлении трубы, близкий к диаметру внутренней периферийной поверхности стальной трубы на, по существу, плоской цилиндрической стороне и/или конической стороне.In addition, the present invention provides the construction of a connecting head for high pressure pipes for fuel injection, characterized in that the connecting end of a thick-walled steel pipe of small diameter with a relatively small diameter has a spherical seating surface, a portion of the annular flange located at a distance from the landing surface in the direction of the center axis pipes, and a conical surface adjacent to a substantially spherical surface, extending from a portion of the annular flange to the joint of the annular flange or to a place located in close proximity to the section of the annular flange, and tapering to the end, and includes a tightening nut made with the possibility of direct or indirect interaction with the rear surface of the section of the annular flange, while in the case of a thick-walled steel pipe diameter ratio t (thickness) / D (outer diameter) ≥0.3, the distance L1 in the axial direction of the pipe from the end of the connecting head to the rear surface of the annular flange is from 0.38D to 0.7D, spherical the radius of the seating surface is from 0.45D to 0.65D and the outer diameter D1 of the annular flange portion is from 1.2D to 1.4D, and the inner peripheral surface of the head has a sectional contour in the axial direction of the pipe close to the diameter of the inner peripheral surface of the steel pipes on a substantially flat cylindrical side and / or conical side.

Кроме того, настоящее изобретение отличается тем, что угол θ при вершине конической поверхности (поверхность прессовой посадки) соединительной головки, продолжающейся от сферической посадочной поверхности до участка кольцевого фланца или до места, расположенного в непосредственной близости к участку кольцевого фланца, и сужающейся к концу, составляет от 50 до 60 градусов, максимальный диаметр конической поверхности составляет от 1,03D до 1,09D, и участок максимального диаметра конической поверхности и участок кольцевого фланца продолжаются в виде конической поверхности, конической поверхности с выпуклым или вогнутым контуром, или в виде цилиндрической поверхности.In addition, the present invention is characterized in that the angle θ at the apex of the conical surface (press fit surface) of the connecting head, extending from the spherical seating surface to the portion of the annular flange or to a location located in close proximity to the portion of the annular flange, and tapering to the end, ranges from 50 to 60 degrees, the maximum diameter of the conical surface is from 1.03D to 1.09D, and the portion of the maximum diameter of the conical surface and the portion of the annular flange continue in the form of a conical surface, a conical surface with a convex or concave contour, or in the form of a cylindrical surface.

Участок кольцевого фланца в соединительной головке в соответствии с настоящим изобретением предпочтительно выполнен в виде кольцевого выступа, направленного наружу в направлении диаметра трубы от максимального диаметра сферической поверхности, составляющей посадочную поверхность, и цилиндрическая шайба или цилиндрическая шайба с фланцем может быть плотно установлена или свободно установлена на нижней части горлышка участка кольцевого фланца. Кроме того, на стороне задней поверхности участка кольцевого фланца, продолжаясь к задней поверхности участка кольцевого фланца и по длине, соответствующей длине шайбы, может быть предусмотрен участок большого диаметра с наружным диаметром трубы от 1,02D до 1,08D, и может быть предусмотрен сужающийся участок, продолжающийся от участка большого диаметра и имеющий наружный диаметр, который плавно уменьшается в осевом направлении трубы. Длина шайбы предпочтительно составляет от 0,5D до 2,0D. Кроме того, поверхность контакта шайбы с затяжной гайкой может быть сферической поверхностью со сферическим радиусом от 1,0D до 2,5D, и, кроме того, поверхность контакта затяжной гайки с шайбой может быть конической поверхностью с углом θ1 при вершине от 90 до 150 градусов.The portion of the annular flange in the connecting head in accordance with the present invention is preferably made in the form of an annular protrusion directed outward in the direction of the diameter of the pipe from the maximum diameter of the spherical surface constituting the seating surface, and a cylindrical washer or cylindrical washer with a flange can be tightly mounted or freely mounted on the lower part of the neck portion of the annular flange. In addition, on the side of the rear surface of the annular flange portion, extending to the rear surface of the annular flange portion and along the length corresponding to the length of the washer, a large diameter portion with an outer pipe diameter of 1.02D to 1.08D may be provided, and a tapering can be provided a section extending from a section of large diameter and having an outer diameter that gradually decreases in the axial direction of the pipe. The length of the washer is preferably from 0.5D to 2.0D. In addition, the contact surface of the washer with the tightening nut can be a spherical surface with a spherical radius of 1.0D to 2.5D, and, in addition, the contact surface of the tightening nut with the washer can be a conical surface with an angle θ1 at an apex of 90 to 150 degrees .

Кроме того, когда внутренний диаметр толстостенной стальной трубы малого диаметра составляет Din, коническая поверхность в соответствии с настоящим изобретением предпочтительно имеет коническую форму с диаметром DT отверстия соединительной головки от 1,2Din до 1,6Din, и глубина Lt сужения конической поверхности составляет от 0,65L1 до 1,3L1. Кроме того, задняя поверхность участка кольцевого фланца предпочтительно образует поверхность, перпендикулярную оси трубы, или коническую поверхность, диаметр которой уменьшается к задней части оси трубы, и угол θ2 при вершине конической поверхности задней поверхности участка кольцевого фланца предпочтительно составляет от 75 до 120 градусов.In addition, when the inner diameter of the thick-walled steel pipe of small diameter is Din, the conical surface in accordance with the present invention preferably has a conical shape with a diameter DT of the hole of the connecting head from 1.2Din to 1.6Din, and a depth Lt of narrowing of the conical surface is from 0, 65L1 to 1.3L1. In addition, the rear surface of the annular flange portion preferably forms a surface perpendicular to the axis of the pipe or a conical surface whose diameter decreases toward the rear of the pipe axis, and the angle θ2 at the apex of the conical surface of the rear surface of the annular flange portion is preferably 75 to 120 degrees.

Кроме того, когда сферический радиус R посадочной поверхности в соответствии с настоящим изобретением составляет от 0,57D до 0,65D, участок внутреннего диаметра соединительной головки является предпочтительно коническим, а когда задняя поверхность участка кольцевого фланца представляет собой коническую поверхность, участок внутреннего диаметра соединительной головки является предпочтительно коническим, и кроме того, когда внутренний диаметр Din толстостенной стальной трубы малого диаметра составляет от 0,4D до 0,63D, участок внутреннего диаметра соединительной головки является предпочтительно коническим.Furthermore, when the spherical radius R of the seating surface in accordance with the present invention is from 0.57D to 0.65D, the inner diameter portion of the connecting head is preferably conical, and when the rear surface of the annular flange portion is a conical surface, the inner diameter portion of the connecting head is preferably conical, and in addition, when the inner diameter Din of the thick-walled small diameter steel pipe is from 0.4D to 0.63D, the inner diameter portion The coupling head is preferably tapered.

Мягкий слой может быть предусмотрен на посадочной поверхности конструкции соединительной головки труб высокого давления для впрыска топлива в соответствии с настоящим изобретением, и этот мягкий слой предпочтительно представляет собой обезуглероженный слой. Кроме того, отверстие головки предпочтительно выполнено сужающимся, посредством снятия фасок, или расширяющимся, посредством скругления.A soft layer may be provided on the seating surface of the connection structure of the high pressure pipe for fuel injection in accordance with the present invention, and this soft layer is preferably a decarburized layer. In addition, the opening of the head is preferably made tapering, by beveling, or expanding, by rounding.

ЭФФЕКТ ИЗОБРЕТЕНИЯEFFECT OF THE INVENTION

В конструкции соединительной головки труб высокого давления для впрыска топлива в соответствии с настоящим изобретением, так как внутренняя периферийная поверхность соединительной головки имеет контур сечения с, по существу, плоской поверхностью в осевом направлении трубы, рядом с внутренней периферийной поверхностью стальной трубы присутствует небольшое углубление (кольцевой участок выемки), сформированное в ходе пластической механической обработки внутри соединительной головки, или такое углубление отсутствует. Таким образом, отсутствует опасность образования трещины на углубленном участке участка углубления при формовании головки, образования трещины из-за кавитационной эрозии, вызванной жидкостью под давлением, находящейся в головке, и устраняется явление повышения растягивающего напряжения на внутренней поверхности из-за увеличенного диаметра и концентрации напряжений, и можно радикально понизить вероятность того, что внутренняя периферийная поверхность соединительной головки станет исходной точкой усталостного разрушения.In the construction of the connecting head of the high pressure pipes for fuel injection in accordance with the present invention, since the inner peripheral surface of the connecting head has a section contour with a substantially flat surface in the axial direction of the pipe, there is a small depression (annular recess portion) formed during plastic machining inside the connecting head, or there is no such recess. Thus, there is no danger of cracking in the recessed portion of the recess portion when forming the head, cracking due to cavitation erosion caused by liquid under pressure located in the head, and the phenomenon of increasing tensile stress on the inner surface due to the increased diameter and stress concentration is eliminated , and it is possible to drastically reduce the likelihood that the inner peripheral surface of the connecting head will become the starting point of fatigue failure.

Кроме того, в результате увеличения угла при вершине и максимального диаметра конической поверхности соединительной головки, что увеличивает ширину обеих посадочных поверхностей при их зажиме, можно уменьшить деформацию обеих посадочных поверхностей, предотвращая повышение максимального давления поверхности контакта, и величина остаточной деформации сопряженной посадочной поверхности при высвобождении может быть сделана малой.In addition, as a result of the increase in the angle at the apex and the maximum diameter of the conical surface of the connecting head, which increases the width of both seating surfaces during their clamping, it is possible to reduce the deformation of both seating surfaces, preventing an increase in the maximum pressure of the contact surface, and the value of the residual deformation of the conjugated landing surface upon release can be made small.

Кроме того, в конструкции соединительной головки в соответствии с настоящим изобретением, когда толщина трубы высокого давления для впрыска топлива имеет относительно малую величину, и сферическое тело посадочной поверхности соединительной головки относительно велико (когда внутренний диаметр Din трубы составляет, например, от 0,4D до 0,63D, и сферический радиус R посадочной поверхности составляет от 0,57D до 0,65D), благодаря конической форме участка внутреннего диаметра соединительной головки, увеличивается объем пространства, составляющего соединительную головку, и объем стали уменьшается, и благодаря активному приведению в контакт металлического сердечника с внутренней поверхностью при формовании головки продольный изгиб уменьшается, и углубление может быть дополнительно уменьшено. Кроме того, даже если внутренний диаметр Din трубы находится в диапазоне от 0,4D до 0,63D, и задняя поверхность участка кольцевого фланца выполнена, например, конической, углубление может быть дополнительно уменьшено. Кроме того, даже вне диапазона, когда внутренний диаметр трубы, например, меньше, чем 0,4D, или сферический радиус R меньше, чем 0,57D, благодаря конической форме участка внутреннего диаметра соединительной головки, может быть получен эффект, состоящий в том, что углубление может быть дополнительно уменьшено или может быть устранено.In addition, in the construction of the connecting head in accordance with the present invention, when the thickness of the high pressure pipe for fuel injection is relatively small and the spherical body of the seating surface of the connecting head is relatively large (when the inner diameter Din of the pipe is, for example, from 0.4D to 0.63D, and the spherical radius R of the seating surface is from 0.57D to 0.65D), due to the conical shape of the portion of the inner diameter of the connecting head, the amount of space increasing with the connecting head, and the volume of steel is reduced, and due to the active bringing into contact of the metal core with the inner surface when forming the head, the longitudinal bending is reduced, and the recess can be further reduced. In addition, even if the inner diameter of the pipe Din is in the range from 0.4D to 0.63D, and the rear surface of the annular flange portion is made, for example, conical, the recess can be further reduced. In addition, even outside the range when the inner diameter of the pipe, for example, is less than 0.4D, or the spherical radius R is less than 0.57D, due to the conical shape of the portion of the inner diameter of the connecting head, an effect can be obtained consisting in that the recess can be further reduced or can be eliminated.

В настоящем изобретении величина пластической деформации поверхности уплотнения (посадочной поверхности) участка соединения сопряженной части, при использовании общей топливной магистрали, уменьшается, благодаря применению мягкого слоя на посадочной поверхности, и может быть получена эффективная характеристика уплотнения при многократном зажиме. Кроме того, так как расстояние от конца головки до участка кольцевого фланца относительно уменьшается в соединительной головке в соответствии с настоящим изобретением, жесткость сферического посадочного участка повышается, остаточная деформация такая, как сужение отверстия головки в связи со сжатием, может быть предотвращена, и стабилизируется посадка на принимающей давление посадочной поверхности участка соединения сопряженной части. Кроме того, может быть предотвращено рассеяние топлива из-за утечки или разъединения соединительного участка из-за многократной герметизации потока топлива с очень высоким давлением и из-за вибрации дизельного двигателя внутреннего сгорания, или тому подобное, и в комбинации со сглаживающим действием потока топлива из-за отсутствия кольцевого углубления обеспечивается точный впрыск топлива.In the present invention, the amount of plastic deformation of the seal surface (seating surface) of the joint portion of the mating part, when using a common fuel line, is reduced due to the use of a soft layer on the seating surface, and an effective seal characteristic with multiple clamping can be obtained. In addition, since the distance from the end of the head to the annular flange portion is relatively reduced in the connecting head in accordance with the present invention, the stiffness of the spherical seating portion is increased, permanent deformation such as narrowing of the head hole due to compression can be prevented, and the fit is stabilized on the pressure receiving seating surface of the joint portion of the mating part. In addition, fuel dispersion due to leakage or separation of the connecting portion due to repeated sealing of the fuel stream with very high pressure and due to vibration of the diesel internal combustion engine, or the like, and in combination with the smoothing effect of the fuel flow from - due to the lack of an annular recess provides accurate fuel injection.

Краткое описание чертежейBrief Description of the Drawings

На фиг.1 показан вид сбоку в продольном разрезе, иллюстрирующий первый вариант выполнения конструкции соединительной головки труб высокого давления для впрыска топлива в соответствии с настоящим изобретением;1 is a longitudinal cross-sectional side view illustrating a first embodiment of a construction of a connecting head of high pressure pipes for fuel injection in accordance with the present invention;

на фиг.2 показан вид сбоку в продольном разрезе, иллюстрирующий второй вариант выполнения конструкции соединительной головки;figure 2 shows a side view in longitudinal section illustrating a second embodiment of the design of the connecting head;

на фиг.3 показан увеличенный вид сбоку в продольном разрезе, иллюстрирующий участок посадочной поверхности соединения в соответствии со вторым вариантом выполнения, показанным на фиг.2;figure 3 shows an enlarged side view in longitudinal section illustrating a portion of the landing surface of the connection in accordance with the second embodiment shown in figure 2;

на фиг.4 показан увеличенный вид сбоку в продольном разрезе, иллюстрирующий основную часть третьего варианта выполнения конструкции соединительной головки;figure 4 shows an enlarged side view in longitudinal section illustrating the main part of the third embodiment of the design of the connecting head;

на фиг.5 показан увеличенный вид сбоку в продольном разрезе, иллюстрирующий основную часть четвертого варианта выполнения конструкции соединительной головки;figure 5 shows an enlarged side view in longitudinal section illustrating the main part of the fourth embodiment of the design of the connecting head;

на фиг.6 показан увеличенный вид сбоку в продольном разрезе, иллюстрирующий основную часть пятого варианта выполнения конструкции соединительной головки;6 is an enlarged side view in longitudinal section illustrating the main part of the fifth embodiment of the construction of the connecting head;

на фиг.7 показан увеличенный вид сбоку в продольном разрезе, иллюстрирующий основную часть шестого варианта выполнения конструкции соединительной головки;7 is an enlarged side view in longitudinal section illustrating the main part of the sixth embodiment of the construction of the connecting head;

на фиг.8 показан пояснительный вид величины деформации (глубины h вмятины) сопряженной посадочной поверхности в варианте выполнения в соответствии с настоящим изобретением;on Fig shows an explanatory view of the magnitude of the deformation (depth h indentation) of the conjugate landing surface in an embodiment in accordance with the present invention;

на фиг.9 показан вид сбоку, иллюстрирующий состояние, в котором шайба (шайба в виде втулки) установлена на соединительной головке, показанной на фиг.1;Fig. 9 is a side view illustrating a state in which a washer (a washer in the form of a sleeve) is mounted on a connection head shown in Fig. 1;

на фиг.10 показан увеличенный продольный разрез, иллюстрирующий шайбу и гайку;figure 10 shows an enlarged longitudinal section illustrating a washer and nut;

на фиг.11 показан продольный разрез, иллюстрирующий седьмой вариант выполнения конструкции соединительной головки труб высокого давления для впрыска топлива в соответствии с настоящим изобретением;11 is a longitudinal sectional view illustrating a seventh embodiment of a construction of a connecting head of high pressure pipes for fuel injection in accordance with the present invention;

на фиг.12 показан продольный разрез, иллюстрирующий восьмой вариант выполнения конструкции соединительной головки;12 is a longitudinal sectional view illustrating an eighth embodiment of a connection head structure;

на фиг.13 показан продольный разрез, иллюстрирующий девятый вариант выполнения конструкции соединительной головки;13 is a longitudinal sectional view illustrating a ninth embodiment of a connection head structure;

на фиг.14 показан продольный разрез, иллюстрирующий десятый вариант выполнения конструкции соединительной головки;on Fig shows a longitudinal section illustrating a tenth embodiment of the design of the connecting head;

на фиг.15 показан пояснительный вид в продольном разрезе, иллюстрирующий пример способа механической обработки в соответствии со способом формования соединительной головки, показанной на фиг.1;on Fig shows an explanatory view in longitudinal section illustrating an example of a machining method in accordance with the method of forming the connecting head shown in figure 1;

на фиг.16 показан пояснительный вид в продольном разрезе, иллюстрирующий другой пример способа механической обработки в соответствии со способом формования соединительной головки, показанной на фиг.1; иon Fig shows an explanatory view in longitudinal section illustrating another example of a machining method in accordance with the method of forming the connecting head shown in figure 1; and

на фиг.17 показан вид сбоку в продольном разрезе, иллюстрирующий пример обычной соединительной головки труб высокого давления для впрыска топлива, к которой должно быть применено настоящее изобретение.17 is a longitudinal cross-sectional side view illustrating an example of a conventional high pressure pipe connection head for fuel injection to which the present invention is to be applied.

Пояснение ссылочных позицийExplanation of Reference Positions

1 - толстостенная стальная труба малого диаметра1 - thick-walled steel pipe of small diameter

2 - соединительная головка2 - connecting head

2a - коническая поверхность2a - conical surface

2-1 - участок большого диаметра2-1 - section of large diameter

2-2 - сужающийся участок2-2 - tapering section

3 - сферическая посадочная поверхность3 - spherical landing surface

4, 4a, 4b, 4c - по существу, сферическая коническая поверхность4, 4a, 4b, 4c - essentially a spherical conical surface

4d - цилиндрическая поверхность4d - cylindrical surface

5 - участок кольцевого фланца5 - section of the annular flange

5a - задняя поверхность участка кольцевого фланца5a - rear surface of the annular flange portion

6 - сопряженная часть6 - mating part

6a - посадочная поверхность6a - seating surface

6a' - вмятина6a '- a dent

7 - отверстие головки7 - head hole

8 - шайба8 - washer

9 - затяжная гайка9 - a tightening nut

10, 10' - зажим10, 10 '- clamp

11 - пробивочный элемент11 - punching element

Подробное описание изобретенияDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

В конструкции соединительной головки в соответствии с настоящим изобретением, в случае толстостенной стальной трубы малого диаметра с отношением t (толщина)/D (наружный диаметр)<0,3, осевое расстояние L1 от конца соединительной головки до задней поверхности участка кольцевого фланца ограничено диапазоном от 0,38D до 0,6D, потому что, если это отношение меньше, чем 0,38D, головка не может быть сформирована, в то время как, если оно больше, чем 0,6D, образуется углубление, и это углубление постепенно увеличивается. Кроме того, внешний диаметр D1 участка кольцевого фланца установлен равным от 1,2D до 1,4D, потому что, если он меньше, чем 1,2D, не может быть обеспечена большая площадь прижима для передачи большого осевого усилия при зажиме с сопряженной частью, в то время как, если он больше, чем 1,4D, образуется углубление, и это углубление постепенно увеличивается.In the design of the connecting head in accordance with the present invention, in the case of a thick-walled steel pipe of small diameter with a ratio t (thickness) / D (outer diameter) <0.3, the axial distance L1 from the end of the connecting head to the rear surface of the annular flange portion is limited to 0.38D to 0.6D, because if this ratio is less than 0.38D, the head cannot be formed, while if it is greater than 0.6D, a recess is formed, and this recess gradually increases. In addition, the outer diameter D1 of the annular flange portion is set to be 1.2D to 1.4D, because if it is less than 1.2D, a large clamping area cannot be provided to transmit a large axial force when clamping with the mating part, while, if it is larger than 1.4D, a depression is formed, and this depression gradually increases.

Кроме того, в конструкции соединительной головки в соответствии с настоящим изобретением, в случае толстостенной стальной трубы малого диаметра с отношением t (толщина)/D (наружный диаметр)≥0,3, осевое расстояние L1 от конца соединительной головки до задней поверхности участка кольцевого фланца ограничено в пределах от 0,38D до 0,7D, потому что, если оно меньше, чем 0,38D, головка не может быть сформирована, в то время как, если оно больше, чем 0,7D, образуется углубление, и это углубление постепенно увеличивается. Причина, по которой сферический радиус R посадочной поверхности и наружный диаметр D1 участка кольцевого фланца численно ограничены, является той же, что и в случае толстостенной стальной трубы малого диаметра с отношением t (толщина)/D (наружный диаметр)<0,3, и эта причина здесь не поясняется.In addition, in the construction of the connecting head in accordance with the present invention, in the case of a thick-walled steel pipe of small diameter with a ratio t (thickness) / D (outer diameter) ≥0.3, the axial distance L1 from the end of the connecting head to the rear surface of the annular flange portion limited from 0.38D to 0.7D, because if it is less than 0.38D, the head cannot be formed, while if it is more than 0.7D, a recess is formed, and this recess gradually increasing. The reason why the spherical radius R of the seating surface and the outer diameter D1 of the annular flange portion are numerically limited is the same as in the case of a thick-walled steel pipe of small diameter with a ratio t (thickness) / D (outer diameter) <0.3, and this reason is not explained here.

Кроме того, в настоящем изобретении угол θ при вершине конической поверхности, продолжающейся от сферической посадочной поверхности до участка кольцевого фланца или рядом с участком кольцевого фланца и сужающейся к концу, ограничен 50-60 градусами по следующим причинам.In addition, in the present invention, the angle θ at the apex of the conical surface extending from the spherical seating surface to the portion of the annular flange or near the portion of the annular flange and tapering to the end is limited to 50-60 degrees for the following reasons.

В конструкции соединительной головки труб высокого давления для впрыска топлива в соответствии с настоящим изобретением, когда на стороне трубы впрыска используется более твердый материал, чем материал сопряженной части, или материал, имеющий твердость, близкую к твердости сопряженной части, существует опасность, что сопряженная посадочная поверхность пластично деформируется посадочной поверхностью соединительной головки при зажиме конца, и вмятина (выемка) образуется на конической поверхности соединительной головки в соответствии с настоящим изобретением. Поэтому в настоящем изобретении используют технические средства для установки должным образом угла вершины конической поверхности в соединительной головке. Таким образом, определено, что благодаря увеличению угла при вершине конической поверхности соединительной головки, что увеличивает ширину поверхности контакта относительно сопряженной посадочной поверхности (давление, принимаемое посадочной поверхностью), образуемой при зажиме трубы впрыска, предотвращается повышение максимального давления поверхности контакта, и можно уменьшить деформацию (глубину удара сопряженной посадочной поверхности), и можно сделать малой величину остаточной деформации сопряженной посадочной поверхности. При этом определили, что правильный угол при вершине конической поверхности составляет 50-60 градусов. Если угол θ при вершине конической поверхности меньше 50 градусов, эффект увеличения поверхности контакта с сопряженной посадочной поверхностью не может быть получен в достаточной степени, но сопряженная посадочная поверхность при этом будет деформирована, в результате чего образуется вмятина (выемка), в то время как, если угол θ при вершине конической поверхности превышает 60 градусов, угол становится большим, чем угол при вершине сопряженной посадочной поверхности, которая обычно является конической поверхностью с углом при вершине 60 градусов, и сборка при этом не может быть выполнена.In the construction of the connecting head of the high pressure pipes for fuel injection in accordance with the present invention, when a harder material is used on the side of the injection pipe than material of the mating part, or material having a hardness close to that of the mating part, there is a danger that the mating seating surface is plastically deformed by the seating surface of the connecting head when the end is clamped, and a dent (recess) is formed on the conical surface of the connecting head in accordance with the present invention. Therefore, in the present invention, technical means are used to properly set the apex angle of the conical surface in the connecting head. Thus, it is determined that by increasing the angle at the apex of the conical surface of the connecting head, which increases the width of the contact surface relative to the mating seating surface (pressure received by the seating surface) generated when the injection pipe is clamped, an increase in the maximum pressure of the contact surface is prevented, and deformation can be reduced (depth of impact of the conjugate landing surface), and it is possible to make a small amount of permanent deformation of the conjugate landing surface. It was determined that the correct angle at the apex of the conical surface is 50-60 degrees. If the angle θ at the apex of the conical surface is less than 50 degrees, the effect of increasing the contact surface with the conjugate landing surface cannot be obtained sufficiently, but the conjugated landing surface will be deformed, resulting in a dent (notch), while, if the angle θ at the apex of the conical surface exceeds 60 degrees, the angle becomes larger than the angle at the apex of the conjugate landing surface, which is usually a conical surface with an angle at the apex of 60 g adusov, and wherein the assembly can not be performed.

Угол θ при вершине конической поверхности на стороне впрыска трубы в настоящем изобретении ограничен 50-60 градусами, поскольку был учтен тот факт, что для стороны впрыска трубы использовали более твердый материал, чем материал сопряженной части, или материал, близкий по твердости материалу сопряженной части, но если твердость материала на стороне сопряженной части больше, чем на стороне впрыска трубы, угол при вершине конической поверхности на стороне впрыска трубы может составлять 25-40 градусов, и при этом углубление может быть в большей степени выражено.The angle θ at the apex of the conical surface on the injection side of the pipe in the present invention is limited to 50-60 degrees, since it was taken into account that the harder material was used for the injection side of the pipe than the material of the mating part, or material similar in hardness to the material of the mating part, but if the hardness of the material on the side of the mating part is greater than on the injection side of the pipe, the angle at the apex of the conical surface on the injection side of the pipe can be 25-40 degrees, and the depression may be heat is expressed.

Кроме того, в настоящем изобретении максимальный диаметр конической поверхности ограничен от 1,03D до 1,09D, поскольку, если он меньше, чем 1,03D, кромка максимального участка диаметра конической поверхности сталкивается с сопряженной посадочной поверхностью при зажиме концевой части, давление поверхности контакта участка увеличивается, и увеличивается деформация сопряженной посадочной поверхности (посадочной поверхности, принимающей давление), в то время как, если он больше, чем 1,09D, объем вне соединительной головки становится настолько большим, что возникает опасность, что складка или тому подобное образуется на внутренней поверхности соединительной головки.In addition, in the present invention, the maximum diameter of the conical surface is limited from 1.03D to 1.09D, because if it is less than 1.03D, the edge of the maximum portion of the diameter of the conical surface collides with the mating seating surface when the end portion is clamped, the contact surface pressure of the section increases and the deformation of the mating seating surface (the seating surface receiving pressure) increases, while if it is larger than 1.09D, the volume outside the connecting head becomes so large PWM that there is a risk that the fold or the like is formed on the inner surface of the connecting head.

Кроме того, длина шайбы установлена в пределах от 0,5D до 2,0D, поскольку, если она меньше, чем 0,5D, ухудшается пригодность к сборке шайбы на трубе высокого давления для впрыска топлива, в то время как, если она больше, чем 2,0D, длина всей гайки становится слишком большой, и ухудшаются характеристики компоновки, что также приводит к увеличению веса и повышает затраты.In addition, the length of the washer is set between 0.5D and 2.0D, since if it is less than 0.5D, the usability of assembling the washer on the high pressure pipe for fuel injection is impaired, while if it is longer, than 2.0D, the length of the entire nut becomes too large, and the layout performance is degraded, which also leads to an increase in weight and increases costs.

В качестве толстостенной стальной трубы малого диаметра в настоящем изобретении можно использовать трубы из нержавеющей стали, трубы из ТРИП-стали с пластичностью, обусловленной мартенситным превращением, трубы из углеродистой стали и т.п.As the thick-walled steel pipe of small diameter in the present invention, it is possible to use stainless steel pipes, TRIP steel pipes with ductility due to martensitic transformation, carbon steel pipes, and the like.

В конструкции соединительной головки в соответствии с настоящим изобретением участок кольцевого фланца выполнен на кольцевом выступе, выступающем наружу в радиальном направлении трубы от максимального диаметра сферической поверхности, составляющей посадочную поверхность для обеспечения большей площади прижима так, чтобы большее осевое усилие было передано при зажиме с сопряженной частью.In the design of the connecting head in accordance with the present invention, the portion of the annular flange is made on an annular protrusion protruding outward in the radial direction of the pipe from the maximum diameter of the spherical surface constituting the seating surface to provide a larger clamping area so that a greater axial force is transmitted during clamping with the mating part .

Кроме того, поверхность контакта шайбы затяжной гайки выполнена в виде сферической поверхности, и сферический радиус ограничен от 1,0D до 2,5D, поскольку, если он меньше, чем 1,0D, возникает опасность, что часть, находящаяся в контакте с гайкой, приближается к внутреннему диаметру шайбы и деформирует шайбу, что вызывает разрыв трубы, в то время как, если он больше, чем 2,5D, поверхность контакта приближается к внешней периферии шайбы и деформирует внешнюю концевую кромку шайбы в направлении стороны наружного диаметра и сводит ее в контакт с внутренней периферийной поверхностью гайки.In addition, the contact surface of the washer nut washer is made in the form of a spherical surface, and the spherical radius is limited from 1.0D to 2.5D, because if it is less than 1.0D, there is a danger that the part in contact with the nut approaches the inner diameter of the washer and deforms the washer, which causes the pipe to rupture, while if it is larger than 2.5D, the contact surface approaches the outer periphery of the washer and deforms the outer end edge of the washer towards the side of the outer diameter and reduces it to contact with internal her peripheral surface of the nut.

Кроме того, поверхность контакта шайбы затяжной гайки выполнена в виде конической поверхности, и угол θ1 при вершине конической поверхности ограничен от 90 до 150 градусов, поскольку, если он меньше, чем 90 градусов, возникает опасность, что поверхность контакта с шайбой приблизится к внешней периферии шайбы и деформирует внутреннюю периферийную поверхность гайки, уменьшая осевое усилие, в то время как, если он больше, чем 150 градусов, участок контакта с шайбой приближается к внутреннему диаметру шайбы и деформирует шайбу в направлении стороны внутреннего диаметра, что вызывает разрыв трубы.In addition, the contact surface of the washer nut washer is made in the form of a conical surface, and the angle θ1 at the apex of the conical surface is limited from 90 to 150 degrees, because if it is less than 90 degrees, there is a danger that the contact surface with the washer will approach the outer periphery washers and deforms the inner peripheral surface of the nut, reducing axial force, while if it is more than 150 degrees, the contact area with the washer approaches the inner diameter of the washer and deforms the washer towards the side inner diameter, which causes pipe rupture.

Кроме того, в конструкции соединительной головки в соответствии с настоящим изобретением, поскольку условие формирования конической поверхности состоит в том, что, когда внутренний диаметр толстостенной стальной трубы малого диаметра составляет Din, диаметр DT отверстия соединительной головки устанавливают от 1,2Din до 1,6Din и глубина LT сужения конической поверхности составляет от 0,65L1 до 1,3L1 на внутренней поверхности соединительной головки по следующим причинам.In addition, in the construction of the connecting head in accordance with the present invention, since the condition for forming the conical surface is that when the inner diameter of the thick-walled steel pipe of small diameter is Din, the diameter DT of the hole of the connecting head is set to 1.2Din to 1.6Din and the narrowing depth LT of the tapered surface is from 0.65L1 to 1.3L1 on the inner surface of the connecting head for the following reasons.

Если диаметр DT отверстия соединительной головки меньше, чем 1,2Din, пространство, составляющее соединительную головку, является малым, необходим больший объем, и при этом вряд ли возможно уменьшение размера углубления, в то время как, если он больше, чем 1,6Din, толщина конца соединительной головки чрезвычайно уменьшается, что делает формование геометрически невозможным, и конец соединительной головки проявляет тенденцию легко деформироваться при зажиме с сопряженной частью.If the diameter DT of the hole of the connecting head is less than 1.2Din, the space constituting the connecting head is small, a larger volume is needed, and it is hardly possible to reduce the size of the recess, while if it is larger than 1.6Din, the thickness of the end of the connecting head is extremely reduced, which makes molding geometrically impossible, and the end of the connecting head tends to be easily deformed when clamped with the mating part.

Если глубина LT сужения меньше, чем 0,65L1, невозможно в достаточной степени получить эффект увеличения объема пространства на конце соединительной головки для уменьшения объема стали, в то время как, если она больше, чем 1,3L1, толщина, удерживаемая между металлическим сердечником матрицы формы и зажимом, становится меньше, чем первоначальная толщина, что затрудняет механическую обработку и снижает устойчивость к усталости изгиба в условиях вибрации.If the narrowing depth LT is less than 0.65L1, it is not possible to sufficiently obtain the effect of increasing the volume of space at the end of the connecting head to reduce the volume of steel, while if it is greater than 1.3L1, the thickness held between the metal core of the matrix shape and clamping, it becomes smaller than the original thickness, which complicates the machining and reduces the resistance to bending fatigue under vibration.

Отверстие головки в настоящем изобретении выполнено расширяющимся для уменьшения сопротивления притоку топлива в трубу и уменьшения потерь давления.The hole of the head in the present invention is made expandable to reduce resistance to fuel flow into the pipe and to reduce pressure loss.

Вариант выполненияExecution option

На фиг.1 показан вид в продольном разрезе, иллюстрирующий первый вариант выполнения конструкции соединительной головки труб высокого давления для впрыска топлива в соответствии с настоящим изобретением, на фиг.2 показан вид сбоку в продольном разрезе, иллюстрирующий второй вариант выполнения конструкции соединительной головки, на фиг.3 показан увеличенный вид сбоку в продольном разрезе, иллюстрирующий участок посадочной поверхности второго варианта выполнения, показанного на фиг.2, на фиг.4 показан увеличенный вид сбоку в продольном разрезе, иллюстрирующий основную часть третьего варианта выполнения конструкции соединительной головки, на фиг.5 показан увеличенный вид сбоку в продольном разрезе, иллюстрирующий основную часть четвертого варианта выполнения конструкции соединительной головки, на фиг.6 показан увеличенный вид сбоку в продольном разрезе, иллюстрирующий основную часть пятого варианта выполнения конструкции соединительной головки, на фиг.7 показан увеличенный вид сбоку в продольном разрезе, иллюстрирующий основную часть шестого варианта выполнения конструкции соединительной головки, на фиг.8 показан пояснительный вид величины деформации (глубины h вмятины) сопряженной посадочной поверхности в варианте выполнения в соответствии с настоящим изобретением, на фиг.9 показан вид сбоку, иллюстрирующий состояние, в котором шайба (шайба в виде втулки) установлена на соединительной головке, показанной на фиг.1, на фиг.10 показан увеличенный вид в продольном разрезе участка контактного зацепления между шайбой и гайкой, на фиг.11 показан увеличенный вид сбоку в продольном разрезе, иллюстрирующий основную часть седьмого варианта выполнения конструкции соединительной головки труб высокого давления для впрыска топлива в соответствии с настоящим изобретением, на фиг.12 показан вид сбоку в продольном разрезе, иллюстрирующий восьмой вариант выполнения конструкции соединительной головки, на фиг.13 показан вид сбоку в продольном разрезе, иллюстрирующий девятый вариант выполнения конструкции соединительной головки, на фиг.14 показан вид сбоку в продольном разрезе, иллюстрирующий десятый вариант выполнения конструкции соединительной головки, на фиг.15 показан пояснительный вид в продольном разрезе, иллюстрирующий пример способа механической обработки в соответствии со способом формования соединительной головки, показанной на фиг.1, и на фиг.16 показан пояснительный вид в продольном разрезе, иллюстрирующий другой пример способа механической обработки в соответствии со способом формования соединительной головки, показанной на фиг.1, в котором ссылочной позицией 1 обозначена толстостенная стальная труба малого диаметра, ссылочной позицией 2 обозначена соединительная головка, ссылочной позицией 2a обозначена коническая поверхность, ссылочной позицией 3 обозначена сферическая посадочная поверхность (поверхность прессовой посадки), ссылочными позициями 4, 4a, 4b, и 4c обозначены, по существу, конические поверхности, ссылочной позицией 4d обозначена цилиндрическая поверхность, ссылочной позицией 5 обозначен участок кольцевого фланца, ссылочной позицией 5a обозначена задняя поверхность, выполненная в виде конической поверхности (сужающаяся поверхность), ссылочной позицией 6 обозначена сопряженная часть, ссылочной позицией 6a обозначена посадочная поверхность (посадочная поверхность, принимающая давление), ссылочной позицией 7 обозначено отверстие головки, ссылочной позицией 8 обозначена шайба (шайба в виде втулки), ссылочной позицией 9 обозначена затяжная гайка, ссылочными позициями 10, 10' обозначены зажимы, и ссылочной позицией 11 обозначен пробивочный элемент.FIG. 1 is a longitudinal sectional view illustrating a first embodiment of a construction of a connection head of high pressure pipes for fuel injection in accordance with the present invention; FIG. 2 is a side view in longitudinal section illustrating a second embodiment of a construction of a connection head, FIG. .3 is an enlarged side view in longitudinal section illustrating a portion of the seating surface of the second embodiment shown in FIG. 2; FIG. 4 is an enlarged side view in longitudinal section a cutter illustrating a main part of a third embodiment of a connecting head structure, FIG. 5 is an enlarged side view in longitudinal section, illustrating a main part of a fourth embodiment of a connecting head structure, FIG. 6 is an enlarged side view in longitudinal section illustrating a main part of a fifth an embodiment of the construction of the connecting head, Fig.7 shows an enlarged side view in longitudinal section illustrating the main part of the sixth embodiment hands of the connecting head, Fig. 8 is an explanatory view of the deformation amount (dent depth h) of the mating seating surface in the embodiment according to the present invention; Fig. 9 is a side view illustrating a state in which the washer (sleeve in the form of a sleeve) mounted on the connecting head shown in FIG. 1, FIG. 10 is an enlarged longitudinal sectional view of the contact engagement portion between the washer and nut, and FIG. 11 is an enlarged longitudinal side view illustrating the basics. the seventh part of the seventh embodiment of the design of the connecting head of the high pressure pipes for fuel injection in accordance with the present invention, FIG. 12 is a side view in longitudinal section illustrating an eighth embodiment of the structure of the connecting head, FIG. 13 is a side view in longitudinal section, illustrating a ninth embodiment of a construction of a connection head, FIG. 14 is a side view in longitudinal section illustrating a tenth embodiment of a construction of a connection head , FIG. 15 is an explanatory longitudinal sectional view illustrating an example of a machining method according to the molding method of the connecting head shown in FIG. 1, and FIG. 16 is an explanatory longitudinal sectional view illustrating another example of a machining method in in accordance with the method for forming the connecting head shown in FIG. 1, in which reference numeral 1 denotes a thick-walled steel pipe of small diameter, reference numeral 2 denotes a connecting head, reference numeral 2a denotes a conical surface, reference numeral 3 denotes a spherical seating surface (press fit surface), reference numerals 4, 4a, 4b, and 4c denotes substantially conical surfaces, reference numeral 4d denotes a cylindrical surface, reference numeral 5 denotes a portion annular flange, reference numeral 5a denotes a rear surface made in the form of a conical surface (tapering surface), reference numeral 6 denotes the mating part, reference numeral Reference numeral 6a denotes a seating surface (pressure receiving seat), reference numeral 7 denotes a head hole, reference numeral 8 denotes a washer (sleeve washer), reference numeral 9 denotes a tightening nut, reference numerals 10, 10 ′ denotes clamps, and reference numeral 11 denotes a punching element.

Толстостенная стальная труба 1 малого диаметра изготовлена из стали, выполнена в виде толстостенной трубы относительно малого диаметра из нержавеющей стали, ТРИП-стали с пластичностью, обусловленной мартенситным превращением, углеродистой стали для труб высокого давления, легированной стали и т.п., заранее отрезанная до заданного размера и имеющая диаметр D трубы 6-10 мм, и толщину t приблизительно 1,25-3,5 мм.Thick-walled steel pipe 1 of small diameter is made of steel, made in the form of a thick-walled pipe of relatively small diameter made of stainless steel, TRIP steel with ductility due to martensitic transformation, carbon steel for high pressure pipes, alloy steel, etc., previously cut to a predetermined size and having a pipe diameter D of 6-10 mm and a thickness t of approximately 1.25-3.5 mm.

Конструкция соединительной головки труб высокого давления для впрыска топлива в соответствии с первым вариантом выполнения, показанным на фиг.1, содержит на соединительном конце толстостенной стальной трубы 1 малого диаметра сферическую посадочную поверхность 3 с внешней периферийной поверхностью, соответствующей сопряженному посадочному участку, участок 5 кольцевого фланца, расположенный на расстоянии от посадочной поверхности 3 в направлении центра оси трубы, коническую поверхность 4, продолжающуюся от посадочной поверхности 3 к участку 5 кольцевого фланца и сужающуюся к концу, и имеющую искривленную или прямую форму контура сечения в осевом направлении трубы, и отверстие 7 головки с расширяющейся формой, и также имеет соединительную головку 2 внутри толстостенной стальной трубы 1 малого диаметра, в которой присутствует небольшое углубление, или углубление отсутствует, так как, по существу, плоская цилиндрическая поверхность имеет контур сечения в осевом направлении трубы, близкий к диаметру внутренней периферийной поверхности стальной трубы 4. Мягкий слой (обезуглероженный слой) может быть предусмотрен на посадочной поверхности 3.The design of the connecting head of the high pressure pipes for fuel injection in accordance with the first embodiment shown in FIG. 1, comprises at the connecting end of a thick-walled steel pipe 1 of small diameter a spherical seating surface 3 with an outer peripheral surface corresponding to a mating seating portion, an annular flange portion 5 located at a distance from the landing surface 3 in the direction of the center of the axis of the pipe, the conical surface 4, continuing from the landing surface 3 to the joint 5 of the annular flange and tapering to the end, and having a curved or straight sectional shape in the axial direction of the pipe, and an opening 7 of the head with an expanding shape, and also has a connecting head 2 inside a thick-walled steel pipe 1 of small diameter, in which there is a small recess, or there is no recess, since the essentially flat cylindrical surface has a sectional contour in the axial direction of the pipe close to the diameter of the inner peripheral surface of the steel pipe 4. Soft layer (decarbonized dix layer) may be provided on the seat surface 3.

В описанной выше соединительной головке 2 осевое расстояние L1 от конца соединительной головки до задней поверхности участка 5 кольцевого фланца составляет от 0,38D до 0,6D, если отношение t/D толстостенной стальной трубы 1 малого диаметра меньше, чем 0,3, в то время как оно составляет от 0,38D до 0,7D, если отношение t/D толстостенной стальной трубы 1 малого диаметра равно 0,3 или больше, сферический радиус R посадочной поверхности 3 составляет от 0,45D до 0,65D, и наружный диаметр D1 участка 5 кольцевого фланца составляет от 1,2D до 1,4D. Положение P центра сферы посадочной поверхности 3 расположено на стороне, противоположной концу трубы в осевом направлении трубы участка 5 кольцевого фланца, а не в положении конца трубы.In the connection head 2 described above, the axial distance L1 from the end of the connecting head to the rear surface of the annular flange portion 5 is 0.38D to 0.6D, if the t / D ratio of the thick-walled steel pipe 1 of small diameter is less than 0.3, then while it is from 0.38D to 0.7D, if the t / D ratio of the thick-walled steel pipe 1 of small diameter is 0.3 or more, the spherical radius R of the seating surface 3 is from 0.45D to 0.65D, and the outer diameter D1 of section 5 of the annular flange is from 1.2D to 1.4D. The position P of the center of the sphere of the seating surface 3 is located on the side opposite the end of the pipe in the axial direction of the pipe of section 5 of the annular flange, and not in the position of the end of the pipe.

Конструкция соединительной головки труб высокого давления для впрыска топлива в соответствии со вторым вариантом выполнения, показанным на фиг.2 и 3, имеет сферическую посадочную поверхность 3 с внешней периферийной поверхностью, соответствующей сопряженному посадочному участку, участок 5 кольцевого фланца, расположенный на расстоянии от посадочной поверхности 3 в направлении центра оси трубы, коническую поверхность 4, продолжающуюся от сферической посадочной поверхности 3 и имеющую угол θ при вершине от 50 до 60 градусов на стороне участка кольцевого фланца, и максимальный диаметр D3 от 1,03D до 1,09D, цилиндрическую поверхность 4d, продолжающуюся от участка максимального диаметра конической поверхности 4 и образованную между ним и участком 5 кольцевого фланца, и отверстие 7 головки с расширяющейся формой, а также имеет соединительную головку 2 внутри толстостенной стальной трубы 1 малого диаметра, в которой имеется небольшое углубление, или углубление отсутствует, так как, по существу, плоская цилиндрическая поверхность имеет контур сечения в осевом направлении трубы, близкий к диаметру внутренней периферийной поверхности стальной трубы 1.The design of the connecting head of the high pressure pipes for fuel injection in accordance with the second embodiment shown in FIGS. 2 and 3 has a spherical seating surface 3 with an outer peripheral surface corresponding to the mating seating portion, an annular flange portion 5 located at a distance from the seating surface 3 in the direction of the center of the pipe axis, a conical surface 4 extending from the spherical seating surface 3 and having an angle θ at an apex of 50 to 60 degrees on the side of the section and the annular flange, and the maximum diameter D3 from 1.03D to 1.09D, a cylindrical surface 4d, extending from the portion of the maximum diameter of the conical surface 4 and formed between it and the portion 5 of the annular flange, and the hole 7 of the head with an expanding shape, and also has the connecting head 2 inside the thick-walled steel pipe 1 of small diameter, in which there is a small recess, or there is no recess, since the essentially flat cylindrical surface has a section contour in the axial direction of the pipe close to Diameter of the inner peripheral surface of the steel pipe 1.

В этой соединительной головке также осевое расстояние L1 от конца соединительной головки до задней поверхности участка 5 кольцевого фланца, сферический радиус R посадочной поверхности 3 и положение центра сферы посадочной поверхности 3 являются такими же, как показаны на фиг.1. На этом чертеже ссылочной позицией 6 обозначена сопряженная часть, а ссылочной позицией 6a обозначена посадочная поверхность сопряженной части 6.In this connecting head, also the axial distance L1 from the end of the connecting head to the rear surface of the annular flange portion 5, the spherical radius R of the seating surface 3 and the center position of the sphere of the seating surface 3 are the same as shown in FIG. In this figure, reference numeral 6 denotes a mating portion, and reference numeral 6a denotes a seating surface of a mating portion 6.

Конструкция соединительной головки труб высокого давления для впрыска топлива в соответствии с третьим вариантом выполнения, показанным на фиг.4, имеет, так же как и в варианте, показанном на фиг.2 и 3, сферическую посадочную поверхность 3 с внешней периферийной поверхностью, соответствующей сопряженному посадочному участку, участок 5 кольцевого фланца, расположенный на расстоянии от посадочной поверхности 3 в направлении центра оси трубы, коническую поверхность 4, продолжающуюся от сферической посадочной поверхности 3 и имеющую угол θ при вершине от 50 до 60 градусов на стороне участка кольцевого фланца и максимальный диаметр D3 от 1,03D до 1,09D, и коническую поверхность 4a, продолжающуюся от участка D3 максимального диаметра конической поверхности 4 и образованную между ним и участком 5 кольцевого фланца.The design of the connecting head of the high pressure pipes for fuel injection in accordance with the third embodiment shown in FIG. 4 has, as in the embodiment shown in FIGS. 2 and 3, a spherical seating surface 3 with an outer peripheral surface corresponding to the mating the landing portion, the annular flange portion 5, located at a distance from the seating surface 3 in the direction of the center of the pipe axis, a conical surface 4 extending from the spherical landing surface 3 and having an angle θ at a peak of 50 to 60 degrees on the side of the annular flange portion and a maximum diameter D3 of 1.03D to 1.09D, and a conical surface 4a extending from the portion D3 of the maximum diameter of the conical surface 4 and formed between it and the annular flange portion 5.

В этой соединительной головке также осевое расстояние L1 от конца соединительной головки до задней поверхности участка 5 кольцевого фланца, сферический радиус R посадочной поверхности 3 и положение центра сферы посадочной поверхности 3 является такими же, как показано на фиг.1.In this connecting head, also the axial distance L1 from the end of the connecting head to the rear surface of the annular flange portion 5, the spherical radius R of the seating surface 3 and the center position of the sphere of the seating surface 3 are the same as shown in FIG.

Конструкция соединительной головки труб высокого давления для впрыска топлива в соответствии с четвертым вариантом выполнения, показанным на фиг.5, имеет, так же как показано на фиг.4, сферическую посадочную поверхность 3 с внешней периферийной поверхностью, соответствующей сопряженному посадочному участку, участок 5 кольцевого фланца, расположенный на расстоянии от посадочной поверхности 3 в направлении центра оси трубы, коническую поверхность 4, продолжающуюся от сферической посадочной поверхности 3 и имеющую угол θ при вершине от 50 до 60 градусов на стороне участка кольцевого фланца и максимальный диаметр D3 от 1,03D до 1,09D, и цилиндрическую поверхность 4d, продолжающуюся от максимального диаметра D3 участка конической поверхности 4 и образованную между ним и участком 5 кольцевого фланца.The design of the connecting head of the high pressure pipes for fuel injection in accordance with the fourth embodiment shown in FIG. 5 has, as shown in FIG. 4, a spherical seating surface 3 with an outer peripheral surface corresponding to the mating seating portion, an annular portion 5 a flange located at a distance from the seating surface 3 in the direction of the center of the pipe axis, a conical surface 4 extending from the spherical seating surface 3 and having an angle θ at an apex of 50 to 6 0 degrees on the side of the annular flange portion and a maximum diameter D3 from 1.03D to 1.09D, and a cylindrical surface 4d extending from the maximum diameter D3 of the tapered surface portion 4 and formed between it and the annular flange portion 5.

В этой соединительной головке также осевое расстояние L1 от конца соединительной головки до задней поверхности участка 5 кольцевого фланца, сферический радиус R посадочной поверхности 3 и положение центра сферы посадочной поверхности 3 являются такими же, как показано на фиг.1.In this connecting head, also the axial distance L1 from the end of the connecting head to the rear surface of the annular flange portion 5, the spherical radius R of the seating surface 3 and the center position of the sphere of the seating surface 3 are the same as shown in FIG.

Конструкция соединительной головки трубы высокого давления для впрыска топлива в соответствии с пятым вариантом выполнения, показанным на фиг.6, имеет сферическую посадочную поверхность 3 с внешней периферийной поверхностью, соответствующей сопряженному посадочному участку, участок 5 кольцевого фланца, расположенный на расстоянии от посадочной поверхности 3 в направлении центра оси трубы, коническую поверхность 4, продолжающуюся от сферической посадочной поверхности 3 и имеющую угол θ при вершине от 50 до 60 градусов на стороне участка кольцевого фланца, и максимальный диаметр D3 от 1,03D до 1,09D, и выпуклую коническую поверхность 4b, продолжающуюся от участка D3 максимального диаметра конической поверхности 4, образованную между ним и участком 5 кольцевого фланца и имеющую радиус R1, и контур осевого сечения трубы, выполненный, по существу, в виде дуги.The design of the connecting head of the high pressure pipe for fuel injection in accordance with the fifth embodiment shown in FIG. 6 has a spherical seating surface 3 with an outer peripheral surface corresponding to the mating seating portion, an annular flange portion 5 located at a distance from the seating surface 3 in the direction of the center of the pipe axis, a conical surface 4 extending from the spherical seating surface 3 and having an angle θ at an apex of 50 to 60 degrees on the side of the face flange, and the maximum diameter D3 from 1.03D to 1.09D, and a convex conical surface 4b, extending from section D3 of the maximum diameter of the conical surface 4, formed between it and section 5 of the annular flange and having a radius R1, and the axial section of the pipe made essentially in the form of an arc.

Конструкция соединительной головки труб высокого давления для впрыска топлива в соответствии с шестым вариантом выполнения, показанным на фиг.7, имеет сферическую посадочную поверхность 3 с внешней периферийной поверхностью, соответствующей сопряженному посадочному участку, участок 5 кольцевого фланца, расположенный на расстоянии от посадочной поверхности 3 в направлении центра оси трубы, коническую поверхность 4, продолжающуюся от сферической посадочной поверхности 3 и имеющую угол θ при вершине от 50 до 60 градусов на стороне участка кольцевого фланца и максимальный диаметр D3 от 1,03D до 1,09D, и выступающую коническую поверхность 4c, продолжающуюся от участка D3 максимального диаметра конической поверхности 4, образованную между ним и участком 5 кольцевого фланца, и имеющую радиус R2 и контур осевого сечения трубы, по существу, выпуклой формы.The design of the connecting head of the high pressure pipes for fuel injection in accordance with the sixth embodiment shown in FIG. 7 has a spherical seating surface 3 with an outer peripheral surface corresponding to the mating seating portion, an annular flange portion 5 located at a distance from the seating surface 3 in the direction of the center of the pipe axis, a conical surface 4 extending from the spherical seating surface 3 and having an angle θ at an apex of 50 to 60 degrees on the side of the face flange and a maximum diameter D3 from 1.03D to 1.09D, and a protruding conical surface 4c, extending from the portion D3 of the maximum diameter of the conical surface 4, formed between it and the portion 5 of the annular flange, and having a radius R2 and an axial section of the pipe, essentially convex in shape.

В случае конструкции соединительной головки труб высокого давления для впрыска топлива, показанной на фиг.1, если твердость трубы впрыска больше, чем твердость сопряженного части, или близка к твердости сопряженной части, как упомянуто выше, посадочная поверхность 3 соединительной головки врезается в посадочную поверхность 6a (посадочной поверхности, принимающей давление) сопряженной части 6, по мере увеличения крутящего момента затяжки, как показано на фиг.8, и они обе деформируются, и вмятина 6a', показанная в виде глубины h вмятины, может быть образована на сопряженной посадочной поверхности 6a. Однако в случае конструкции соединительной головки труб высокого давления для впрыска топлива, показанной на фиг.2-7, поскольку угол конической поверхности 4 соединительной головки является большим, ширина поверхности контакта увеличивается при сжатии, и даже если твердость трубы впрыска больше, чем твердость сопряженной части 6 или близка к твердости сопряженной части, глубина h вмятины 6a', образующейся на сопряженной посадочной поверхности 6a, может быть улучшена, и величину остаточной деформации сопряженной посадочной поверхности можно уменьшить.In the case of the construction of the connecting head of the high pressure pipes for fuel injection shown in FIG. 1, if the hardness of the injection pipe is greater than the hardness of the mating part, or close to the hardness of the mating part, as mentioned above, the seating surface 3 of the connecting head cuts into the seating surface 6a (pressure-receiving seating surface) of the mating part 6, as the tightening torque increases, as shown in FIG. 8, both of them are deformed, and the dent 6a ′ shown as a dent depth h be formed on the mating seating surface 6a. However, in the case of the construction of the connecting head of the high pressure pipe for fuel injection shown in FIGS. 2-7, since the angle of the conical surface 4 of the connecting head is large, the width of the contact surface increases during compression, and even if the hardness of the injection pipe is greater than the hardness of the mating part 6 or is close to the hardness of the mating portion, the depth h of the dent 6a 'formed on the mating seating surface 6a can be improved, and the amount of permanent deformation of the mating landing surface can be reduced.

Кроме того, шайба 8 в настоящем изобретении, показанная на фиг.9 и 10, плотно прилегает или свободно прилегает к нижней части горлышка участка 5 кольцевого фланца посредством обжатия или тому подобного. Поверхность 8-1 контакта с затяжной гайкой 9 шайбы 8 выполнена сферической, и сферический радиус R2 составляет от 1,0D до 2,5D. Кроме того, поверхность 9-1 контакта с шайбой 8 затяжной гайки 9 выполнена в виде конической поверхности, и угол θ при вершине конуса составляет от 90 до 150 градусов.In addition, the washer 8 in the present invention, shown in FIGS. 9 and 10, fits snugly or loosely against the lower part of the neck of the annular flange portion 5 by crimping or the like. The contact surface 8-1 with the tightening nut 9 of the washer 8 is spherical, and the spherical radius R2 is from 1.0D to 2.5D. In addition, the contact surface 9-1 with the washer 8 of the tightening nut 9 is made in the form of a conical surface, and the angle θ at the apex of the cone is from 90 to 150 degrees.

В качестве шайбы с плотной посадкой или свободной посадкой на нижней части горлышка участка 5 кольцевого фланца, кроме цилиндрической, можно использовать цилиндрическую шайбу, имеющую фланец на стороне конца головки или на задней концевой стороне. В случае цилиндрической шайбы, имеющей фланец на задней концевой стороне головки, поверхность контакта затяжной гайки выполнена также сферической. В случае цилиндрической шайбы, имеющей фланец на задней концевой стороне, поверхность контакта с затяжной гайкой 9 может быть плоской поверхностью, перпендикулярной оси трубы, сужающейся поверхностью, диаметр которой уменьшается к задней части оси трубы, или выпуклой сферической поверхностью.As a washer with a tight fit or loose fit on the lower part of the neck of section 5 of the annular flange, in addition to the cylindrical one, you can use a cylindrical washer having a flange on the side of the end of the head or on the rear end side. In the case of a cylindrical washer having a flange on the rear end side of the head, the contact surface of the tightening nut is also made spherical. In the case of a cylindrical washer having a flange on the rear end side, the contact surface with the tightening nut 9 may be a flat surface perpendicular to the pipe axis, a tapering surface, the diameter of which decreases towards the rear of the pipe axis, or a convex spherical surface.

Соединительная головка 2 трубы высокого давления для впрыска топлива в соответствии с седьмым вариантом выполнения, показанным на фиг.11, имеет участок 2-1 большого диаметра, продолжающийся от задней поверхности участка 5 кольцевого фланца и имеющий наружный диаметр D2 трубы от 1,02D до 1,08D по длине, по существу, соответствующей длине шайбы 8, и также имеет сужающийся участок 2-2, продолжающийся от участка 2-1 большого диаметра, и наружный диаметр которого плавно уменьшается в осевом направлении трубы.The connecting head 2 of the high pressure pipe for fuel injection in accordance with the seventh embodiment shown in FIG. 11 has a large diameter portion 2-1 extending from the rear surface of the annular flange portion 5 and having a pipe outer diameter D2 from 1.02D to 1 , 08D along a length substantially corresponding to the length of the washer 8, and also has a tapering section 2-2 extending from the large-diameter section 2-1, and the outer diameter of which gradually decreases in the axial direction of the pipe.

Кроме того, в восьмом варианте выполнения, показанном на фиг.12, показана соединительная головка 2 для трубы высокого давления для впрыска топлива, имеющая относительно тонкую трубу (внутренний диаметр Din составляет, например, от 0,4D до 0,63D) и относительно большое сферическое тело посадочной поверхности на конце (сферический радиус R посадочной поверхности составляет, например, от 0,57D до 0,65D), и соединительная головка 2 выполнена с конической поверхностью 2a с отверстием DT соединительной головки от 1,2Din до 1,6Din, и глубина LT сужения конической поверхности, образованной на внутренней поверхности соединительной головки, составляет от 0,65L1 до 1,3L1, когда внутренний диаметр толстостенной стальной трубы 1 малого диаметра равен Din. Благодаря наличию конической поверхности 2a на участке внутреннего диаметра соединительной головки 2, объем пространства, составляющего соединительную головку, может быть увеличен, что уменьшает объем стали, и при активном приведении металлического сердечника в контакт с внутренней поверхностью головки при формовании головки с помощью способа формования головки, в котором используется металлический сердечник, который будет описан ниже, уменьшается изгиб, и устраняется углубление или уменьшается в максимально возможной степени.In addition, in the eighth embodiment shown in FIG. 12, a connecting head 2 for a high pressure fuel injection pipe having a relatively thin pipe (inner diameter Din is, for example, from 0.4D to 0.63D) and relatively large a spherical body of the seating surface at the end (the spherical radius R of the seating surface is, for example, from 0.57D to 0.65D), and the connecting head 2 is made with a conical surface 2a with a hole DT of the connecting head from 1.2Din to 1.6Din, and Depth LT Narrowing Conical Turn the value formed on the inner surface of the connecting head ranges from 0.65L1 to 1.3L1 when the inner diameter of the thick-walled steel pipe 1 of small diameter is Din. Due to the presence of a conical surface 2a in the portion of the inner diameter of the connecting head 2, the amount of space constituting the connecting head can be increased, which reduces the volume of steel, and when the metal core is actively brought into contact with the inner surface of the head when forming the head using the head forming method in which a metal core is used, which will be described below, bending is reduced, and the recess is eliminated or is reduced as much as possible.

Кроме того, в девятом варианте выполнения, показанном на фиг.13, используется толстостенная стальная труба малого диаметра с относительно малой толщиной трубы (с внутренним диаметром Din, например, от 0,4D до 0,63D), так же как и в трубе высокого давления для впрыска топлива, представленной в восьмом варианте выполнения, показанном на фиг.12, и имеет коническую поверхность 2a с отверстием DT соединительной головки от 1,2Din до 1,6Din и глубиной LT сужения конической поверхности от 0,65L1 до 1,3L1, образованной на внутренней поверхности соединительной головки, и задняя поверхность 5a участка 5 кольцевого фланца выполнена в виде конической поверхности (сужающейся поверхности), диаметр которой уменьшается к задней части оси трубы. В случае соединительной головки 2, в которой задняя поверхность 5a участка 5 кольцевого фланца выполнена в виде конической поверхности, где внутренний диаметр Din трубы находится, например, в диапазоне от 0,4D до 0,63D, благодаря тому участок внутреннего диаметра выполнен коническим, объем пространства, составляющего соединительную головку, может быть увеличен для уменьшения объема стали, что позволяет предотвратить образование углубления на внутренней поверхности головки, или такое углубление может быть уменьшено в максимально возможной степени. L1 в конструкции соединительной головки в этом варианте выполнения обозначает осевое расстояние от конца соединительной головки до конца на задней поверхности участка 5 кольцевого фланца, как показано на чертеже.In addition, in the ninth embodiment shown in FIG. 13, a thick-walled steel pipe of small diameter with a relatively small pipe thickness (with an inner diameter of Din, for example, from 0.4D to 0.63D) is used, as well as in a high pipe a fuel injection pressure shown in the eighth embodiment shown in FIG. 12 and has a conical surface 2a with a hole DT of the connecting head from 1.2Din to 1.6Din and a depth LT of narrowing the conical surface from 0.65L1 to 1.3L1, formed on the inner surface of the connecting head, and dnyaya surface 5a of the annular flange portion 5 is formed as a conical surface (tapered surface) whose diameter is reduced toward the rear of the tube axis. In the case of the connecting head 2, in which the rear surface 5a of the annular flange portion 5 is made in the form of a conical surface, where the inner diameter Din of the pipe is, for example, in the range from 0.4D to 0.63D, due to which the portion of the inner diameter is made conical, the volume of the space constituting the connecting head can be increased to reduce the volume of steel, which prevents the formation of a recess on the inner surface of the head, or such a recess can be reduced as much as possible Yeni. L1 in the design of the connecting head in this embodiment denotes the axial distance from the end of the connecting head to the end on the rear surface of the annular flange portion 5, as shown in the drawing.

Варианты выполнения, показанные на фиг.12 и 13, иллюстрируют соединительную головку, в которой коническая поверхность 2a выполнена с глубиной LT сужения конической поверхности, равной 1,3L1, которая больше, чем осевое расстояние L1 до задней поверхности участка 5 кольцевого фланца, но в десятом варианте выполнения, показанном на фиг.14, иллюстрируется соединительная головка, коническая поверхность 2a которой выполнена с глубиной LT сужения конической поверхности, равной 0,7L1, которая меньше, чем осевое расстояние L1 до задней поверхности участка 5 кольцевого фланца. В случае соединительной головки 2, благодаря тому, что участок внутреннего диаметра выполнен коническим, объем пространства, составляющего соединительную головку, может быть увеличен для уменьшения объема стали, при этом углубление, образующееся на главной внутренней поверхности, может быть устранено или уменьшено в максимально возможной степени.The embodiments shown in FIGS. 12 and 13 illustrate a connecting head in which the conical surface 2a is formed with a depth LT of narrowing the conical surface equal to 1.3L1, which is greater than the axial distance L1 to the rear surface of the annular flange portion 5, but in the tenth embodiment shown in Fig. 14 illustrates a connecting head, the conical surface 2a of which is made with a depth LT of narrowing the conical surface equal to 0.7L1, which is less than the axial distance L1 to the rear surface of the section 5 count tsevogo flange. In the case of the connecting head 2, due to the fact that the portion of the inner diameter is made conical, the volume of the space constituting the connecting head can be increased to reduce the volume of steel, while the recess formed on the main inner surface can be eliminated or reduced as much as possible .

Способ формования соединительной головки 2 для труб высокого давления для впрыска топлива, показанной на фиг.1 в соответствии с настоящим изобретением, будет описан со ссылкой на фиг.15 и 16.A method for forming a connecting head 2 for high pressure pipes for fuel injection shown in FIG. 1 in accordance with the present invention will be described with reference to FIGS. 15 and 16.

В настоящем изобретении в соединительной головке 2 предусмотрен запас L для обработки, его зажимают зажимами 10, 10' и используют пробивочный элемент 11, в котором выполнены сферическая поверхность 11-1, коническая поверхность 11-2, плоский участок 11-3 и металлический сердечник 11-4, которые соответствуют каждой из сферической посадочной поверхности 3 соединительной головки 2, конической поверхности 4, участку 5 кольцевого фланца, шайбе 8, осевому расстоянию L1 от конца соединительной головки до задней поверхности участка кольцевого фланца, наружному диаметру D1 участка кольцевого фланца и сферическому радиусу R посадочной поверхности 3.In the present invention, a connecting head 2 is provided with a stock L for processing, it is clamped with clamps 10, 10 'and a punching element 11 is used, in which a spherical surface 11-1, a conical surface 11-2, a flat section 11-3 and a metal core 11 are made -4, which correspond to each of the spherical seating surface 3 of the connecting head 2, the conical surface 4, the portion 5 of the annular flange, the washer 8, the axial distance L1 from the end of the connecting head to the rear surface of the portion of the annular flange, the outer the diameter D1 of the portion of the annular flange and the spherical radius R of the seating surface 3.

В способе формования головки, показанном на фиг.15, короткая и цилиндрическая шайба 8 установлена на конце толстостенной стальной трубы 1 малого диаметра, полученном в результате отрезания до заданной длины и расточки отверстия конца, заранее оставляя при этом запас L для обработки соединительной головки на концевой стороне, и затем, удерживая стальную трубу 1 с помощью зажима 10, конец стальной трубы 1 прессуют пробивочным элементом 11 в направлении центра оси трубы. При таком прессовании участок запаса для обработки толстостенной стальной трубы 1 приобретает свойства пластичной текучести, и может быть получена соединительная головка 2 на конце толстостенной стальной трубы 1, содержащая сферическую посадочную поверхность 3 с внешней периферийной поверхностью, соответствующей участку сопряженной посадочной поверхности, участок 5 кольцевого фланца, расположенный на расстоянии от посадочной поверхности 3 в направлении центра оси трубы, коническую поверхность 4, продолжающуюся от посадочной поверхности до участка 5 кольцевого фланца и сужающуюся к концу, и отверстие 7 головки с расширяющейся формой, имеющее внутреннюю периферийную поверхность головки с, по существу, плоской стороной ближе к внутренней периферийной поверхности стальной трубы и с остаточным сжимающим напряжением около внутренней периферии головки. В случае этого способа, так как шайбу 8 устанавливают заранее, оставляя запас L для обработки соединительной головки на концевой стороне, и затем выполняют формование прессованием в состоянии, когда деталь удерживают близко к концу с помощью зажима 10, обеспечивается прессовое соединение шайбы 8 на нижней части горлышка головки, но шайба 8 может быть установлена на нижней части горлышка головки после формования прессованием в состоянии, когда шайба 8 отделена от зажима, и ее свободно устанавливают на стальной трубе. Способ формования соединительной головки в состоянии, когда шайбу 8 устанавливают свободно, показан на фиг.16, как пример, в котором шайба 8 отделена от зажима 10', и ее свободно устанавливают на толстостенной стальной трубе 1 малого диаметра, полученной в результате отрезания до заданной длины с расточкой отверстия на конце, при этом стальную трубу удерживают зажимом 10', оставляя запас L для обработки головки, и конец стальной трубы 1 прессуют пробивочным элементом 11 в направлении центра оси трубы. В результате такого прессования, так же как описано выше, участок запаса L для обработки головки толстостенной стальной трубы 1, проявляет свойства пластичной текучести, и на конце толстостенной стальной трубы 1 может быть получена соединительная головка 2, включающая в себя сферическую посадочную поверхность 3 с внешней периферийной поверхностью, соответствующей сопряженному посадочному участку, участок 5 кольцевого фланца, расположенный на расстоянии от посадочной поверхности 3 в направлении центра оси трубы, коническую поверхность 4, продолжающуюся от посадочной поверхности до участка 5 кольцевого фланца и сужающуюся к концу, и отверстие 7 головки с расширяющейся формой, имеющее внутреннюю периферийную поверхность головки с, по существу, плоской стороной, близкой к внутренней периферийной поверхности стальной трубы и с остаточным сжимающим напряжением около внутренней окружности головки. В случае этого способа шайбу 8 перемещают к нижней части горлышка головки и закрепляют после формования прессованием.In the head forming method shown in FIG. 15, a short and cylindrical washer 8 is mounted at the end of a thick-walled steel pipe 1 of small diameter, obtained by cutting the end hole to a predetermined length and boring, leaving a margin L for processing the connecting head at the end side, and then holding the steel pipe 1 with the clamp 10, the end of the steel pipe 1 is pressed with a punching element 11 in the direction of the center axis of the pipe. With this pressing, the stock section for processing thick-walled steel pipe 1 acquires plastic flow properties, and a connecting head 2 can be obtained at the end of the thick-walled steel pipe 1, containing a spherical seating surface 3 with an outer peripheral surface corresponding to a portion of the mating seating surface, section 5 of the annular flange located at a distance from the seating surface 3 in the direction of the center axis of the pipe, a conical surface 4 extending from the landing surface up to the annular flange portion 5 and tapering towards the end, and an expanding-shaped head opening 7 having an inner peripheral surface of the head with a substantially flat side closer to the inner peripheral surface of the steel pipe and with residual compressive stress near the inner periphery of the head. In the case of this method, since the washer 8 is installed in advance, leaving a margin L for processing the connecting head on the end side, and then compression molding is performed in a state where the part is held close to the end with the clamp 10, the washer 8 is pressed to press on the bottom the neck of the head, but the washer 8 can be mounted on the bottom of the neck of the head after compression molding in a state where the washer 8 is separated from the clamp and is freely mounted on the steel pipe. A method of forming a connecting head in a state where the washer 8 is mounted freely is shown in FIG. 16, as an example in which the washer 8 is separated from the clamp 10 ′ and it is freely mounted on a thick-walled steel pipe 1 of small diameter obtained by cutting to a predetermined lengths with a bore of the hole at the end, while the steel pipe is held with a clamp 10 ', leaving a margin L for processing the head, and the end of the steel pipe 1 is pressed with a piercing element 11 in the direction of the center of the pipe axis. As a result of such pressing, as described above, the stock section L for treating the head of a thick-walled steel pipe 1 exhibits plastic flow properties, and at the end of the thick-walled steel pipe 1, a connecting head 2 can be obtained including a spherical seating surface 3 with an external peripheral surface corresponding to the mating landing section, section 5 of the annular flange located at a distance from the landing surface 3 in the direction of the center axis of the pipe, conical surface 4, p extending from the seating surface to the annular flange portion 5 and tapering toward the end, and an expanding-shaped head hole 7 having an inner peripheral surface of the head with a substantially flat side close to the inner peripheral surface of the steel pipe and with residual compressive stress around the inner circumference heads. In the case of this method, the washer 8 is moved to the lower part of the neck of the head and secured after compression molding.

Когда требуется сформовать соединительную головку, имеющую участок 2-1 большого диаметра и сужающийся участок 2-2, показанный на фиг.11, само собой разумеется, что используются зажимы 10, 10' в соответствии с размером участка 2-1 большого диаметра и сужающегося участка 2-2. Кроме того, в случае соединительной головки труб высокого давления для впрыска топлива, имеющих соединение с расширяющейся формой, с круговой расточкой или круглой расточенной стороной, или соединительной головки для труб высокого давления для впрыска топлива с участком внутреннего диаметра с конической формой, формование может быть выполнено, используя пробивочный элемент 11 в способе формования головки, показанной на фиг.12, в котором корневой участок металлического сердечника 11-4 выполнен с большим диаметром сужающейся формы (см. фиг.12, 13, 14 и 15 патента Японии №55-35220).When it is desired to form a connection head having a large diameter portion 2-1 and a tapering portion 2-2 shown in FIG. 11, it goes without saying that clamps 10, 10 ′ are used in accordance with the size of the large diameter portion 2-1 and the tapering portion 2-2. In addition, in the case of a connecting head for high pressure fuel injection pipes having a connection with an expanding shape, with a circular bore or a round bored side, or a connecting head for high pressure pipes for fuel injection with a portion of the inner diameter with a conical shape, molding can be performed using the punching member 11 in the head forming method shown in FIG. 12, in which the root portion of the metal core 11-4 is made with a large diameter tapering shape (see FIG. 12 , 13, 14 and 15 of Japanese Patent No. 55-35220).

Таким образом, в соответствии с описанным выше способом формования в соответствии с настоящим изобретением, если отношение t/D толстостенной стальной трубы малого диаметра меньше, чем 0,3, осевое расстояние L1 от конца соединительной головки 2 до задней поверхности участка 5 кольцевого фланца составляет от 0,38D до 0,6D, в то время как, если отношение t/D равно 0,3 или больше, оно составляет от 0,38D до 0,7D, сферический радиус R посадочной поверхности 3 составляет от 0,45D до 0,65D, и наружный диаметр D1 участка 5 кольцевого фланца составляет от 1,2D до 1,4D, и так как шайба 8 плотно установлена или свободно установлена на нижней части горлышка участка 5 кольцевого фланца, и внутренняя периферийная поверхность головки имеет, по существу, плоскую поверхность близко к внутренней периферийной поверхности стальной трубы, существует небольшое углубление на внутренней периферийной поверхности головки, и может быть получена соединительная головка 2 с остаточным сжимающим напряжением около внутренней окружности головки. Кроме того, даже в случае соединительной головки 2 трубы высокого давления для впрыска топлива с относительно малой толщиной и относительным большим сферическим телом концевой посадочной поверхности (сферический радиус R посадочной поверхности составляет, например, от 0,57D до 0,65D), в дополнение к условию осевого расстояния L1, сферического радиуса R посадочной поверхности 3 и наружного диаметра D1 участка 5 кольцевого фланца, благодаря тому, что внутри соединительная головка имеет коническую форму с диаметром DT отверстия от 1,2Din до 1,6Din и глубиной LT сужения от 0,65L1 до 1,3L1, углубление устраняют или уменьшают в максимально возможной степени.Thus, in accordance with the above-described molding method in accordance with the present invention, if the t / D ratio of the thick-walled steel pipe of small diameter is less than 0.3, the axial distance L1 from the end of the connecting head 2 to the rear surface of the annular flange portion 5 is from 0.38D to 0.6D, while if the t / D ratio is 0.3 or more, it is from 0.38D to 0.7D, the spherical radius R of the seating surface 3 is from 0.45D to 0, 65D, and the outer diameter D1 of the annular flange portion 5 is 1.2D to 1.4D, and since the washer 8 is tightly mounted or loosely mounted on the lower part of the neck of the annular flange portion 5, and the inner peripheral surface of the head has a substantially flat surface close to the inner peripheral surface of the steel pipe, there is a small recess on the inner peripheral surface of the head, and a connection can be obtained head 2 with residual compressive stress near the inner circumference of the head. In addition, even in the case of the connecting head 2 of the high pressure pipe for fuel injection with a relatively small thickness and a relatively large spherical body of the end seating surface (the spherical radius R of the seating surface is, for example, from 0.57D to 0.65D), in addition to the condition of the axial distance L1, the spherical radius R of the seating surface 3 and the outer diameter D1 of the portion 5 of the annular flange, due to the fact that the inside of the connecting head has a conical shape with a hole diameter DT from 1.2Din to 1.6Din and depths oh LT narrowing from 0.65L1 to 1.3L1, the indentation is eliminated or reduced as much as possible.

В конструкции соединительной головки труб высокого давления для впрыска топлива, показанной на фиг.2-7, угол при вершине конической поверхности на стороне соединительной головки и максимальный диаметр конической поверхности определены как средство предотвращения деформации (образования вмятины) на посадочной поверхности сопряженной части, но напротив, на посадочной поверхности сопряженной части может быть заранее выполнена выпуклая часть, учитывающая величину деформации посадочной поверхности сопряженной части. В качестве условия для формирования выпуклой части на сопряженной части в этом случае следует учесть при установке материал трубы впрыска и сопряженной части, твердость посадочной поверхности, ширину поверхности контакта и т.п.In the design of the connecting head of the high pressure pipes for fuel injection shown in Fig.2-7, the angle at the apex of the conical surface on the side of the connecting head and the maximum diameter of the conical surface are defined as a means of preventing deformation (denting) on the landing surface of the mating part, but on the contrary , on the landing surface of the mating part can be preformed convex part, taking into account the amount of deformation of the landing surface of the mating part. In this case, the installation material of the injection pipe and the mating part, the hardness of the seating surface, the width of the contact surface, etc., should be taken into account as a condition for the formation of the convex part on the mating part.

В соединительной головке 2 в соответствии с настоящим изобретением мягкий слой (обезуглероженный слой), предусмотренный на посадочной поверхности 3, образуют с помощью термообработки перед формованием или после формования.In the connecting head 2 in accordance with the present invention, a soft layer (decarburized layer) provided on the seating surface 3 is formed by heat treatment before molding or after molding.

Здесь показана соединительная головка 2, задняя поверхность участка 5 кольцевого фланца которой имеет кольцевую плоскую поверхность, перпендикулярную оси трубы, и коническую поверхность (сужающуюся поверхность), диаметр которой уменьшается к задней части оси трубы, но само собой разумеется, что задняя поверхность участка 5 кольцевого фланца не ограничена кольцевой плоской поверхностью, перпендикулярной оси трубы, и конической поверхностью (сужающейся поверхностью), диаметр которой уменьшается к задней части оси трубы, но она может быть выполнена как кольцевая выступающая сферическая поверхность или в виде выточки со сферической поверхностью, или в виде выступающей поверхности, или поверхности углубления, диаметр которого уменьшается к задней части оси трубы.Shown here is a connecting head 2, the rear surface of the annular flange portion 5 of which has an annular flat surface perpendicular to the axis of the pipe, and a conical surface (tapering surface) whose diameter decreases towards the rear of the axis of the pipe, but it goes without saying that the rear surface of the annular portion 5 the flange is not limited to an annular flat surface perpendicular to the axis of the pipe, and a conical surface (tapering surface), the diameter of which decreases to the rear of the axis of the pipe, but it can be Execute as the annular projecting spherical surface or in a recess with a spherical surface, or a projecting surface or recess surface whose diameter decreases toward the back of the tube axis.

Первый вариант выполненияFirst embodiment

Используя толстостенную стальную трубу малого диаметра с диаметром D трубы 8,0 мм, внутренним диаметром Din трубы 4,0 мм и толщиной t 2,0 мм (t/D=0,25), (материал: EN Е355), после расточки отверстия на конце стальной трубы соединительную головку, показанную на фиг.1, формуют с помощью способа формования головки, показанного на фиг.15. Для диаметра D трубы и толщины t толстостенной стальной трубы малого диаметра в этом варианте выполнения осевое расстояние L1 от конца полученной соединительной головки до задней поверхности участка кольцевого фланца, сферический радиус R посадочной поверхности и наружный диаметр D1 участка кольцевого фланца составляют L1=3,9 мм, R=4,2 мм и D1=10,0 мм соответственно, при этом не было обнаружено образования углубления (кольцевой канавки) на внутренней периферийной поверхности соединительной головки.Using a thick-walled steel pipe of small diameter with a pipe diameter D of 8.0 mm, a pipe inner diameter Din of 4.0 mm and a thickness of t 2.0 mm (t / D = 0.25), (material: EN E355), after boring the hole at the end of the steel pipe, the connecting head shown in FIG. 1 is formed using the head forming method shown in FIG. 15. For the pipe diameter D and thickness t of the thick-walled steel pipe of small diameter in this embodiment, the axial distance L1 from the end of the obtained connecting head to the rear surface of the annular flange portion, the spherical radius R of the seating surface and the outer diameter D1 of the annular flange portion are L1 = 3.9 mm , R = 4.2 mm and D1 = 10.0 mm, respectively, without the formation of a recess (annular groove) on the inner peripheral surface of the connecting head.

Второй вариант выполненияSecond embodiment

Используя толстостенную стальную трубу малого диаметра с диаметром D трубы 8,0 мм, внутренним диаметром Din трубы 4,0 мм и толщиной t 2,0 мм (t/D=0,25) (материал: EN E355), после расточки отверстия на конце стальной трубы соединительную головку с формой сечения, показанной на фиг.3, формовали, используя пробивочный элемент 11 с корневым участком металлического сердечника 11-4 сужающейся формы с головкой с большим диаметром, используя способ формования, показанный на фиг.15. Для диаметра D трубы и толщины t толстостенной стальной трубы малого диаметра в этом варианте выполнения осевое расстояние L1 от конце полученной соединительной головки до задней поверхности участка кольцевого фланца, сферический радиус R посадочной поверхности, наружный диаметр D1 участка кольцевого фланца, угол θ при вершине конической поверхности и максимальный диаметр D3 конической поверхности составляют L1=3,9 мм, R=4,2 мм, D1=10,0 мм, θ=56 градусов и D3=8,5 мм, и твердость материала в непосредственной близости к посадочной поверхности составляет Hv 320.Using a thick-walled steel pipe of small diameter with a pipe diameter D of 8.0 mm, a pipe inner diameter Din of 4.0 mm and a thickness of t 2.0 mm (t / D = 0.25) (material: EN E355), after boring the holes on at the end of the steel pipe, a connecting head with the cross-sectional shape shown in FIG. 3 was formed using a punching member 11 with a root portion of a metal core 11-4 of a tapering shape with a large diameter head using the molding method shown in FIG. 15. For the pipe diameter D and thickness t of a thick-walled steel pipe of small diameter in this embodiment, the axial distance L1 from the end of the obtained connecting head to the rear surface of the annular flange portion, the spherical radius R of the seating surface, the outer diameter D1 of the annular flange portion, the angle θ at the tip of the conical surface and the maximum diameter D3 of the conical surface is L1 = 3.9 mm, R = 4.2 mm, D1 = 10.0 mm, θ = 56 degrees and D3 = 8.5 mm, and the hardness of the material in close proximity to the landing surface is Hv 320.

Чтобы проверить деформацию посадочной поверхности (посадочной поверхности, принимающей давление) сопряженной части, когда трубу впрыска, имеющую такую соединительную головку, собирали на сопряженной части с твердостью материала в непосредственной близости к посадочной поверхности Hv 280 и затем высвобождали, трубу впрыска затягивали на сопряженной части с нагрузкой крепления 25 кН и затем высвобождали. При этом глубина h вмятины, остающейся на посадочной поверхности, составила 25 мкм в случае соединительной головки, показанной на фиг.1, в то время как она составила 15 мкм в случае соединительной головки в соответствии с данным вариантом выполнения, что показывает, что величина остаточной деформации на посадочной поверхности сопряженной части может быть улучшена на 40%.In order to check the deformation of the seating surface (pressure-bearing seating surface) of the mating part, when the injection pipe having such a connecting head was assembled on the mating part with a material hardness in close proximity to the Hv 280 seating surface and then released, the injection pipe was tightened on the mating part with a fastening load of 25 kN and then released. In this case, the depth h of the dent remaining on the seating surface was 25 μm in the case of the connecting head shown in Fig. 1, while it was 15 μm in the case of the connecting head in accordance with this embodiment, which shows that the residual value deformation on the landing surface of the mating part can be improved by 40%.

Третий вариант выполненияThird Embodiment

Используя толстостенную стальную трубу малого диаметра с диаметром D трубы 6,0 мм, внутренним диаметром Din трубы 3,0 мм и толщиной t 1,5 мм (t/D=0,25) (материал: EN E355), после расточки отверстия на конце стальной трубы формовали соединительную головку с конической поверхностью, показанную на фиг.12, используя пробивочный элемент 11 с корневым участком металлического сердечника 11-4 сужающейся формы с головкой с большим диаметром, используя способ формования, показанный на фиг.15. Для диаметра D трубы, внутреннего диаметра Din трубы и толщины t толстостенной стальной трубы малого диаметра в этом варианте выполнения осевое расстояние L1 от конца полученной соединительной головки до задней поверхности участка кольцевого фланца, сферический радиус R посадочной поверхности, наружный диаметр D1 участка кольцевого фланца, глубина LT сужения конической поверхности и диаметр DT отверстия на конце составили L1=3,0 мм, R=3,75 мм, D1=8,4 мм, LT=2,8 мм, DT=4,2 мм, при этом не было обнаружено образования углубления (кольцевой канавки) на внутренней периферийной поверхности соединительной головки.Using a thick-walled steel pipe of small diameter with a pipe diameter D of 6.0 mm, an inner diameter of Din of 3.0 mm and a thickness of t 1.5 mm (t / D = 0.25) (material: EN E355), after boring the holes on At the end of the steel pipe, a connecting head with a conical surface is shown in FIG. 12 using a punching element 11 with a root portion of a metal core 11-4 of a tapering shape with a large diameter head using the molding method shown in FIG. 15. For the pipe diameter D, the inner diameter Din of the pipe, and the thickness t of the thick-walled steel pipe of small diameter in this embodiment, the axial distance L1 from the end of the obtained connecting head to the rear surface of the annular flange portion, spherical radius R of the seating surface, the outer diameter D1 of the annular flange portion, depth The LT narrowing of the conical surface and the diameter DT of the hole at the end were L1 = 3.0 mm, R = 3.75 mm, D1 = 8.4 mm, LT = 2.8 mm, DT = 4.2 mm, while formation of a recess (annular groove) on the inner eriferiynoy the connection head.

Четвертый вариант выполненияFourth Embodiment

Используя толстостенную стальную трубу малого диаметра с диаметром D трубы 6,0 мм, внутренним диаметром Din трубы 3,0 мм и толщиной t 1,5 мм (t/D=0,25) (материал: EN E355), после расточки отверстия на конце стальной трубы соединительную головку с конической поверхностью, показанную на фиг.12, формовали, используя пробивочный элемент 11 с корневым участком металлического сердечника 11-4 сужающейся формы с головкой с большим диаметром, используя способ формования, показанный на фиг.15. Для диаметра D трубы, внутреннего диаметра Din трубы и толщины t толстостенной стальной трубы малого диаметра в этом варианте выполнения осевое расстояние L1 от конца соединительной головки полученной соединительной головки до задней поверхности участка кольцевого фланца, сферический радиус R посадочной поверхности, наружный диаметр D1 участка кольцевого фланца, глубина LT сужения конической поверхности, диаметр DT отверстия на конце и угол θ2 при вершине конической поверхности задней поверхности 5a участка 5 кольцевого фланца составляют L1=2,8 мм, R=3,75 мм, D1=8,4 мм, LT=3,5 мм, DT=3,8 мм и θ2=90 градусов, при этом углубление (кольцевая канавка) образовалось очень слабо на внутренней периферийной поверхности соединительной головки.Using a thick-walled steel pipe of small diameter with a pipe diameter D of 6.0 mm, an inner diameter of Din of 3.0 mm and a thickness of t 1.5 mm (t / D = 0.25) (material: EN E355), after boring the holes on At the end of the steel pipe, a connecting head with a conical surface shown in FIG. 12 was formed using a punching member 11 with a root portion of a metal core 11-4 of a tapering shape with a large diameter head using the molding method shown in FIG. 15. For the pipe diameter D, the inner diameter Din of the pipe and the thickness t of the thick-walled steel pipe of small diameter in this embodiment, the axial distance L1 from the end of the connecting head of the obtained connecting head to the rear surface of the annular flange portion, the spherical radius R of the seating surface, the outer diameter D1 of the annular flange portion , the narrowing depth LT of the tapered surface, the hole diameter DT at the end and the angle θ2 at the apex of the tapered surface of the rear surface 5a of the annular flange portion 5 are L1 = 2.8 mm, R = 3.75 mm, D1 = 8.4 mm, LT = 3.5 mm, DT = 3.8 mm and θ2 = 90 degrees, while the recess (ring groove) formed very weakly on the inner peripheral surface of the connecting heads.

Пятый вариант выполненияFifth Embodiment

Используя толстостенную стальную трубу малого диаметра с диаметром D трубы 6,35 мм, внутренним диаметром Din трубы 4,0 мм и толщиной t 1,675 мм (t/D=0,264) (материал: EN E355), после расточки отверстия на конце стальной трубы соединительную головку, показанную на фиг.1, формовали, используя способ формования головки, показанный на фиг.15. Для диаметра D трубы и толщины t толстостенной стальной трубы малого диаметра в этом варианте выполнения осевое расстояние L1 от конца полученной соединительной головки до задней поверхности участка кольцевого фланца, сферический радиус R посадочной поверхности и наружный диаметр D1 участка кольцевого фланца составили L1=2,5 мм, R=3,75 мм и D1=8,2 мм соответственно, при этом не было обнаружено образования углубления (кольцевой канавки) на внутренней периферийной поверхности соединительной головки.Using a thick-walled steel pipe of small diameter with a pipe diameter D of 6.35 mm, an inner diameter of Din pipe of 4.0 mm and a thickness t of 1,675 mm (t / D = 0.264) (material: EN E355), after connecting the hole to the end of the steel pipe, the head shown in FIG. 1 was molded using the head forming method shown in FIG. 15. For the pipe diameter D and thickness t of a thick-walled steel pipe of small diameter in this embodiment, the axial distance L1 from the end of the obtained connecting head to the rear surface of the annular flange portion, the spherical radius R of the seating surface and the outer diameter D1 of the annular flange portion were L1 = 2.5 mm , R = 3.75 mm and D1 = 8.2 mm, respectively, without the formation of a recess (annular groove) on the inner peripheral surface of the connecting head.

Шестой вариант выполненияSixth Embodiment

Используя толстостенную стальную трубу малого диаметра с диаметром D трубы 9,0 мм, внутренним диаметром Din трубы 4,0 мм и толщиной t 2,5 мм (t/D=0,278) (материал: EN E355), после расточки отверстия на конце стальной трубы соединительную головку с формой сечения, показанной на фиг.3, формовали, используя пробивочный элемент 11 с корневым участком металлического сердечника 11-4 сужающейся формы с головкой с большим диаметром, используя способ формования, показанный на фиг.15. Для диаметра D трубы и толщины t толстостенной стальной трубы малого диаметра в этом варианте выполнения осевое расстояние L1 от конца полученной соединительной головки до задней поверхности участка кольцевого фланца, сферический радиус R посадочной поверхности, наружный диаметр D1 участка кольцевого фланца, угол θ при вершине конической поверхности и максимальный диаметр D3 конической поверхности составили L1=4,5 мм, R=4,75 мм, D1=12 мм, θ=56 градусов и D3=9,4 мм, и твердость материала в непосредственной близости к посадочной поверхности составила Hv 320.Using a thick-walled steel pipe of small diameter with a pipe diameter D of 9.0 mm, an inner diameter of Din of 4.0 mm and a thickness of t 2.5 mm (t / D = 0.278) (material: EN E355), after boring the holes at the end of the steel The pipe connecting head with the cross-sectional shape shown in FIG. 3 was molded using a punching element 11 with a root portion of a metal core 11-4 of a tapering shape with a large diameter head using the molding method shown in FIG. 15. For the pipe diameter D and thickness t of a thick-walled steel pipe of small diameter in this embodiment, the axial distance L1 from the end of the obtained connecting head to the rear surface of the annular flange portion, the spherical radius R of the seating surface, the outer diameter D1 of the annular flange portion, the angle θ at the tip of the conical surface and the maximum diameter D3 of the conical surface was L1 = 4.5 mm, R = 4.75 mm, D1 = 12 mm, θ = 56 degrees and D3 = 9.4 mm, and the hardness of the material in close proximity to the landing surface was Hv 320 .

Чтобы поверить деформацию посадочной поверхности θ посадочной поверхности, принимающей давление) сопряженной части, когда трубу впрыска, имеющую такую соединительную головку, собирали на сопряженной части с твердостью материала в непосредственной близости к посадочной поверхности Hv 280 и затем высвобождали, трубу впрыска затягивали на сопряженной части с нагрузкой крепления 25 кН и затем высвобождали. При этом глубина h вмятины, остающейся на посадочной поверхности, составила 25 мкм в случае соединительной головки, показанной на фиг.1, в то время как она составила 15 мкм в случае соединительной головки в соответствии с данным вариантом выполнения, что показывает, что величина остаточной деформации на посадочной поверхности сопряженной части может быть улучшена на 40%.To check the deformation of the seating surface θ of the seating surface (pressure-bearing seating) of the mating part, when the injection pipe having such a connecting head was assembled on the mating part with a material hardness in close proximity to the seating surface Hv 280 and then released, the injection pipe was tightened on the mating part with a fastening load of 25 kN and then released. In this case, the depth h of the dent remaining on the seating surface was 25 μm in the case of the connecting head shown in Fig. 1, while it was 15 μm in the case of the connecting head in accordance with this embodiment, which shows that the residual value deformation on the landing surface of the mating part can be improved by 40%.

Седьмой вариант выполненияSeventh Embodiment

Используя толстостенную стальную трубу малого диаметра с диаметром D трубы 7,0 мм, внутренним диаметром Din трубы 3,0 мм и толщиной t 2,0 мм (t/D=0,286) (материал: EN E355), после расточки отверстия на конце стальной трубы формовали соединительную головку с конической поверхностью, показанную на фиг.12, используя пробивочный элемент 11 с корневым участком металлического сердечника 11-4 сужающейся формы с головкой с большим диаметром, используя способ формования, показанный на фиг.15. Для диаметра D трубы, внутреннего диаметра Din трубы и толщины t толстостенной стальной трубы малого диаметра в этом варианте выполнения, осевое расстояние L1 от конца полученной соединительной головки до задней поверхности участка кольцевого фланца, сферический радиус R посадочной поверхности, наружный диаметр D1 участка кольцевого фланца, глубина LT сужения конической поверхности и диаметр DT отверстия на конце составили L1=3,5 мм, R=3,7 мм, D1=9,2 мм, LT=3,0 мм и DT=3,7 мм, при этом не было обнаружено образования углубления (кольцевой канавки) на внутренней периферийной поверхности соединительной головки.Using a thick-walled steel pipe of small diameter with a pipe diameter D of 7.0 mm, an inner diameter of Din pipe of 3.0 mm and a thickness of t 2.0 mm (t / D = 0.286) (material: EN E355), after boring the holes at the end of the steel the pipes formed a connecting head with a tapered surface shown in FIG. 12 using a punching member 11 with a root portion of a metal core 11-4 of a tapering shape with a large diameter head using the molding method shown in FIG. 15. For the pipe diameter D, the inner diameter Din of the pipe and the thickness t of the thick-walled steel pipe of small diameter in this embodiment, the axial distance L1 from the end of the obtained connecting head to the rear surface of the annular flange portion, the spherical radius R of the seating surface, the outer diameter D1 of the annular flange portion, the narrowing depth LT of the tapered surface and the diameter DT of the hole at the end were L1 = 3.5 mm, R = 3.7 mm, D1 = 9.2 mm, LT = 3.0 mm and DT = 3.7 mm, while not formation of a depression (annular groove) on the inner peripheral surface of the connecting head.

Восьмой вариант выполненияEighth Embodiment

Используя толстостенную стальную трубу малого диаметра с диаметром D трубы 10 мм, внутренним диаметром Din трубы 4,0 мм и толщиной t 3,0 мм (t/D=0,3) (материал: EN E355), после расточки отверстия на конце стальной трубы соединительную головку, показанную на фиг.1, формовали, используя способ формования головки, показанный на фиг.15. Для диаметра D трубы и толщины t толстостенной стальной трубы малого диаметра в этом варианте выполнения осевое расстояние L1 от конца соединительной головки полученной соединительной головки до задней поверхности участка кольцевого фланца, сферический радиус R посадочной поверхности и наружный диаметр D1 участка кольцевого фланца составили L1=5,0 мм, R=5,5 мм и D1=13,0 мм соответственно, при этом не было обнаружено образования углубления (кольцевой канавки) на внутренней периферийной поверхности соединительной головки.Using a thick-walled steel pipe of small diameter with a pipe diameter D of 10 mm, a pipe inner diameter Din of 4.0 mm and a thickness of t 3.0 mm (t / D = 0.3) (material: EN E355), after boring the holes at the end of the steel The pipe connecting head shown in FIG. 1 was molded using the head forming method shown in FIG. 15. For the pipe diameter D and thickness t of a thick-walled steel pipe of small diameter in this embodiment, the axial distance L1 from the end of the connecting head of the obtained connecting head to the rear surface of the annular flange portion, the spherical radius R of the seating surface and the outer diameter D1 of the annular flange portion were L1 = 5, 0 mm, R = 5.5 mm and D1 = 13.0 mm, respectively, with no formation of a recess (annular groove) on the inner peripheral surface of the connecting head.

Девятый вариант выполненияNinth Embodiment

Используя толстостенную стальную трубу малого диаметра с диаметром D трубы 9 мм, внутренним диаметром Din трубы 3,5 мм и толщиной t 2,75 мм (t/D=0,306) (материал: EN E355), после расточки отверстия на конце стальной трубы соединительную головку с формой сечения, показанной на фиг.3, формовали, используя пробивочный элемент 11 с корневым участком металлического сердечника 11-4 сужающейся формы с головкой с большим диаметром, используя способ формования, показанный на фиг.15. Для диаметра D трубы и толщины t толстостенной стальной трубы малого диаметра в этом варианте выполнения осевое расстояние L1 от полученного конца соединительной головки до задней поверхности участка кольцевого фланца, сферический радиус R посадочной поверхности, наружный диаметр D1 участка кольцевого фланца, угол θ при вершине конической поверхности и максимальный диаметр D3 конической поверхности составили L1=4,5 мм, R=4,75 мм, D1=12,0 мм, θ=56 градусов и D3=9,4 мм, и твердость материала в непосредственной близости к посадочной поверхности составила Hv 320.Using a thick-walled steel pipe of small diameter with a pipe diameter D of 9 mm, an inner diameter of Din pipe of 3.5 mm and a thickness of 2.75 mm t (t / D = 0.306) (material: EN E355), after connecting the hole to the end of the steel pipe, the head with the cross-sectional shape shown in FIG. 3 was molded using a punching member 11 with a root portion of a metal core 11-4 of a tapering shape with a large-diameter head using the molding method shown in FIG. 15. For the pipe diameter D and thickness t of a thick-walled steel pipe of small diameter in this embodiment, the axial distance L1 from the received end of the connecting head to the rear surface of the annular flange portion, the spherical radius R of the seating surface, the outer diameter D1 of the annular flange portion, the angle θ at the tip of the conical surface and the maximum diameter D3 of the conical surface was L1 = 4.5 mm, R = 4.75 mm, D1 = 12.0 mm, θ = 56 degrees and D3 = 9.4 mm, and the hardness of the material in close proximity to the landing surface was Hv 320.

Чтобы поверить деформацию посадочной поверхности (посадочной поверхности, принимающей давление) сопряженной части, когда трубу впрыска, имеющую такую соединительную головку, собирали на сопряженной части с твердостью материала в непосредственной близости к посадочной поверхности Hv 280 и затем высвобождали, трубу впрыска затягивали на сопряженной части с нагрузкой крепления 25 кН и затем высвобождали. При этом глубина h вмятины, остающейся на посадочной поверхности, составила 25 мкм в случае соединительной головки, показанной на фиг.1, в то время как она составила 15 мкм в случае соединительной головки в соответствии с данным вариантом выполнения, что показывает, что величина остаточной деформации на посадочной поверхности сопряженной части, может быть улучшена на 40%.In order to check the deformation of the seating surface (pressure-bearing seating surface) of the mating part, when the injection pipe having such a connecting head was assembled on the mating part with a material hardness in close proximity to the Hv 280 seating surface and then released, the injection pipe was tightened on the mating part with a fastening load of 25 kN and then released. In this case, the depth h of the dent remaining on the seating surface was 25 μm in the case of the connecting head shown in Fig. 1, while it was 15 μm in the case of the connecting head in accordance with this embodiment, which shows that the residual value deformation on the landing surface of the mating part can be improved by 40%.

Десятый вариант выполненияTenth embodiment

Используя толстостенную стальную трубу малого диаметра с диаметром D трубы 8 мм, внутренним диаметром Din трубы 3,0 мм и толщиной t 2,5 мм (t/D=0,313) (материал: EN E355), после расточки отверстия на конце стальной трубы формовали соединительную головку с конической поверхностью, показанную на фиг.12, используя пробивочный элемент 11 с корневым участком металлического сердечника 11-4 сердечника сужающейся формы с головкой с большим диаметром, используя способ формования, показанный на фиг.15. Для диаметра D трубы, внутреннего диаметра Din трубы и толщины t толстостенной стальной трубы малого диаметра в этом варианте выполнения, осевое расстояние L1 от конца соединительной головки полученной соединительной головки до задней поверхности участка кольцевого фланца, сферический радиус R посадочной поверхности и наружный диаметр D1 участка кольцевого фланца составили L1=5,1 мм, R=4,325 мм и D1=11,0 мм, при этом не было обнаружено образования углубления (кольцевой канавки) на внутренней периферийной поверхности соединительной головки.Using a thick-walled steel pipe of small diameter with a pipe diameter D of 8 mm, an inner diameter of Din of 3.0 mm and a thickness of 2.5 mm (t / D = 0.313) (material: EN E355), after boring, holes were formed at the end of the steel pipe a connecting head with a conical surface shown in FIG. 12 using a punching member 11 with a root portion of a metal core 11-4 of a tapering core with a large diameter head using the molding method shown in FIG. 15. For the pipe diameter D, the inner diameter Din of the pipe and the thickness t of the thick-walled steel pipe of small diameter in this embodiment, the axial distance L1 from the end of the connecting head of the obtained connecting head to the rear surface of the annular flange section, the spherical radius R of the seating surface and the outer diameter D1 of the annular section the flange amounted to L1 = 5.1 mm, R = 4.325 mm and D1 = 11.0 mm, while no formation of a recess (annular groove) was found on the inner peripheral surface of the connecting head.

Одиннадцатый вариант выполненияEleventh Embodiment

Используя толстостенную стальную трубу малого диаметра с диаметром D трубы 9 мм, внутренним диаметром Din трубы 3,0 мм и толщиной t 3 мм (t/D=0,333) (материал: EN E355), после расточки отверстия на конце стальной трубы соединительную головку с конической поверхностью, показанную на фиг.12, формовали, используя пробивочный элемент 11 с корневым участком металлического сердечника 11-4 сужающейся формы с головкой с большим диаметром, используя способ формования, показанный на фиг.15. Для диаметра D трубы, внутреннего диаметра Din трубы и толщины t толстостенной стальной трубы малого диаметра в этом варианте выполнения, осевое расстояние L1 от конца полученной соединительной головки до задней поверхности участка кольцевого фланца, сферический радиус R посадочной поверхности, наружный диаметр D1 участка кольцевого фланца, глубина LT сужения конической поверхности, диаметр DT отверстия на конце и угол θ2 при вершине задней поверхности 5a участка 5 кольцевого фланца составили L1=6,3 мм, R=4,75 мм, D1=12,0 мм, LT=4,0 мм, DT=3,7 мм и θ2=90 градусов, при этом углубление (кольцевая канавка) образовалась очень слабо на внутренней периферийной поверхности соединительной головки.Using a thick-walled steel pipe of small diameter with a pipe diameter D of 9 mm, an inner diameter of Din of 3.0 mm and a thickness of t of 3 mm (t / D = 0.333) (material: EN E355), after boring the hole at the end of the steel pipe, the connecting head with The conical surface shown in FIG. 12 was molded using a punching member 11 with a root portion of a metal core 11-4 of a tapering shape with a large diameter head using the molding method shown in FIG. 15. For the pipe diameter D, the inner diameter Din of the pipe and the thickness t of the thick-walled steel pipe of small diameter in this embodiment, the axial distance L1 from the end of the obtained connecting head to the rear surface of the annular flange portion, the spherical radius R of the seating surface, the outer diameter D1 of the annular flange portion, the narrowing depth LT of the tapered surface, the hole diameter DT at the end and the angle θ2 at the apex of the rear surface 5a of the annular flange portion 5 were L1 = 6.3 mm, R = 4.75 mm, D1 = 12.0 mm, LT = 4.0 mm, DT = 3.7 mm and θ2 = 90 degrees, p and this recess (annular groove) formed very slightly at the inner peripheral surface of the connecting head.

Двенадцатый вариант выполненияTwelfth Embodiment

Используя толстостенную стальную трубу малого диаметра с диаметром D трубы 10 мм, внутренним диаметром Din трубы 3,0 мм и толщиной t 3,5 мм (t/D=0,35) (материал: EN E355), после расточки отверстия на конце стальной трубы соединительную головку, показанную на фиг.1, формовали, используя способ формования головки, показанный на фиг.15. Для диаметра D трубы и толщины t толстостенной стальной трубы малого диаметра в этом варианте выполнения, осевое расстояние L1 от конца соединительной головки полученной соединительной головки до задней поверхности участка кольцевого фланца, сферический радиус R посадочной поверхности и наружный диаметр D1 участка кольцевого фланца составили L1=7,0 мм, R=5,5 мм и D1=13,0 мм соответственно, и при этом не было обнаружено образования углубления (кольцевой канавки) на внутренней периферийной поверхности соединительной головки.Using a thick-walled steel pipe of small diameter with a pipe diameter D of 10 mm, an inner pipe diameter Din of 3.0 mm and a thickness of t 3.5 mm (t / D = 0.35) (material: EN E355), after boring the holes at the end of the steel The pipe connecting head shown in FIG. 1 was molded using the head forming method shown in FIG. 15. For the pipe diameter D and thickness t of a thick-walled steel pipe of small diameter in this embodiment, the axial distance L1 from the end of the connecting head of the obtained connecting head to the rear surface of the annular flange portion, the spherical radius R of the seating surface and the outer diameter D1 of the annular flange portion were L1 = 7 , 0 mm, R = 5.5 mm and D1 = 13.0 mm, respectively, and no formation of a recess (annular groove) was found on the inner peripheral surface of the connecting head.

Промышленная применимостьIndustrial applicability

Поскольку небольшое углубление (кольцевой участок выемки) образуется внутри соединительной головки в ходе пластической механической обработки соединительной головки для труб высокого давления для впрыска топлива в соответствии с настоящим изобретением, опасность образования трещины в части углубления участка углубления при формовании головки, формирования трещины, связанной с кавитационной эрозией из-за давления жидкости в головке, и повышения растягивающего напряжения на внутренней поверхности из-за увеличения внутреннего диаметра, и концентрация напряжений, связанная с формированием углубления при формовании головки, могут быть устранены, и вероятность того, что внутренняя периферийная поверхность головки станет исходной точкой усталостного разрушения можно существенно снизить. Кроме того, благодаря увеличению угла при вершине и максимального диаметра конической поверхности соединительной головки, ширина контакта обеих посадочных поверхностей увеличивается при зажиме, предотвращается увеличение максимального давления на поверхности контакта, и можно уменьшить величину остаточной деформации сопряженной посадочной поверхности при высвобождении зажима.Since a small recess (an annular portion of the recess) is formed inside the connecting head during plastic machining of the connecting head for high pressure pipes for fuel injection in accordance with the present invention, there is a risk of a crack in the part of the deepening of the deepening section during molding of the head, the formation of cracks associated with cavitation erosion due to fluid pressure in the head, and an increase in tensile stress on the inner surface due to an increase in the internal diameter pa, and the concentration of the stress associated with the formation of recesses in the molding die can be eliminated and the likelihood that the inner peripheral surface of the head becomes a starting point of fatigue fracture can be reduced significantly. In addition, by increasing the angle at the apex and the maximum diameter of the conical surface of the connecting head, the contact width of both seating surfaces increases during clamping, the maximum pressure on the contact surface is prevented from increasing, and the amount of permanent deformation of the mating seating surface when releasing the clamp can be reduced.

Кроме того, в конструкции соединительной головки в соответствии с настоящим изобретением, даже если толщина трубы высокого давления для впрыска топлива составляет относительно малую величину, и сферическое тело посадочной поверхности соединительной головки выполнено относительно большим, придавая участку внутреннего диаметра соединительной головки коническую форму, можно получить малое углубление, и кроме того, даже если задняя поверхность участка кольцевого фланца выполнена конической, может быть получено малое углубление.In addition, in the construction of the connecting head in accordance with the present invention, even if the thickness of the high pressure pipe for fuel injection is relatively small, and the spherical body of the seating surface of the connecting head is made relatively large, giving the section of the inner diameter of the connecting head a conical shape, it is possible to obtain a small the recess, and in addition, even if the rear surface of the annular flange portion is conical, a small recess can be obtained.

Кроме того, если мягкий слой предусмотрен на посадочной поверхности, пластическая деформация поверхности уплотнения (посадочная поверхность) участка соединения сопряженной части, при использовании общей топливной магистрали, может быть дополнительно уменьшена, и может быть получена эффективная характеристика уплотнения при многократном зажиме. Кроме того, в соединительной головке в соответствии с настоящим изобретением, так как расстояние от конца головки до участка кольцевого фланца относительно уменьшается, жесткость сферического посадочного участка увеличивается, остаточная деформация, такая как сужение отверстия головки, в связи со сжатием, может быть предотвращена, и стабилизируется посадка на принимающей давление посадочной поверхности участка соединения сопряженной части. Кроме того, может быть предотвращено рассеяние топлива из-за утечки или разъединения соединительного участка из-за многократной герметизации потока топлива с очень высоким давлением и вибрации дизельного двигателя внутреннего сгорания или тому подобного, и в комбинации со сглаживающим действием потока топлива из-за отсутствия углубления обеспечивается возможность точного впрыска топлива.In addition, if a soft layer is provided on the seating surface, plastic deformation of the sealing surface (seating surface) of the joint portion of the mating part can be further reduced by using a common fuel line, and an effective sealing performance can be obtained by repeated clamping. In addition, in the connecting head in accordance with the present invention, since the distance from the end of the head to the annular flange portion is relatively reduced, the rigidity of the spherical seating portion is increased, permanent deformation, such as narrowing of the head opening due to compression, can be prevented, and the landing is stabilized on the pressure receiving landing surface of the joint portion of the mating part. In addition, fuel dispersion due to leakage or separation of the connecting portion due to repeated sealing of the fuel flow with very high pressure and vibration of the diesel internal combustion engine or the like, and in combination with the smoothing effect of the fuel flow due to the lack of recession, can be prevented. accurate fuel injection is possible.

Поэтому настоящее изобретение можно применять не только в трубе высокого давления для впрыска топлива, расположенной и используемой, например, в качестве канала подачи для топлива в дизельном двигателе внутреннего сгорания, но также и в металлических трубопроводах высокого давления различных типов, имеющих соединительную головку толстостенной стальной трубы с относительно малым диаметром.Therefore, the present invention can be applied not only to a high pressure fuel injection pipe located and used, for example, as a fuel supply channel in a diesel internal combustion engine, but also to various types of high pressure metal pipelines having a connecting head of a thick-walled steel pipe with a relatively small diameter.

Claims

1. The design of the connecting head of the high pressure pipes for fuel injection, containing on the connecting end of a thick-walled steel pipe of small diameter with a relatively small diameter, a spherical seating surface, a portion of the annular flange located at a distance from the landing surface in the direction of the center of the axis of the pipe, and a conical surface close to in shape to a substantially spherical surface extending from the seating surface to the portion of the annular flange or to a location located directly close to the section of the annular flange, and tapering towards the end, while the tightening nut is installed so that it directly or indirectly interacts with the rear surface of the section of the annular flange, and in the case of a thick-walled steel pipe of small diameter, the ratio t (thickness) / D (outer diameter ) <0.3, the axial distance L1 from the end of the connecting head to the rear surface of the annular flange is from 0.38D to 0.6D, the spherical radius R of the seating surface is from 0.45D to 0.65D, and the outer diameter D1 of the sectionthe annular flange is from 1.2D to 1.4D, and the inner peripheral surface of the head has a sectional contour in the axial direction of the pipe close to the diameter of the inner peripheral surface of the steel pipe on a substantially flat cylindrical surface and / or conical surface.

2. The design of the connecting head of the high pressure pipes for fuel injection, containing on the connecting end of a thick-walled steel pipe of small diameter with a relatively small diameter a spherical seating surface, a portion of the annular flange located at a distance from the landing surface in the direction of the center of the axis of the pipe, and a conical surface close to in shape to a substantially spherical surface extending from the seating surface to the portion of the annular flange or to a location located directly close to the section of the annular flange, and tapering towards the end, while the tightening nut is installed so that it directly or indirectly interacts with the rear surface of the section of the annular flange, and in the case of a thick-walled steel pipe of small diameter, the ratio t (thickness) / D (outer diameter ) ≥0.3, the axial distance L1 from the end of the connecting head to the rear surface of the annular flange is from 0.38D to 0.7D, the spherical radius R of the seating surface is from 0.45D to 0.65D, and the outer diameter D1 is the annular flange is from 1,2D to 1,4D, and the head inner peripheral surface has a cross section outline in the pipe axial direction close to the diameter of the inner peripheral surface of the steel pipe in a substantially flat cylindrical surface and / or conical surface.

3. The construction according to claim 1, in which the angle θ at the apex of the conical surface of the connecting head, extending from the spherical seating surface to the portion of the annular flange or to a place located in close proximity to the portion of the annular flange, and tapering to the end, is from 50 to 60 °, the maximum diameter D3 of the conical surface is from 1.03D to 1.09D, and the portion of the maximum diameter of the conical surface and the portion of the annular flange continue as a conical surface, a conical surface with a convex th or concave outline, or a cylindrical surface.

4. The construction according to claim 1, in which the portion of the annular flange is made in the form of an annular protrusion protruding outward in the radial direction of the pipe from the maximum diameter of the spherical surface that makes up the seating surface.

5. The construction according to claim 1, in which the cylindrical washer or cylindrical washer with a flange is tightly mounted or freely mounted on the lower part of the neck portion of the annular flange.

6. The construction according to claim 5, further comprising a section of large diameter extending to the rear surface of the annular flange portion and along a length corresponding to the length of the washer, with an outer pipe diameter of 1.02D to 1.08D, and a tapering section extending from the section of large diameter and having an outer diameter gradually decreasing in the axial direction of the pipe.

7. The construction according to claim 6, in which the total length of the washer is from 0.5D to 2.0D.

8. The design according to claim 5, in which the contact surface of the washer with the tightening nut is made in the form of a spherical surface with a spherical radius from 1.0D to 2.5D.

9. The construction according to claim 5, in which the contact surface of the tightening nut with the washer is made in the form of a conical surface with an angle θ1 at an apex from 90 to 150 °.

10. The structure according to claim 1, in which a soft layer is provided on the seating surface.

11. The design of claim 10, in which the soft layer is a decarburized layer.

12. The structure according to claim 1, in which the hole of the head is made of expanding shape by beveling or rounding.

13. The construction according to claim 1, in which the conical surface has a diameter DT of the hole of the connecting head, comprising from 1.2 Din to 1.6Din, and a depth Lt of narrowing of the conical surface from 0.65L1 to 1.3L1, when the inner diameter of the thick-walled steel small diameter pipes equal Din.

14. The design according to item 13, in which the rear surface of the portion of the annular flange is made in the form of a surface perpendicular to the axis of the pipe, or in the form of a conical surface, the diameter of which decreases to the rear of the pipe axis.

15. The design of claim 14, wherein the angle θ2 at the apex of the conical surface of the rear surface of the annular flange portion is 75 to 120 °.

16. The construction according to item 13, in which the portion of the inner diameter of the connecting head is made conical when the spherical radius R of the seating surface is from 0.57D to 0.65D.

17. The structure of claim 14, wherein the portion of the inner diameter of the connecting head is tapered when the rear surface of the portion of the annular flange is a tapered surface.

18. The construction according to item 13, in which the portion of the inner diameter of the connecting head is made conical when the inner diameter Din of the thick-walled steel pipe of small diameter is from 0.4D to 0.63D.