RU2390373C1 - Method for deep dehydration of gas and device for its realisation - Google Patents
Method for deep dehydration of gas and device for its realisation Download PDFInfo
- Publication number
- RU2390373C1 RU2390373C1 RU2009100984/15A RU2009100984A RU2390373C1 RU 2390373 C1 RU2390373 C1 RU 2390373C1 RU 2009100984/15 A RU2009100984/15 A RU 2009100984/15A RU 2009100984 A RU2009100984 A RU 2009100984A RU 2390373 C1 RU2390373 C1 RU 2390373C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gas
- adsorbent
- temperature
- heater
- thermal insulation
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 title abstract description 5
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 title abstract description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 70
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 claims abstract description 37
- 238000009413 insulation Methods 0.000 claims abstract description 19
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 15
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 26
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims description 21
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims description 16
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims description 16
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 claims description 13
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 3
- 239000003570 air Substances 0.000 abstract description 22
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 12
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000000741 silica gel Substances 0.000 description 8
- 229910002027 silica gel Inorganic materials 0.000 description 8
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical class O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 238000010835 comparative analysis Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000013022 venting Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Drying Of Gases (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технике получения особо чистых газов (H2, N2, O2, воздуха, инертных газов), а именно к способам глубокой адсорбционной осушки газов. Областью использования изобретения являются производства радиоэлектронной, фармацевтической, химической промышленности, а также производства иных отраслей промышленности, требующие использование газов и их смесей, значение остаточного содержания влаги в которых нормируется по точке росы не выше минус 100°C при давлении 101,3 кПа.The invention relates to techniques for producing highly pure gases (H 2 , N 2 , O 2 , air, inert gases), and in particular to methods for deep adsorption drying of gases. The scope of the invention is the production of electronic, pharmaceutical, chemical industries, as well as the production of other industries that require the use of gases and their mixtures, the value of the residual moisture content of which is normalized to the dew point of not higher than minus 100 ° C at a pressure of 101.3 kPa.
Технологии осушки газов известны и широко используются. Широко известна (Головко Г.А. Криогенное производство инертных газов. - Л.: Машиностроение, Ленинградское отделение, 1983), технология глубокой адсорбционной осушки газа с термической регенерацией адсорбентов, при которой осушаемый газ при рабочем давлении и температуре окружающей среды пропускают через аппарат с неподвижным слоем адсорбента, в качестве которого используют силикагель (алюмогель) или цеолиты. Обычно использование цеолитов связывают с необходимостью достижения более глубокой осушки, чем при использовании силикагеля. После насыщения адсорбента влагой его подвергают регенерации путем продувки газом и нагревания силикагеля до температуры приблизительно 470 K (цеолитов - до температуры приблизительно 600 K). Характерной особенностью этих способов осушки является осуществление нагревания адсорбента одновременно с его продувкой газом. Для уменьшения тепловых потерь при регенерации наружная поверхность адсорбционного аппарата содержит сплошной слой эффективной теплоизоляции, что обуславливает необходимость последующего его охлаждения до температуры адсорбции также его продувкой газом, т.е. одновременно с охлаждением. Количество греющего газа при регенерации синтетических цеолитов, используемых для глубокой осушки воздуха, составляет обычно (15-20)% от количества потока осушаемого газа. Расход газа при последующем охлаждении блоков осушки составляет (30-35)% от количества осушаемого газа. Таким образом, суммарное количество затрачиваемого на регенерацию газа продувки составляет (45-55)% от количества осушаемого газа, что приводит к низкой экономической эффективности осушки с термической регенерацией адсорбентов. Другим недостатком такой осушки является высокое значение остаточного содержания влаги в осушенном газе, исчисляемое обычно миллионными долями (точка росы не ниже минус 70°С при давлении 101,3 кПа).Gas dehydration technologies are known and widely used. It is widely known (Golovko G.A. Cryogenic production of inert gases. - L .: Engineering, Leningrad Branch, 1983), the technology of deep adsorption drying of gas with thermal regeneration of adsorbents, in which the drained gas at a working pressure and ambient temperature is passed through an apparatus with a fixed adsorbent layer, which is used as silica gel (alumogel) or zeolites. Usually, the use of zeolites is associated with the need to achieve a deeper drying than with silica gel. After the adsorbent is saturated with moisture, it is regenerated by gas purging and heating the silica gel to a temperature of approximately 470 K (zeolites to a temperature of approximately 600 K). A characteristic feature of these drying methods is the implementation of heating the adsorbent simultaneously with its gas purge. To reduce heat loss during regeneration, the outer surface of the adsorption apparatus contains a continuous layer of effective thermal insulation, which necessitates its subsequent cooling to the adsorption temperature by also blowing it with gas, i.e. at the same time as cooling. The amount of heating gas during the regeneration of synthetic zeolites used for deep drying of air is usually (15-20)% of the amount of flow of drained gas. The gas flow rate during subsequent cooling of the drying units is (30-35)% of the amount of gas to be drained. Thus, the total amount of purge gas spent on regeneration is (45-55)% of the amount of gas to be drained, which leads to low economic efficiency of drying with thermal regeneration of adsorbents. Another disadvantage of such drying is the high value of the residual moisture content in the dried gas, usually calculated in millionths (dew point not lower than minus 70 ° С at a pressure of 101.3 kPa).
В качестве ближайшего аналога предложенного технического решения выбран способ осушки газа, описанный в RU 2030199 и основанный на описанных выше принципах. При осуществлении известного способа осушаемый газ под рабочим давлением 2,0-5,5 МПа при температуре адсорбции 313-333 К, то есть на 20-40 градусов выше температуры окружающей среды, пропускают сверху вниз через адсорбционный аппарат с неподвижным слоем цеолита NaA. После насыщения адсорбента влагой производится регенерация адсорбента при температуре 533-583 K, для чего аппарат продувают нагретым газом, то есть нагревание и продувку ведут одновременно. Также одновременно ведут продувку аппарата и его охлаждение от температуры регенерации до температуры адсорбции влаги. Давление газа продувки при регенерации адсорбента поддерживается одинаковым с давлением осушаемого газа, то есть на уровне 2,0-5,5 МПа. Описанный в RU 2030199 способ осуществляется с использованием устройства, которое содержит вертикальный цилиндрический аппарат с неподвижным слоем цеолита NaA, сплошной слой теплоизоляции его наружной поверхности, патрубки с клапанами для подвода и отвода газов в направлении потока сверху вниз аппарата и внешний относительно аппарата нагреватель потока, подаваемого на регенерацию газа.As the closest analogue of the proposed technical solution, the method of gas drying described in RU 2030199 and based on the principles described above is selected. In the implementation of the known method, the drained gas under a working pressure of 2.0-5.5 MPa at an adsorption temperature of 313-333 K, that is, 20-40 degrees higher than the ambient temperature, is passed from top to bottom through an adsorption apparatus with a fixed NaA zeolite layer. After saturation of the adsorbent with moisture, the adsorbent is regenerated at a temperature of 533-583 K, for which the apparatus is purged with heated gas, that is, heating and purging are carried out simultaneously. At the same time, the apparatus is purged and cooled from the regeneration temperature to the moisture adsorption temperature. The pressure of the purge gas during regeneration of the adsorbent is maintained the same with the pressure of the drained gas, that is, at the level of 2.0-5.5 MPa. The method described in RU 2030199 is carried out using a device that contains a vertical cylindrical apparatus with a fixed layer of NaA zeolite, a continuous layer of thermal insulation of its outer surface, nozzles with valves for supplying and discharging gases in the direction of flow from top to bottom of the apparatus and an external flow heater relative to the apparatus for gas recovery.
Достоинства описанного в RU 2030199 технического решения заключаются в экономии газа продувки, затрачиваемого на регенерацию адсорбента за счет уменьшения разности температур стадий регенерации и осушки, что достигается за счет использования специально приготовляемого цеолита NaA, имеющего отличные от известных цеолитов характеристики по насыпной плотности и объему вторичных пор.The advantages of the technical solution described in RU 2030199 are that it saves the purge gas spent on adsorbent regeneration by reducing the temperature difference between the regeneration and drying stages, which is achieved through the use of specially prepared NaA zeolite, which has different bulk density and secondary pore density characteristics than zeolites .
При этом известное из RU 2030199 техническое решение имеет ряд существенных недостатков:Moreover, the technical solution known from RU 2030199 has a number of significant disadvantages:
использование специально приготовляемого цеолита приводит к значительному усложнению способа за счет фактического включения в технологические операции способа операций по приготовлению цеолита;the use of specially prepared zeolite leads to a significant complication of the method due to the actual inclusion in the technological operations of the method of operations for the preparation of zeolite;
возможное разрушение гранул адсорбента при достаточно быстром повышении температуры внутри гранул выше температуры кипения воды вследствие прямого их контакта с потоком нагретого газа, в таком случае превышение скорости нагревания гранул выше 1,5-2 градусов в минуту может приводить к "взрывному" характеру выхода паров воды изнутри гранул к их поверхности вместо необходимого диффузионного процесса, что сокращает срок эксплуатации адсорбента до величины 2,5-2,6 года;possible destruction of the adsorbent granules with a sufficiently rapid increase in the temperature inside the granules above the boiling point of water due to their direct contact with the heated gas stream, in which case exceeding the heating rate of the granules above 1.5-2 degrees per minute can lead to an "explosive" nature of the output of water vapor from the inside of the granules to their surface instead of the necessary diffusion process, which reduces the life of the adsorbent to 2.5-2.6 years;
разрушающее воздействие на гранулы капельной влаги в виде ее конденсата, который образуется в еще ненагретых слоях адсорбента впереди медленно, по сравнению со скоростью газа перемещающейся вдоль аппарата тепловой волны при его продувке нагретым газом, что также сокращает срок эксплуатации адсорбента до величины 2,5-2,6 года;the destructive effect on the granules of droplet moisture in the form of its condensate, which forms slowly in front of the still unheated adsorbent layers in comparison with the gas velocity moving along the heat wave apparatus when it is purged with heated gas, which also reduces the adsorbent life to 2.5-2 6 years;
наиболее значительный недостаток известного технического решения заключается в малой глубине осушки газа, составляющей по точке росы минус 70°С при давлении 101,3 кПа.the most significant drawback of the known technical solution lies in the shallow depth of gas dehydration, which is minus 70 ° C at the dew point at a pressure of 101.3 kPa.
Предложенное изобретение позволит устранить недостатки известного технического решения и обеспечит увеличение глубины осушки газа до остаточного содержания в нем влаги по точке росы не выше минус 100°С при давлении 101,3 кПа вне зависимости от природы используемого адсорбента влаги при одновременном повышении экономичности осушки за счет сокращения затрат газа продувки на регенерацию адсорбента и увеличения срока его службы.The proposed invention will eliminate the disadvantages of the known technical solution and will increase the depth of gas drying to a residual moisture content at the dew point of not higher than minus 100 ° C at a pressure of 101.3 kPa, regardless of the nature of the moisture adsorbent used, while increasing the efficiency of drying by reducing purge gas costs for regeneration of the adsorbent and increase its service life.
Технический результат, ожидаемый от использования изобретения, достигается тем, что предложены способ глубокой осушки газа и устройство для осуществления способа.The technical result expected from the use of the invention is achieved by the fact that the proposed method of deep drying of gas and a device for implementing the method.
Способ глубокой осушки газа включает пропуск газа через аппарат с неподвижным слоем адсорбента при рабочем избыточном давлении и температуре адсорбции влаги в направлении потока сверху вниз аппарата с последующей регенерацией адсорбента путем нагревания аппарата до температуры регенерации адсорбента, продувку адсорбента газом, и его охлаждение до температуры адсорбции. В отличие от известного технического решения нагревание, продувку, охлаждение ведут раздельно, причем сначала производится нагревание, затем выполняется продувка обратным ходом осушенного газа при атмосферном давлении, а по окончании продувки выполняется охлаждение обдувом аппарата снаружи дополнительным потоком атмосферного воздуха до достижения температуры, соответствующей температуре окружающей среды.The method of gas deep drying involves passing gas through an apparatus with a fixed adsorbent layer at a working excess pressure and moisture adsorption temperature in the direction of flow from top to bottom of the apparatus, followed by regeneration of the adsorbent by heating the apparatus to the regeneration temperature of the adsorbent, purging the adsorbent with gas, and cooling it to the adsorption temperature. In contrast to the known technical solution, heating, purging, and cooling are carried out separately, whereby heating is first performed, then reverse flow of the dried gas is carried out at atmospheric pressure, and upon completion of purging, cooling is carried out by blowing the apparatus from the outside with an additional stream of atmospheric air until a temperature corresponding to the ambient temperature is reached Wednesday.
Устройство для глубокой осушки газа содержит вертикальный цилиндрический аппарат с неподвижным слоем адсорбента влаги, нагреватель, теплоизоляцию, патрубки с клапанами для подвода и отвода газов. В отличие от известного технического решения цилиндрический аппарат снабжен нагревателем его наружной боковой поверхности, размещенным внутри теплоизоляции с воздушным зазором. Теплоизоляция ниже уровня аппарата содержит сквозное отверстие для подвода атмосферного воздуха в воздушный зазор между нагревателем боковой поверхности цилиндрического аппарата и теплоизоляцией. Теплоизоляция выше уровня аппарата содержит перекрываемое клапаном сквозное отверстие для отвода воздуха, прошедшего через воздушный зазор между нагревателем боковой поверхности цилиндрического аппарата и теплоизоляцией.A device for deep gas drying contains a vertical cylindrical apparatus with a fixed layer of moisture adsorbent, a heater, thermal insulation, pipes with valves for supplying and discharging gases. In contrast to the known technical solution, the cylindrical apparatus is equipped with a heater of its outer side surface located inside the thermal insulation with an air gap. The thermal insulation below the level of the apparatus contains a through hole for supplying atmospheric air into the air gap between the heater of the side surface of the cylindrical apparatus and the thermal insulation. Thermal insulation above the level of the apparatus contains a through hole blocked by the valve for venting air that has passed through the air gap between the heater of the side surface of the cylindrical apparatus and the thermal insulation.
Предложенный способ и устройство поясняются чертежом, на котором приведена принципиальная схема устройства.The proposed method and device are illustrated in the drawing, which shows a schematic diagram of the device.
Вертикальный цилиндрический аппарат 1 с неподвижным слоем адсорбента 2 оснащен нагревателем 3 его наружной боковой поверхности и размещен внутри теплоизоляции 4 с воздушным зазором 5. Выше уровня цилиндрического аппарата 1 теплоизоляция 4 содержит сквозное отверстие 7, перекрываемое клапаном 8. Ниже уровня цилиндрического аппарата 1 теплоизоляция 4 одержит сквозное отверстие 6 для подвода атмосферного воздуха в воздушный зазор 5. Площади сечения воздушного зазора 5 и сквозных отверстий 6 и 7 имеют приблизительно эквивалентные значения, которые определяются по результатам инженерных расчетов, исходя из практически приемлемого времени охлаждения аппарата в течение 3-6 часов с учетом его теплоемкости и характеристик устройства, например вентилятора, для нагнетания атмосферного воздуха. В простейшем случае необходимый поток воздуха формируется за счет естественной тяги при открытом клапане 8.A vertical cylindrical apparatus 1 with a fixed adsorbent layer 2 is equipped with a heater 3 of its outer side surface and is placed inside the insulation 4 with an air gap 5. Above the level of the cylindrical apparatus 1, the insulation 4 contains a through hole 7, which is blocked by the valve 8. Below the level of the cylindrical apparatus 1, the insulation 4 contains a through hole 6 for supplying atmospheric air into the air gap 5. The cross-sectional areas of the air gap 5 and the through holes 6 and 7 have approximately equivalent values, which They are determined by the results of engineering calculations, based on the practically acceptable cooling time of the apparatus for 3-6 hours, taking into account its heat capacity and characteristics of the device, for example a fan, for pumping atmospheric air. In the simplest case, the necessary air flow is formed due to natural traction with the valve 8 open.
Для подачи в верхнюю часть цилиндрического аппарата 1 осушаемого газа служит трубопровод 10, коаксиально расположенный в аппарате 1. Подача осушаемого газа в трубопровод 10 регулируется клапаном 9. Отвод осушенного газа из нижней части цилиндрического аппарата 1 регулируется клапаном 11. Подача в нижнюю часть цилиндрического аппарата 1 осушенного газа продувки из дополнительного источника (например, параллельно работающее устройство, не показано) регулируется клапаном 12. Отвод удаляемого из аппарата газа продувки вместе с десорбированной влагой регулируется клапаном 13. Для уменьшения тепловых потерь на пути подаваемого и отводимого газа продувки устройство содержит рекуперативный теплообменник 14, например типа "труба в трубе".To supply drained gas to the upper part of the cylindrical apparatus 1, a pipeline 10 is located coaxially in the apparatus 1. The drained gas is supplied to the pipeline 10 by a valve 9. The drained gas from the lower part of the cylindrical apparatus 1 is controlled by a valve 11. The flow to the lower part of the cylindrical apparatus 1 dried purge gas from an additional source (for example, a parallel working device, not shown) is controlled by valve 12. The removal of the purge gas removed from the apparatus together with the stripped the lag is regulated by valve 13. To reduce heat loss in the path of the supplied and discharged purge gas, the device comprises a recuperative heat exchanger 14, for example of the pipe-in-pipe type.
Для минимизации массогабаритных характеристик устройства используется адсорбент, обладающей большей адсорбционной емкостью при данном значении относительной влажности осушаемого газа. Так, при относительной влажности более 20-25% используют мелкопористый силикагель, при меньших значениях - цеолиты.To minimize the mass and size characteristics of the device, an adsorbent is used, which has a larger adsorption capacity at a given relative humidity of the drained gas. So, at a relative humidity of more than 20-25%, finely porous silica gel is used; at lower values, zeolites are used.
При работе устройства осушаемый газ под рабочим избыточным давлением 0,1-15,0 МПа с температурой окружающей среды, (то есть с температурой атмосферного воздуха), подается через клапан 9 по трубопроводу 10 в верхнюю часть цилиндрического аппарата 1. Прошедший через адсорбент 2 в направлении сверху вниз осушенный газ отводится из цилиндрического аппарата 1 через клапан 11. После насыщения адсорбента влагой клапаны 9 и 11 закрываются, и открывается клапан 13 для сообщения цилиндрического аппарата 1 с атмосферой или коллектором сброса газов продувки, что необходимо для предупреждения увеличения в аппарате 1 давления выше рабочего при последующем нагревании. Далее включают в работу нагреватель 3 нагревания цилиндрического аппарата 1 и адсорбента 2 вместе с ним. Нагрев производится со скоростью 1,5-2,0 градусов в минуту.When the device is operating, the drained gas under a working overpressure of 0.1-15.0 MPa with ambient temperature (i.e., with atmospheric air temperature) is supplied through valve 9 through pipeline 10 to the upper part of cylindrical apparatus 1. Passed through adsorbent 2 into from top to bottom, the dried gas is discharged from the cylindrical apparatus 1 through the valve 11. After the adsorbent is saturated with moisture, the valves 9 and 11 are closed, and the valve 13 opens to communicate the cylindrical apparatus 1 with the atmosphere or the purge gas discharge manifold, it is necessary to prevent increase in the apparatus 1 above the operating pressure during subsequent heating. Next, the heater 3 for heating the cylindrical apparatus 1 and the adsorbent 2 with it is included in the operation. Heating is carried out at a speed of 1.5-2.0 degrees per minute.
После достижения температуры регенерации (~470 K для силикагеля, ~600 K для цеолитов) приступают к продувке цилиндрического аппарата 1 для удаления из него десорбированной влаги, для чего открывают клапан 12 и тем самым в нижнюю часть аппарата 1 подают осушенный газ из его источника. Прошедший через цилиндрический аппарат 1 газ продувки вместе с десорбированной влагой при давлении, близком к атмосферному, сбрасывают через открытый клапан 13. По истечении времени (2-6 часов) удаления из аппарата 1 десорбированной влаги закрывают клапан 13 и приступают к охлаждению аппарата, а вместе с ним и адсорбента. Для этого отключают нагреватель 3, открывают клапан 8 и нагнетают атмосферный воздух через отверстие 6. Нагнетаемый воздух проходит по зазору 5, охлаждая цилиндрический аппарат 1 и сбрасывается в атмосферу через отверстие 7 и клапан 8. После охлаждения аппарата до температуры адсорбции, соответствующей приблизительно значению температуры окружающего атмосферного воздуха, аппарат включают в работу в режиме осушки закрытием клапана 12 и открытием клапанов 9 и 11.After the regeneration temperature is reached (~ 470 K for silica gel, ~ 600 K for zeolites), they begin to purge the cylindrical apparatus 1 to remove desorbed moisture from it, for which valve 12 is opened and thereby dried gas is supplied from the source 1 to the lower part of the apparatus 1. The purge gas passing through the cylindrical apparatus 1, together with the desorbed moisture at a pressure close to atmospheric pressure, is discharged through the open valve 13. After the expiration of time (2-6 hours), the desorption of moisture from the apparatus 1 is closed, the valve 13 is closed and cooling of the apparatus is started, and together with it and adsorbent. To do this, turn off the heater 3, open the valve 8 and pump atmospheric air through the opening 6. The injected air passes through the gap 5, cooling the cylindrical apparatus 1 and is discharged into the atmosphere through the opening 7 and valve 8. After cooling the apparatus to an adsorption temperature corresponding to approximately the temperature ambient air, the apparatus is put into operation in the drying mode by closing the valve 12 and opening the valves 9 and 11.
Результаты предварительных испытаний сведены в таблицу, на основании данных которой можно провести сравнительный анализ практического использования предлагаемого технического решения с техническим решением, описанным в патенте RU 2030199.The results of the preliminary tests are summarized in a table, based on the data of which a comparative analysis of the practical use of the proposed technical solution with the technical solution described in patent RU 2030199 can be carried out.
Таким образом, при практической реализации изобретения остаточное содержание влаги в осушенном газе в 250-1250 раз меньше (точка росы составляет минус (101-110)°С при давлении 101,3 кПа), чем при реализации известного из RU 2030199 способа осушки (точка росы составляет минус 70°С при давлении 101,3 кПа). При этом указанная глубина осушки достигается как на силикагеле, так и на цеолитах, то есть вне зависимости от природы используемого адсорбента, что позволяет читать предложенные технические решения универсальными. При этом доля израсходованного газа продувки в течение одного цикла составляет 0,005-0,9% от количества осушенного газа, что меньше на 60%, чем по известному способу в 67-1200 раз. Срок службы адсорбента при реализации предложенного технического решения увеличивается в 4 раза, то есть до 10 лет, по сравнению с 2,5-2,6 годами по известному техническому решению.Thus, in the practical implementation of the invention, the residual moisture content in the dried gas is 250-1250 times less (dew point is minus (101-110) ° С at a pressure of 101.3 kPa) than when implementing the drying method known from RU 2030199 (point dew is minus 70 ° C at a pressure of 101.3 kPa). In this case, the indicated drying depth is achieved both on silica gel and on zeolites, that is, regardless of the nature of the adsorbent used, which makes it possible to read the proposed technical solutions universal. Moreover, the proportion of consumed purge gas during one cycle is 0.005-0.9% of the amount of dried gas, which is 60% less than by the known method by 67-1200 times. The service life of the adsorbent in the implementation of the proposed technical solution is increased by 4 times, that is, up to 10 years, compared with 2.5-2.6 years according to the known technical solution.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009100984/15A RU2390373C1 (en) | 2009-01-15 | 2009-01-15 | Method for deep dehydration of gas and device for its realisation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009100984/15A RU2390373C1 (en) | 2009-01-15 | 2009-01-15 | Method for deep dehydration of gas and device for its realisation |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2390373C1 true RU2390373C1 (en) | 2010-05-27 |
Family
ID=42680348
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009100984/15A RU2390373C1 (en) | 2009-01-15 | 2009-01-15 | Method for deep dehydration of gas and device for its realisation |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2390373C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2649424C2 (en) * | 2013-02-14 | 2018-04-03 | Зе Боинг Компани | Monolithic contactor and corresponding system and method of carbon dioxide collection |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1699550A1 (en) * | 1989-08-04 | 1991-12-23 | Государственный научно-исследовательский и проектный институт азотной промышленности и продуктов органического синтеза | Method of deep drying of gas |
| US5242473A (en) * | 1988-09-22 | 1993-09-07 | Unico Kogyo Kabushiki Kaisha | Apparatus for dehumidifying gas |
| RU2030199C1 (en) * | 1990-12-27 | 1995-03-10 | Научно-исследовательский и проектный институт по переработке газа | Method for drying gases |
| RU2247592C2 (en) * | 2003-02-05 | 2005-03-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Сибирский химический комбинат" Министерства Российской Федерации по атомной энергии | Adsorptive apparatus |
-
2009
- 2009-01-15 RU RU2009100984/15A patent/RU2390373C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5242473A (en) * | 1988-09-22 | 1993-09-07 | Unico Kogyo Kabushiki Kaisha | Apparatus for dehumidifying gas |
| SU1699550A1 (en) * | 1989-08-04 | 1991-12-23 | Государственный научно-исследовательский и проектный институт азотной промышленности и продуктов органического синтеза | Method of deep drying of gas |
| RU2030199C1 (en) * | 1990-12-27 | 1995-03-10 | Научно-исследовательский и проектный институт по переработке газа | Method for drying gases |
| RU2247592C2 (en) * | 2003-02-05 | 2005-03-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Сибирский химический комбинат" Министерства Российской Федерации по атомной энергии | Adsorptive apparatus |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2649424C2 (en) * | 2013-02-14 | 2018-04-03 | Зе Боинг Компани | Monolithic contactor and corresponding system and method of carbon dioxide collection |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TWI480089B (en) | Purification of air | |
| US8361425B2 (en) | CO2 absorption method | |
| KR101444186B1 (en) | Purification device of biogas and purification method thereof | |
| CA1202576A (en) | Process for separating carbonic acid gas from methane- rich gas | |
| NO153168B (en) | PROCEDURE FOR PREPARING A DRY OXYGEN ENRICHED GAS AND A NITROGENRIC GAS FROM AIR | |
| CN101952011A (en) | A plant and process for recovering carbon dioxide | |
| CN105032113B (en) | Process for capturing carbon dioxide in flue gas based on wet reclamation technology | |
| CN108619859A (en) | A kind of manifold type pressure-variable adsorption gas system and method | |
| CN106807178A (en) | A kind of adsorbent absorption, the device and method of hot drying gas desorption treatment organic exhaust gas | |
| CN103429316B (en) | A method for drying a wet CO2 rich gas stream from an oxy-combustion process | |
| CN105080287A (en) | Activated carbon desorption method of activated carbon canister in benzene vapor recovery device | |
| CN105214442A (en) | A kind of new and effective recovery system for organic solvent | |
| CN211367496U (en) | Blast furnace gas desulfurization and regeneration gas treatment system | |
| RU2390373C1 (en) | Method for deep dehydration of gas and device for its realisation | |
| KR102492749B1 (en) | Regenerative CO₂ absorber for submarines with heating and cooling devices | |
| KR101738335B1 (en) | Apparatus for removing water and acid gas of a natural gas | |
| CN116764399A (en) | A flue gas adsorption dehydration system and process | |
| KR20100077745A (en) | Device for drying a compressed pure air | |
| CN104073310B (en) | A kind of natural gas purification and dry apparatus and method | |
| KR100220576B1 (en) | Low pressure ethanol psa drying device using carbon dioxide | |
| RU2270233C1 (en) | Method of combined purification of a natural gas and the device for its realization | |
| CN116550086A (en) | Adsorption and water vapor desorption condensation recovery process and device | |
| JP2008161743A (en) | Low temperature liquefied voc recovery method for performing removal of moisture and recovery of cold using adsorbent | |
| CN109621634B (en) | Method, device and system for purifying acetylene by calcium carbide | |
| RU2669269C2 (en) | Method for regenerating the adsorbent of dehydration of natural gases |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20110116 |