RU2378410C1 - Manufacturing method of plates from duplex titanium alloys - Google Patents
Manufacturing method of plates from duplex titanium alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2378410C1 RU2378410C1 RU2008139151/02A RU2008139151A RU2378410C1 RU 2378410 C1 RU2378410 C1 RU 2378410C1 RU 2008139151/02 A RU2008139151/02 A RU 2008139151/02A RU 2008139151 A RU2008139151 A RU 2008139151A RU 2378410 C1 RU2378410 C1 RU 2378410C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- deformation
- temperature
- degree
- heating
- plates
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к термомеханической обработке двухфазных титановых сплавов.The invention relates to the processing of metals by pressure, in particular to thermomechanical processing of two-phase titanium alloys.
Известно, что структура и ее однородность оказывают решающее влияние на уровень и стабильность механических свойств толстых листов и плит. Поэтому при разработке технологического процесса изготовления плит критичным является подбор условий формирования структуры при горячем деформировании титановых сплавов.It is known that the structure and its homogeneity have a decisive influence on the level and stability of the mechanical properties of thick sheets and plates. Therefore, when developing the technological process of plate manufacturing, it is critical to select the conditions for the formation of the structure during the hot deformation of titanium alloys.
Известен способ изготовления плит из α- и (α+β)-титановых сплавов, заключающийся в совмещении горячей и теплой прокатки с одного нагрева сляба путем захолаживания и последующей деформации по режиму теплой прокатки (Бюллетень ВИЛСа "Технология легких сплавов". №12, 1975, с.50-51).A known method of manufacturing plates from α- and (α + β) -titanium alloys, which consists in combining hot and warm rolling from one heating of the slab by cooling and subsequent deformation according to the mode of warm rolling (Bulletin of VILS "Technology of light alloys.” No. 12, 1975 , p. 50-51).
Однако прокатка с захолаживанием имеет существенные недостатки, т.к. отсутствует возможность проведения контроля температуры металла при захолаживании и возникает температурный градиент по толщине плиты вследствие низкой теплопроводности.However, cold rolling has significant drawbacks, as there is no possibility of monitoring the temperature of the metal during cooling and there is a temperature gradient across the plate thickness due to low thermal conductivity.
Известна типовая схема технологии производства горячекатанных плит, включающая нагрев сляба, горячую прокатку, резку на мерную длину, отжиг и отделочные операции (Титановые сплавы. Полуфабрикаты из титановых сплавов. Ответств. редакторы: Н.Ф.Аношкин, М.З.Ерманок, М., ОНТИ ВИЛС, 1996, с.207-210).A well-known standard scheme of the technology for the production of hot-rolled plates, including heating the slab, hot rolling, cutting to length, annealing and finishing operations (Titanium alloys. Semi-finished products from titanium alloys. Corresponding editors: NF Anoshkin, MZ Ermanok, M ., ONTI WILS, 1996, p.207-210).
Недостатком типовой схемы изготовления горячекатаных плит является нестабильность и анизотропия механических свойств, а также неоднородность структуры металла.The disadvantage of a typical scheme for manufacturing hot-rolled plates is the instability and anisotropy of the mechanical properties, as well as the heterogeneity of the metal structure.
Прототипом выбран способ изготовления горячекатаных плит из титановых сплавов, включающий два нагрева с охлаждением металла до комнатной температуры, последующий нагрев полосы при температуре (α+β)-области и прокатку металла до требуемых размеров с обжатием не менее 40% (Бюллетень ВИЛСа "Технология легких сплавов". №12, 1975, с.52, 53).The prototype selected a method of manufacturing hot-rolled plates from titanium alloys, including two heating with cooling the metal to room temperature, subsequent heating of the strip at a temperature of the (α + β) region and rolling the metal to the required dimensions with compression of at least 40% (VILS Bulletin "Light technology alloys. "No. 12, 1975, S. 52, 53).
Такая технология позволила улучшить микроструктуру плит и повысить уровень таких показателей механических свойств, как относительное удлинение и сужение. Основным недостатком прототипа является то, что изготовление горячекатаных плит из титановых сплавов по данному способу не позволяет получить однородную структуру металла и соответственно не обеспечивает получения необходимого уровня механических свойств.Such technology has made it possible to improve the microstructure of plates and increase the level of such indicators of mechanical properties as elongation and contraction. The main disadvantage of the prototype is that the manufacture of hot-rolled plates from titanium alloys by this method does not allow to obtain a homogeneous metal structure and, accordingly, does not provide the necessary level of mechanical properties.
Задачей, на решение которой направлено изобретение, является разработка способа изготовления плит из двухфазных титановых сплавов, позволяющего обеспечить повышенный уровень механических свойств и однородность макро- и микроструктуры.The problem to which the invention is directed is the development of a method for manufacturing plates from two-phase titanium alloys, which allows for an increased level of mechanical properties and uniformity of macro- and microstructure.
Техническим результатом, достигаемым при осуществлении изобретения, является повышение уровня механических свойств и улучшение показателей качества макро- и микроструктуры.The technical result achieved by the implementation of the invention is to increase the level of mechanical properties and improve the quality indicators of macro- and microstructure.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе изготовления плит из двухфазных титановых сплавов, включающем горячее деформирование слитка в сляб, горячие прокатки и последующую термическую обработку плит, получение сляба осуществляют ковкой слитков в три этапа, на первом из которых ковку проводят со степенью деформации 40÷60% после нагрева до температуры на 220÷280°С выше температуры полиморфного превращения (Тпп), на втором - со степенью деформации 30÷50% после нагрева на 80÷220°С выше Тпп, на третьем - со степенью деформации 30÷40% после нагрева до температуры на 20÷60°С ниже Тпп, первую горячую прокатку проводят со степенью деформации 30÷90% после нагрева сляба до температуры на 80÷120°С выше Тпп и охлаждением до комнатной температуры, а вторую горячую прокатку выполняют в две стадии, на первой из которых раскат нагревают до температуры 20÷50°С ниже Тпп и прокатывают со степенью деформации 23÷35% с последующим охлаждением до комнатной температуры, а на второй - осуществляют окончательное деформирование со степенью деформации 23÷35% после нагрева раската до температуры на 30÷50°С ниже Тпп, причем охлаждение полученной плиты до комнатной температуры после окончательного деформирования осуществляют на рольганге в режиме покачивания.The specified technical result is achieved by the fact that in the method of manufacturing plates from two-phase titanium alloys, including hot deformation of the ingot into a slab, hot rolling and subsequent heat treatment of the plates, the slab is produced by forging ingots in three stages, the first of which is forged with a degree of deformation 40 ÷ 60% after heating to a temperature of 220 ÷ 280 ° C above the temperature of the polymorphic transformation (TPP), in the second - with a degree of deformation of 30 ÷ 50% after heating at 80 ÷ 220 ° C above the TPP, in the third - with a degree of deformation of 30 ÷ 40% after heating to a temperature of 20 ÷ 60 ° C below the TPP, the first hot rolling is carried out with a degree of deformation of 30 ÷ 90% after heating the slab to a temperature of 80 ÷ 120 ° C above the TPP and cooling to room temperature, and the second hot rolling is performed in two stages, in the first of which the roll is heated to a temperature of 20 ÷ 50 ° C below the TPP and rolled with a degree of deformation of 23 ÷ 35%, followed by cooling to room temperature, and in the second, the final deformation is carried out with a degree of deformation of 23 ÷ 35% after heating of the roll to a temperature of 30 ÷ 50 ° C is lower than the TPP, moreover, the resulting plate is cooled to room temperature after the final deformation is carried out on a live roll in the rocking mode.
Сущность предлагаемого изобретения заключается в следующем.The essence of the invention is as follows.
Свободная ковка слитка при температуре β-области со степенью 40÷60% после нагрева до температуры на 220÷280°С выше температуры полиморфного превращения (Тпп) разрушает литую структуру и измельчает первичное β-зерно.Free forging of the ingot at a temperature of the β-region with a degree of 40 ÷ 60% after heating to a temperature of 220 ÷ 280 ° C above the polymorphic transformation temperature (TPP) destroys the cast structure and grinds the primary β-grain.
Далее производят свободную ковку заготовки со степенью 30-50% после нагрева до температуры на 80÷220°С выше Тпп. Температура нагрева заготовки и степень деформации определены исходя из условий получения регламентированной структуры в конечных плитах.Next, free forging of the workpiece with a degree of 30-50% is carried out after heating to a temperature of 80 ÷ 220 ° C above the TPP. The heating temperature of the workpiece and the degree of deformation are determined based on the conditions for obtaining a regulated structure in the final plates.
На первой и второй операциях ковки происходит заваривание различно ориентированных раковин и уплотнение металла на стыках дендритов, механическое усреднение состава сплава, а также устранение зональной и дендритной ликвации в слитке.In the first and second forging operations, differently oriented shells are brewed and metal is densified at the junctions of the dendrites, mechanical averaging of the alloy composition, and elimination of zonal and dendritic segregation in the ingot are performed.
Ковка заготовки в сляб в (α+β)-области после нагрева на 20÷40°С ниже температуры полиморфного превращения, т.н. «полугорячий наклеп», разрушает большеугловые границы зерен. Величина деформации 30÷40% определена необходимостью получения металлом достаточной энергии, способствующей процессу рекристаллизационной обработки при последующем нагреве сляба до температур β-области.Forging a workpiece into a slab in the (α + β) region after heating 20–40 ° C below the polymorphic transformation temperature, the so-called “Half-hot hardening” destroys the large-angle grain boundaries. The strain value of 30–40% is determined by the need for the metal to obtain sufficient energy to facilitate the recrystallization treatment during subsequent heating of the slab to β-region temperatures.
После ковочных операций сляб механически обрабатывают с целью удаления поверхностных ковочных дефектов и газонасыщенного слоя.After forging operations, the slab is machined to remove surface forging defects and a gas-saturated layer.
Далее механически обработанный сляб прокатывают с степенью деформации 30÷90% после нагрева до температуры на 80÷120°С выше температуры полиморфного превращения и охлаждают до комнатной температуры. При нагреве сляба под прокатку до температуры на 80÷120°С выше температуры полиморфного превращения происходит рекристаллизация β-фазы с измельчением зерна и формирование макроструктуры. Нагрев сляба до температур ниже указанного температурного диапазона вызывает появление полосчатой структуры и снижение пластических характеристик сплава. Нагрев до температур выше указанного диапазона вызывает собирательную рекристаллизацию сплава и приводит к образованию крупных зерен, а также инициирует появление трещин в результате образования большого газонасыщенного слоя на поверхности раската. Степень деформации 30÷90% обусловлена обеспечением необходимого объема деформации плит в (α+β)-области при последующих прокатках. После прокатки с целью фиксации рекристаллизованной β-фазы проводят охлаждение раската до комнатной температуры.Next, a machined slab is rolled with a degree of deformation of 30 ÷ 90% after heating to a temperature of 80 ÷ 120 ° C above the polymorphic transformation temperature and cooled to room temperature. When the slab is heated for rolling to a temperature of 80 ÷ 120 ° C above the polymorphic transformation temperature, the β-phase recrystallizes with grain refinement and the formation of a macrostructure. Heating the slab to temperatures below the indicated temperature range causes the appearance of a banded structure and a decrease in the plastic characteristics of the alloy. Heating to temperatures above the specified range causes collective recrystallization of the alloy and leads to the formation of large grains, and also initiates the appearance of cracks as a result of the formation of a large gas-saturated layer on the surface of the roll. The degree of deformation of 30 ÷ 90% is due to the provision of the required volume of deformation of the plates in the (α + β) region during subsequent rolling. After rolling in order to fix the recrystallized β-phase, the roll is cooled to room temperature.
В процессе деформации раската в (α+β)-области происходит формирование микроструктуры. Следующую прокатку ведут со степенью деформации 23÷35% после нагрева раската до температуры на 20÷50°С ниже температуры полиморфного превращения с последующим охлаждением раската до комнатной температуры. Нагрев раската выше (Тпп-20)°С приводит к огрублению структуры с возможным перегревом металла и, как следствие, несоответствию показателей механических свойств и структуры готовой продукции. Нагрев раската ниже (Тпп-50)°С вызывает захолаживание металла и приводит к появлению поверхностных трещин раската из-за снижения пластичности металла. Прокатка в (α+β)-области со степенью деформации менее 23% снижает эффективность процесса в связи с малым объемом деформации, увеличивая количество нагревов и деформирующих операций. Прокатка в (α+β)-области со степенью деформации более 35% увеличивает длительность процесса, тем самым вызывает значительные усилия из-за захолаживания прокатываемого металла. После прокатки в (α+β)-области с целью получения однородной микроструктуры проводят охлаждение полученного раската до комнатной температуры.In the process of rolling deformation in the (α + β) region, microstructure is formed. The following rolling is carried out with a degree of deformation of 23–35% after heating the roll to a temperature of 20 ÷ 50 ° C below the polymorphic transformation temperature, followed by cooling of the roll to room temperature. Heating of the roll above (TPP-20) ° C leads to coarsening of the structure with possible overheating of the metal and, as a result, to a mismatch between the mechanical properties and the structure of the finished product. Heating the roll below (TPP-50) ° C causes a cooling of the metal and leads to the appearance of surface cracks in the roll due to a decrease in the ductility of the metal. Rolling in the (α + β) region with a degree of deformation of less than 23% reduces the efficiency of the process due to the small volume of deformation, increasing the number of heatings and deforming operations. Rolling in the (α + β) region with a degree of deformation of more than 35% increases the duration of the process, thereby causing considerable effort due to cooling of the rolled metal. After rolling in the (α + β) region in order to obtain a homogeneous microstructure, the resulting roll is cooled to room temperature.
Окончательное деформирование плит осуществляют прокаткой со степенью деформации 23÷35% после нагрева раската до температуры на 30÷50°С ниже температуры полиморфного превращения. Температура нагрева раската (Тпп - 30÷50)°С определена исходя из условий получения требуемых значений механических свойств, микроструктуры и качества поверхности. После прокатки с целью исключения подзакалки металла в местах контакта с роликами полученную плиту охлаждают в режиме покачивания. В режиме покачивания ролики поворачивают на угол 90÷480° в одну сторону, а затем после остановки в обратную сторону на ту же величину. Охлаждение в режиме покачивания способствует обеспечению стабильности механических свойств по всему объему плиты.The final deformation of the plates is carried out by rolling with a degree of deformation of 23–35% after heating the roll to a temperature of 30–50 ° C below the polymorphic transformation temperature. The temperature of heating the roll (TPP - 30 ÷ 50) ° C is determined based on the conditions for obtaining the required values of mechanical properties, microstructure and surface quality. After rolling, in order to avoid tamping of the metal at the points of contact with the rollers, the resulting plate is cooled in the swaying mode. In the rocking mode, the rollers are rotated through an angle of 90 ÷ 480 ° in one direction, and then after stopping in the opposite direction by the same amount. Swing cooling helps to ensure the stability of mechanical properties throughout the volume of the slab.
Промышленную применимость предлагаемого способа подтверждает следующий пример конкретного выполнения изобретения.The industrial applicability of the proposed method is confirmed by the following example of a specific implementation of the invention.
Пример. Предлагаемый способ был опробован при изготовлении плит размерами 50×1000×2000 мм из двухфазного титанового сплава Вт 23. Температура полиморфного превращения сплава (Тпп) - 890°С. Изготовление сляба производили из слитка диаметром 740 мм массой 3200 кг. Слиток нагревали до температуры 1150°С (на 260°С выше Тпп) и производили ковку со степенью деформации 55%. Затем заготовку нагревали до температуры 1100°С (на 210°С выше Тпп) и производили ковку со степенью деформации 50%. После чего заготовку нагревали до температуры 860°С (на 30°С ниже Тпп) и деформировали со степенью деформации 36%. Полученный сляб был механически обработан на размеры 280×1080×1730 мм. Механически обработанный сляб нагревали до температуры 990°С (на 100°С выше Тпп), проводили прокатку на стане кварто-2000 с суммарной степенью деформации 50% с последующим охлаждением до температуры цеха. Далее раскат нагревали до температуры 860°С (на 30°С ниже Тпп), прокатывали со степенью деформации 30% и охлаждали до температуры цеха. Затем раскат нагревали до температуры 850°С (на 40°С ниже Тпп) и проводили окончательную прокатку со степенью деформации 28%, после чего осуществляли охлаждение полученных плит на рольганге в режиме покачивания.Example. The proposed method was tested in the manufacture of plates with dimensions of 50 × 1000 × 2000 mm from a two-phase titanium alloy W 23. The temperature of the polymorphic transformation of the alloy (TPP) is 890 ° C. The slab was made from an ingot with a diameter of 740 mm and a mass of 3200 kg. The ingot was heated to a temperature of 1150 ° C (260 ° C higher than the TPP) and forged with a degree of deformation of 55%. Then the billet was heated to a temperature of 1100 ° C (210 ° C higher than the TPP) and forged with a degree of deformation of 50%. After that, the preform was heated to a temperature of 860 ° C (30 ° C below the TPP) and deformed with a degree of deformation of 36%. The resulting slab was machined to a size of 280 × 1080 × 1730 mm. The machined slab was heated to a temperature of 990 ° C (100 ° C higher than the TPP), rolling was performed on a quarto-2000 mill with a total degree of deformation of 50%, followed by cooling to a workshop temperature. Next, the roll was heated to a temperature of 860 ° C (30 ° C below the TPP), rolled with a degree of deformation of 30% and cooled to the temperature of the workshop. Then, the roll was heated to a temperature of 850 ° C (40 ° C lower than the TPP) and the final rolling was carried out with a degree of deformation of 28%, after which the resulting plates were cooled on a rolling table in the rocking mode.
Полученные плиты подвергали адъюстажной обработке, а также последующим испытаниям механических свойств и контролю структуры. Результаты испытаний механических свойств приведены в табл.1.The resulting slabs were subjected to adjustation treatment, as well as subsequent tests of mechanical properties and structural control. The test results of the mechanical properties are given in table 1.
Микроструктура плит в направлении вдоль прокатки приведена на фиг.1, где:The microstructure of the plates in the direction along the rolling is shown in figure 1, where:
а - микроструктура плит, изготовленных по предлагаемому способу;a is the microstructure of plates made by the proposed method;
б - микроструктура плит, изготовленных по известному способу.b - the microstructure of the plates made by a known method.
Макроструктура плит в направлении поперек прокатки приведена на фиг.2, где:The macrostructure of the plates in the direction across the rolling is shown in figure 2, where:
а - макроструктура плит, изготовленных по предлагаемому способу;a is the macrostructure of plates made by the proposed method;
б - макроструктура плит, изготовленных по известному способу.b - the macrostructure of plates made by a known method.
Полученные плиты характеризуются однородной мелкозернистой макроструктурой, повышенным уровнем и стабильностью механических свойств, а также высокой точностью геометрических размеров и отсутствием поверхностных дефектов.The resulting plates are characterized by a homogeneous fine-grained macrostructure, an increased level and stability of mechanical properties, as well as high accuracy of geometric dimensions and the absence of surface defects.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008139151/02A RU2378410C1 (en) | 2008-10-01 | 2008-10-01 | Manufacturing method of plates from duplex titanium alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008139151/02A RU2378410C1 (en) | 2008-10-01 | 2008-10-01 | Manufacturing method of plates from duplex titanium alloys |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2378410C1 true RU2378410C1 (en) | 2010-01-10 |
Family
ID=41644207
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008139151/02A RU2378410C1 (en) | 2008-10-01 | 2008-10-01 | Manufacturing method of plates from duplex titanium alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2378410C1 (en) |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2492275C1 (en) * | 2012-01-11 | 2013-09-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method of producing plates from two-phase titanium alloys |
| RU2569611C1 (en) * | 2014-06-06 | 2015-11-27 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method of manufacture of slabs from titanium alloy |
| US10053758B2 (en) | 2010-01-22 | 2018-08-21 | Ati Properties Llc | Production of high strength titanium |
| RU2665864C1 (en) * | 2017-10-04 | 2018-09-04 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method of producing plates from two-phase titanium alloys |
| US10094003B2 (en) | 2015-01-12 | 2018-10-09 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| US10144999B2 (en) | 2010-07-19 | 2018-12-04 | Ati Properties Llc | Processing of alpha/beta titanium alloys |
| RU2675886C2 (en) * | 2013-03-15 | 2018-12-25 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи | Thermomechanical processing of two-phase alpha-beta titanium alloys |
| US10287655B2 (en) | 2011-06-01 | 2019-05-14 | Ati Properties Llc | Nickel-base alloy and articles |
| US10337093B2 (en) | 2013-03-11 | 2019-07-02 | Ati Properties Llc | Non-magnetic alloy forgings |
| US10422027B2 (en) | 2004-05-21 | 2019-09-24 | Ati Properties Llc | Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging |
| US10435775B2 (en) | 2010-09-15 | 2019-10-08 | Ati Properties Llc | Processing routes for titanium and titanium alloys |
| US10502252B2 (en) | 2015-11-23 | 2019-12-10 | Ati Properties Llc | Processing of alpha-beta titanium alloys |
| US10513755B2 (en) | 2010-09-23 | 2019-12-24 | Ati Properties Llc | High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock |
| US10570469B2 (en) | 2013-02-26 | 2020-02-25 | Ati Properties Llc | Methods for processing alloys |
| US11111552B2 (en) | 2013-11-12 | 2021-09-07 | Ati Properties Llc | Methods for processing metal alloys |
-
2008
- 2008-10-01 RU RU2008139151/02A patent/RU2378410C1/en active
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10422027B2 (en) | 2004-05-21 | 2019-09-24 | Ati Properties Llc | Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging |
| US10053758B2 (en) | 2010-01-22 | 2018-08-21 | Ati Properties Llc | Production of high strength titanium |
| US10144999B2 (en) | 2010-07-19 | 2018-12-04 | Ati Properties Llc | Processing of alpha/beta titanium alloys |
| US10435775B2 (en) | 2010-09-15 | 2019-10-08 | Ati Properties Llc | Processing routes for titanium and titanium alloys |
| US10513755B2 (en) | 2010-09-23 | 2019-12-24 | Ati Properties Llc | High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock |
| US10287655B2 (en) | 2011-06-01 | 2019-05-14 | Ati Properties Llc | Nickel-base alloy and articles |
| RU2492275C1 (en) * | 2012-01-11 | 2013-09-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method of producing plates from two-phase titanium alloys |
| US10570469B2 (en) | 2013-02-26 | 2020-02-25 | Ati Properties Llc | Methods for processing alloys |
| US10337093B2 (en) | 2013-03-11 | 2019-07-02 | Ati Properties Llc | Non-magnetic alloy forgings |
| US10370751B2 (en) | 2013-03-15 | 2019-08-06 | Ati Properties Llc | Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys |
| RU2675886C2 (en) * | 2013-03-15 | 2018-12-25 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи | Thermomechanical processing of two-phase alpha-beta titanium alloys |
| US11111552B2 (en) | 2013-11-12 | 2021-09-07 | Ati Properties Llc | Methods for processing metal alloys |
| RU2569611C1 (en) * | 2014-06-06 | 2015-11-27 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method of manufacture of slabs from titanium alloy |
| US10619226B2 (en) | 2015-01-12 | 2020-04-14 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| US10094003B2 (en) | 2015-01-12 | 2018-10-09 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| US10808298B2 (en) | 2015-01-12 | 2020-10-20 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| US11319616B2 (en) | 2015-01-12 | 2022-05-03 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| US11851734B2 (en) | 2015-01-12 | 2023-12-26 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| US10502252B2 (en) | 2015-11-23 | 2019-12-10 | Ati Properties Llc | Processing of alpha-beta titanium alloys |
| RU2665864C1 (en) * | 2017-10-04 | 2018-09-04 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method of producing plates from two-phase titanium alloys |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2378410C1 (en) | Manufacturing method of plates from duplex titanium alloys | |
| JP6792617B2 (en) | Rolling and manufacturing method of magnesium alloy sheet metal | |
| JP2008163361A (en) | Method for producing magnesium alloy thin sheet having uniformly fine crystal grain | |
| JP4780601B2 (en) | Magnesium alloy plate excellent in press formability and manufacturing method thereof | |
| JP2010121165A (en) | Magnesium alloy sheet and method for producing the same | |
| CN105002337A (en) | H13 die steel heat treating method and H13 die steel obtained through same | |
| JP4476787B2 (en) | Method for producing magnesium alloy sheet with excellent press formability | |
| WO2015060492A1 (en) | Method for manufacturing aluminum-zinc-magnesium-copper alloy plate member having refined crystal grains | |
| RU2492275C1 (en) | Method of producing plates from two-phase titanium alloys | |
| RU2524291C2 (en) | Production of board from aluminium alloy with high residual strain | |
| TW200946259A (en) | Method for rolling Cu-Ga alloy | |
| JP4780600B2 (en) | Magnesium alloy sheet excellent in deep drawability and manufacturing method thereof | |
| JP2010053386A (en) | Magnesium alloy sheet material which is excellent in formability, and producing method therefor | |
| CN117758173A (en) | Al-Zn-Mg-Cu alloy based on strain-induced precipitation and particle-induced nucleation and preparation method and application thereof | |
| JP4429877B2 (en) | Method for producing magnesium alloy sheet having fine crystal grains | |
| RU2335571C2 (en) | Method of fabricating plates out of titanium alloy | |
| JP2017179452A (en) | MANUFACTURING METHOD OF Al-Mg-Si-BASED ALLOY SHEET | |
| JP2017179456A (en) | Al-Mg-Si-BASED ALLOY MATERIAL | |
| CN112941385B (en) | Magnesium alloy sheet material with low rare earth content and high fatigue performance and preparation method thereof | |
| CN111069553B (en) | Quality improvement method of continuous casting billet | |
| RU2345173C1 (en) | Method of producing superductile plates from aluminium alloys of aluminium-magnesium-lithium system | |
| RU2169791C2 (en) | Method of manufacture of plates from titanium alloys | |
| JP2017179444A (en) | Al-Mg-Si-BASED ALLOY SHEET | |
| JP2011127169A (en) | Method for producing alloy sheet material having excellent flatness | |
| RU2318913C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING SHEETS OF β-TITANIUM ALLOYS |