RU2375497C1 - Способ нанесения защитного покрытия на детали из никелевых сплавов - Google Patents
Способ нанесения защитного покрытия на детали из никелевых сплавов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2375497C1 RU2375497C1 RU2008121068/02A RU2008121068A RU2375497C1 RU 2375497 C1 RU2375497 C1 RU 2375497C1 RU 2008121068/02 A RU2008121068/02 A RU 2008121068/02A RU 2008121068 A RU2008121068 A RU 2008121068A RU 2375497 C1 RU2375497 C1 RU 2375497C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- parts
- layer
- nickel
- coating
- application
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области машиностроения, в частности к химико-термической обработке металлов и сплавов, и может быть использовано для защиты деталей газотурбинных двигателей и газоперекачивающих агрегатов компрессорных станций от газовой и сульфидной коррозии. Способ нанесения защитного покрытия на детали из никелевых сплавов включает нанесение слоя сплава на основе никеля, хромоалитирование, электронно-лучевое напыление керамического слоя и отжиг. После нанесения слоя сплава на основе никеля проводят высокотемпературную термомеханическую обработку деталей наклепом в контейнере в течение 30-35 минут при амплитуде колебания контейнера с деталями 1-2,5 мм и температуре 880-900°С. Хромоалитирование проводят в порошковой смеси на основе оксида алюминия, а в качестве керамического слоя напыляют слой ZrO2-8Y2O3. Повышается долговечность деталей, выполненных из никелевых сплавов. 4 ил.
Description
Изобретение относится к области машиностроения, в частности химико-термической обработки металлов и сплавов, и может быть использовано для защиты деталей газотурбинных двигателей (ГТД) и газоперекачивающих агрегатов компрессорных станций (ГПА КС) от газовой и сульфидной коррозии.
Известны способы нанесения конденсационных и диффузионных покрытий для защиты лопаток турбин ГТД и ГПА КС от газовой и сульфидной коррозии.
Недостатком диффузионных покрытий является их низкая сопротивляемость коррозии из-за ограниченного состава вводимых в покрытие элементов; конденсационные покрытия пористы, имеют низкую адгезию к подложке, термическую стойкость, предел выносливости [1].
Важное значение в получении новых свойств покрытий имеет развитие методов нанесения комбинированных покрытий с созданием барьеров из тугоплавких металлов, снижающих диффузию между покрытием и сплавом, и теплозащитных покрытий, имеющих керамическую составляющую [2].
Наиболее близким техническим решением является способ получения защитного покрытия на сплавах, включающий нанесение вакуумно-плазменным напылением слоя сплава на основе никеля состава, мас.%: хром - 13-15; алюминий - 7-9; тантал - 4-6, иттрий - 0,4-0,6; вольфрам - 3-4, кремний 0,5-0,8, гафний 1,4-1,8, никель - остальное, хромоалитирование в порошковой смеси на основе оксида алюминия и последующую термовакуумную обработку [3].
Такое покрытие на сплавах используется для защиты от сульфидной коррозии.
Покрытие, получаемое таким образом, содержит подслой для снижения диффузионного обмена между покрытием и сплавом и хромоалитированный слой для повышения жаростойкости покрытия в целом.
Покрытие, получаемое таким образом, обладает недостаточной долговечностью при сульфидной и газовой коррозии. Состав подслоя толщиной 36-44 мкм, легированный хромом, танталом, вольфрамом снижает диффузию никеля из сплава в покрытие, но его пористость, обусловленная методом нанесения, снижает его эффективность [4]. Толщина барьерного слоя 36-44 мкм превышает оптимальную (20 мкм), так как дальнейшее увеличение толщины подслоя не приводит к значительному снижению коэффициента диффузии никеля в покрытие. D40=(1,75÷2) 10-10 см2/с; D20=(2÷2,1)10-10 cм2/с.
Крупнозернистая структура подслоя обдает низкой вязкостью, пластичностью, имеет невысокий предел выносливости. Последующее хромоалитирование на суммарную толщину 100±10 мкм с учетом толщины подслоя 36-44 мкм недостаточно для покрытия, работающего в условиях газовой и сульфидной коррозии.
Для повышения стойкости покрытия к газовой и сульфидной коррозии необходимо повысить эффективность диффузионного подслоя и покрытия в целом.
Технической задачей изобретения является повышение долговечности деталей, выполненных из никелевых сплавов, работающих в условиях газовой и сульфидной коррозии.
Сущность изобретения заключается в том, что в способе нанесения защитного покрытия на детали из никелевых сплавов, включающем нанесение слоя сплава на основе никеля, хромоалитирование, электронно-лучевое напыление керамического слоя и отжиг, после нанесения слоя сплава на основе никеля проводят высокотемпературную термомеханическую обработку (ВТМО) деталей наклепом в контейнере в течение 30-35 минут при амплитуде колебания контейнера с деталями 1-2,5 мм и температуре 880-900°С, хромоалитирование проводят в порошковой смеси на основе оксида алюминия, а в качестве керамического слоя напыляют слой ZrO2-8Y2О3.
Технический результат достигается за счет новых действий в нанесении покрытия, а именно высокотемпературной термомеханической обработки барьерного слоя для повышения предела выносливости покрытия, измельчения зерна и диффузионной плотности барьерного слоя и напыления на поверхность хромоалитированного слоя слоя керамики для повышения жаростойкости покрытия в целом и защиты барьерного слоя от рекристализационных структурно-фазовых преобразований за счет снижения температурного влияния на барьерный слой покрытия.
На фиг.1 приведена микроструктура комбинированного покрытия с подслоем.
На фиг.2 приведено влияние ВТМО на пластичность (ε, %) покрытия NiCrAlWTaSiHfY.
На фиг.3 приведено изменение концентрации вольфрама в покрытиях при испытаниях на циклическую жаростойкость при 1150°С.
На фиг.4 приведено изменение долговечности покрытий при испытаниях на циклическую жаростойкость при 1150°С и сульфидную коррозию при 850°C.
Пример конкретного выполнения (оптимальный)
Заявляемый способ нанесения комбинированного покрытия на никелевые сплавы реализован следующим способом. Покрытие наносят на лопатку турбины, изготовленную из никелевого сплава ЖС 32 ВСНК. Вакуум-плазменным способом на установке МАП напыляли слой сплава на основе никеля (состав по прототипу) толщиной 20 мкм. Высокотемпературную термомеханическую обработку вели наклепом по режиму: температура - 880-900°С, время обработки - 30 мин, амплитуда - 2 мм, частота колебаний - 50 Гц.
Температура 880-900°С определена из условия перехода покрытия из хрупкого в пластичное состояние при Т=810-830°С. Температура начала рекристаллизации 940-970°С. Обработка сплава при данных температурах и выше приводит к прохождению динамической рекристаллизации, которая устраняет наклеп.
Время обработки определялось по глубине наклепа и толщине подслоя (Т=900°С, А=2 мм, за 15 минут глубина наклепа составляет 10 мкм) и составляло 30-35 минут.
Амплитуда колебания контейнера А=1-2,5 мм определена тем, что при А≥2,5 мм существенного отличия в изменении размеров зерна не наблюдалось. А при амплитудах колебаний выше 5 мм появляются повреждения покрытия.
Частота колебаний соответствовала промышленной частоте -50 Гц. После ВТМО провели хромоалитирование при 900°С в течение 6-7 часов в среде аргона в порошковой смеси, содержащей 43-46% хрома, 4-7% алюминия, 0,3-0,4% хлористого аммония, оксид алюминия остальное. Толщина хромоалитированного слоя 30 мкм. Затем электронно-лучевым способом дополнительно наносили на наружную поверхность сплава слой системы ZrO2-8Y2O3. Толщина слоя керамики 80-100 мкм. Данная толщина керамики определена долговечностью покрытия и снижением температурного влияния на подслой с целью недопущения рекристаллизационных превращений.
В процессе последующего отжига при температуре 900°С и продолжительности 32 часа формируется окончательный состав покрытия. Данные по толщинам слоев покрытия определяли на оптическом микроскопе «Neophot-21». Химический состав определялся микрорентгеноспектральным способом на электронном микроскопе «Stereoscan-S-600» с микроанализатором «Link». Проведенные сравнительные испытания образцов с покрытиями показали преимущество предполагаемого покрытия по пластичности подслоя (фиг.2), его плотности и сдерживанию диффузии вольфрама и, как следствие, других элементов из сплава в покрытие, что приводит к изменению его состава, по долговечности при газовой и сульфидной коррозии (фиг.3, 4).
Использование способа наиболее эффективно для защиты лопаток турбин ГТД и ГПА КС от газовой и сульфидной коррозии в связи с их высокой стоимостью и решающим влиянием на ресурс в целом.
Источники информации
1. Коломыцев П.Т. Высокотемпературные защитные покрытия для никелевых сплавов. М.: Металлургия, 1991 г., 236 с.
2. Абраимов Н.В., Елисеев Ю.С. Химико-термическая обработка жаропрочных сталей и сплавов. М.: Интермет Инжиниринг, 2001 г., 620 с.
3. Патент РФ №2232206, кл. С1, опубл.07.10.2004 г., (прототип).
4. Абраимов Н.В., Балтрукович П.И., Шарыпов Р.Н. Влияние высокотемпературной термомеханической обработки на состав, состояние и свойства алюминидных покрытий. Защитные покрытия. Научно-методические материалы. М. ВВИА им. Н.Е.Жуковского, 1992 г., стр.43-50.
Claims (1)
- Способ нанесения защитного покрытия на детали из никелевых сплавов, включающий нанесение слоя сплава на основе никеля, хромоалитирование, электронно-лучевое напыление керамического слоя и отжиг, отличающийся тем, что после нанесения слоя сплава на основе никеля проводят высокотемпературную термомеханическую обработку деталей наклепом в контейнере в течение 30-35 мин при амплитуде колебания контейнера с деталями 1-2,5 мм и температуре 880-900°С, хромоалитирование проводят в порошковой смеси на основе оксида алюминия, а в качестве керамического слоя напыляют слой ZrO2-8Y2O3.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2008121068/02A RU2375497C1 (ru) | 2008-05-26 | 2008-05-26 | Способ нанесения защитного покрытия на детали из никелевых сплавов |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2008121068/02A RU2375497C1 (ru) | 2008-05-26 | 2008-05-26 | Способ нанесения защитного покрытия на детали из никелевых сплавов |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2375497C1 true RU2375497C1 (ru) | 2009-12-10 |
Family
ID=41489607
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2008121068/02A RU2375497C1 (ru) | 2008-05-26 | 2008-05-26 | Способ нанесения защитного покрытия на детали из никелевых сплавов |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2375497C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2469129C1 (ru) * | 2011-04-01 | 2012-12-10 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Защита-Юг" (ООО НПП "Защита-Юг") | Способ нанесения комбинированного теплозащитного покрытия на детали из жаропрочных сплавов |
-
2008
- 2008-05-26 RU RU2008121068/02A patent/RU2375497C1/ru active
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2469129C1 (ru) * | 2011-04-01 | 2012-12-10 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Защита-Юг" (ООО НПП "Защита-Юг") | Способ нанесения комбинированного теплозащитного покрытия на детали из жаропрочных сплавов |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5316866A (en) | Strengthened protective coatings for superalloys | |
US4916022A (en) | Titania doped ceramic thermal barrier coatings | |
US7736704B2 (en) | Process for applying a protective layer | |
EP1793011B1 (en) | Process for forming thermal barrier coating resistant to infiltration | |
US5015502A (en) | Ceramic thermal barrier coating with alumina interlayer | |
KR100688739B1 (ko) | 초합금 제품, 코팅된 초합금 부품 및 제품 형성 방법 | |
EP2145969A1 (en) | Economic oxidation and fatigue resistant metallic coating | |
EP2208805A1 (en) | Strain tolerant thermal barrier coating system | |
CN1045425A (zh) | 供超高温合金用的富集钇的铝化物涂层 | |
EP2149623A2 (en) | Thermal barrier coatings and methods of producing same | |
US7655321B2 (en) | Component having a coating | |
JP2016520709A (ja) | 金属基材のコーティング | |
EP2193225A1 (en) | Bimetallic bond layer for thermal barrier coating on superalloy | |
RU2691822C1 (ru) | Повторяющее контур защитное покрытие для деталей компрессора газовых турбин | |
US4910092A (en) | Yttrium enriched aluminide coating for superalloys | |
EP1908857A2 (en) | Method for forming a thermal barrier coating | |
JP2013249487A (ja) | 発電用ガスタービン翼、発電用ガスタービン | |
RU2264480C2 (ru) | Способ нанесения защитных покрытий на детали из жаропрочных сплавов | |
EP3080329B1 (en) | Chromizing over cathodic arc coating | |
RU2667191C1 (ru) | Способ получения многослойного защитного покрытия лопаток турбомашин из титановых сплавов | |
RU2375497C1 (ru) | Способ нанесения защитного покрытия на детали из никелевых сплавов | |
US7160635B2 (en) | Protective Ti-Al-Cr-based nitrided coatings | |
RU2402639C1 (ru) | Способ нанесения комбинированного теплозащитного покрытия на детали из жаропрочных сплавов | |
EP2781561B1 (en) | Treated coated article and process of treating a coated article | |
RU2349679C1 (ru) | Способ нанесения комбинированного теплозащитного покрытия на лопатки турбин гтд |