RU2374330C1 - Method of steel production - Google Patents
Method of steel production Download PDFInfo
- Publication number
- RU2374330C1 RU2374330C1 RU2008122796/02A RU2008122796A RU2374330C1 RU 2374330 C1 RU2374330 C1 RU 2374330C1 RU 2008122796/02 A RU2008122796/02 A RU 2008122796/02A RU 2008122796 A RU2008122796 A RU 2008122796A RU 2374330 C1 RU2374330 C1 RU 2374330C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- metal
- oxidation
- content
- ladle
- ferrocalcium
- Prior art date
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к производству кипящих сталей, и может быть использовано на металлургических заводах.The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to the production of boiling steel, and can be used in metallurgical plants.
Известен способ производства стали, включающий выплавку полупродукта с содержанием углерода 0,03-0,06%, выпуск его в ковш, введение алюминия и разливку в изложницы, причем алюминий вводят в два приема: сначала его вводят в ковш в количестве 1 кг/т стали, затем проводят усреднительную продувку на агрегате доводки стали, определяют химический состав стали и корректируют содержание алюминия путем его присадки с расходом, зависящим от содержания алюминия и марганца в пробе стали по приходу на агрегат доводки стали (см. описание к патенту Российской Федерации №2183680, МПК 7 С21С 7/06, опубл. 20.06.2002, Бюл. №17).A known method of steel production, including the smelting of a semi-product with a carbon content of 0.03-0.06%, its release into the ladle, the introduction of aluminum and casting into the molds, and aluminum is introduced in two stages: first it is introduced into the ladle in an amount of 1 kg / t steel, then carry out an averaging purge on the steel finishing unit, determine the chemical composition of the steel and adjust the aluminum content by adding it with a flow rate depending on the aluminum and manganese content in the steel sample upon arrival of the steel finishing unit (see the description of the Russian patent Federation №2183680, IPC 7 S21S 7/06, publ. 20.06.2002, Bull. №17).
К недостаткам известного способа следует отнести разливку металла только в изложницы, что сужает область его применения после реконструкции сталеплавильных цехов, замены разливки в изложницы на разливку на сортовых МНЛЗ. Кроме того, при одном и том же содержании углерода перед выпуском содержание кислорода может быть различным и зависит от очень многих факторов, поэтому расход алюминия без учета содержания кислорода не позволяет получать требуемую степень окисленности металла, освоить разливку металла на сортовых МНЛЗ. В то же время содержание алюминия более 0,01% приводит к образованию большого количества алюминатов, которые во время разливки на сортовых МНЛЗ оседают на стенках погружных стаканов, что приводит к зарастанию каналов погружных стаканов, увеличивается аварийность при разливке, брак.The disadvantages of this method include the casting of metal only in the molds, which narrows the scope of its application after the reconstruction of steelmaking shops, replacing casting in the molds for casting on high-grade continuous casting machines. In addition, with the same carbon content before release, the oxygen content can be different and depends on many factors, therefore, the consumption of aluminum without taking into account the oxygen content does not allow to obtain the required degree of oxidation of the metal, to master the casting of metal on high-grade continuous casting machines. At the same time, an aluminum content of more than 0.01% leads to the formation of a large number of aluminates, which during casting on high-grade continuous casting machines settle on the walls of immersion nozzles, which leads to overgrowth of the channels of the immersion nozzles, the accident rate during casting increases, and marriage becomes more severe.
Наиболее близким к заявляемому способу является способ производства стали, включающий выплавку полупродукта с содержанием углерода 0,03-0,06%, выпуск его в ковш с введением алюминия. Перед выпуском полупродукт предварительно раскисляют кремний- и марганецсодержащими ферросплавами, расход которых определяют из выраженияClosest to the claimed method is a method for the production of steel, including the smelting of an intermediate product with a carbon content of 0.03-0.06%, its release into the ladle with the introduction of aluminum. Before release, the intermediate is preliminarily deoxidized with silicon and manganese-containing ferroalloys, the flow rate of which is determined from the expression
Qsimn=11,9·Mn п.п-3,14·Mn пеp.п+0,007·Tвып-10,43,Qsimn = 11.9 Mn pp-3.14 Mn pp + 0.007 Tn-10.43,
где Qsimn - расход ферросплавов, т;where Qsimn is the consumption of ferroalloys, t;
Мn п.п - содержание марганца в полупродукте перед выпуском, %;Mn pp - the manganese content in the intermediate before release,%;
Мn пер.п - содержание марганца в полупродукте после выплавки, %;Mn per.p - manganese content in the intermediate after smelting,%;
Твып - температура металла перед предварительным раскислением, °С,Tvyp - metal temperature before preliminary deoxidation, ° С,
затем металл выпускают в ковш, раскисляют кальцием, марганцем и алюминием. Далее передают металл на установку печь-ковш, где производят доводку металла по содержанию кислорода присадками кальция с расходом, определяемым из выраженияthen the metal is released into the ladle, deoxidized with calcium, manganese and aluminum. Next, the metal is transferred to the ladle furnace installation, where the metal is refined according to the oxygen content with calcium additives with a flow rate determined from the expression
Qса=3996,0·Si-0,35·Оотд-0,047·Оприх+497,0,Qca = 3996.0 Si-0.35 Ootd-0.047 Oprih + 497.0
где Qca - расход феррокальциевой проволоки, кг;where Qca is the consumption of ferrocalcium wire, kg;
Si - содержание кремния в металле перед присадкой феррокальциевой проволоки, %;Si is the silicon content in the metal before the addition of ferro-calcium wire,%;
Оотд - окисленность металла перед присадкой феррокальциевой проволоки;Ootd - metal oxidation before the addition of ferro-calcium wire;
Оприх - окисленность металла,Oprich - metal oxidation,
после чего металл передают на машину непрерывного литья заготовок и разливают со скоростью, определяемой из выраженияafter which the metal is transferred to a continuous casting machine and cast at a speed determined from the expression
V=-0,023·Тпк-0,23·Са/Аl+38,16,V = -0.023; TPK-0.23; Ca / Al + 38.16,
где Тпк - температура металла в промковше, °С;where Tpk is the temperature of the metal in the tundish, ° C;
Ca/Al - отношение кальция к алюминию в пробе металла перед подачей на разливку (см. описание к патенту Российской Федерации №2183680, МПК 7 С21С 7/06, опубл. 20.06.2002).Ca / Al - the ratio of calcium to aluminum in a metal sample before serving for casting (see the description of the patent of the Russian Federation No. 2183680, IPC 7 C21C 7/06, publ. 06/20/2002).
Признаки ближайшего аналога, совпадающие с существенными признаками заявляемого изобретения: выплавка полупродукта с содержанием углерода 0,03-0,06%, выпуск его в ковш, раскисление марганцем, отсечка шлака, подача металла на установку печь-ковш, определение окисленности металла после подачи на установку печь-ковш, содержания кремния в нем, окисленности металла по ходу обработки, введение феррокальциевой проволоки, разливка на сортовых МНЛЗ.Signs of the closest analogue that coincide with the essential features of the claimed invention: smelting of the intermediate product with a carbon content of 0.03-0.06%, its release into the ladle, deoxidation with manganese, slag cut-off, metal feed to the ladle furnace, determination of metal oxidation after feeding to installation of a ladle furnace, silicon content in it, metal oxidation during processing, introduction of ferro-calcium wire, casting on high-grade continuous casting machines.
Известный способ не обеспечивает получение требуемого технического результата по следующим причинам.The known method does not provide the desired technical result for the following reasons.
Найденный в известном способе технологический прием производства кипящей стали не обеспечивает стабильного получения содержания Са и Аl в металле, что приводит к довольно широкому интервалу получения отношения Са/Аl и уменьшению скорости разливки стали на сортовых МНЛЗ. Кроме того, предварительное раскисление металла кальцием и алюминием до обработки металла на установке печь-ковш приводит к повышенному их угару, а дальнейшая корректировка окисленности металла на установке печь-ковш присадками кальция без учета количества вводимого в металл алюминия приводит к повышенному загрязнению металла неметаллическими включениями непредсказуемого состава, что приводит либо к зарастанию каналов погружных стаканов, либо к повышенному износу стопоров промежуточного ковша, нарушается температурно-скоростной режим разливки стали на МНЛЗ, увеличивается аварийность при разливке, брак.Found in the known method, the technological method of production of boiling steel does not provide a stable production of Ca and Al content in the metal, which leads to a rather wide interval for obtaining the Ca / Al ratio and a decrease in the casting speed of steel at high-grade continuous casting machines. In addition, preliminary deoxidation of the metal with calcium and aluminum before processing the metal in the ladle furnace leads to increased burnout, and further adjustment of the metal oxidation in the ladle furnace with calcium additives without taking into account the amount of aluminum introduced into the metal leads to increased metal pollution by non-metallic inclusions of unpredictable composition, which leads either to overgrowth of the channels of the immersion nozzles, or to increased wear of the stoppers of the intermediate bucket, the temperature-velocity p steel casting hedgehog at continuous casting machine; accident rate during casting increases;
В основу изобретения поставлена задача усовершенствования способа производства стали, улучшения условий разливки псевдокипящего металла на сортовых МНЛЗ за счет стабильного получения в металле отношения Са/Аl, меньшего загрязнения стали неметаллическими включениями, снижения аварийности при разливке, увеличения выхода годного.The basis of the invention is the task of improving the method of steel production, improving the casting conditions of pseudo-boiling metal on high-quality continuous casting machines due to the stable production of Ca / Al ratios in the metal, less contamination of steel by non-metallic inclusions, reducing accident rate during casting, and increasing yield.
Поставленная задача решается тем, что в способе производства стали, включающем выплавку полупродукта с содержанием углерода 0,03-0,06%, выпуск его в ковш, раскисление марганцем, отсечку шлака, подачу металла на установку печь - ковш, определение окисленности металла после подачи на установку печь-ковш, содержания кремния в нем, окисленности металла по ходу обработки, введение феррокальциевой проволоки, разливку на сортовых МНЛЗ, согласно изобретению после измерения окисленности металла по приходу на установку печь-ковш, проводят раскисление металла и шлака присадкой алюминия и феррокальциевой проволоки в соотношении 1-3:1, причем расход феррокальция определяют по формуле:The problem is solved in that in a method for the production of steel, including the smelting of an intermediate product with a carbon content of 0.03-0.06%, its release into the ladle, deoxidation with manganese, slag cut-off, metal supply to the furnace-ladle installation, determination of metal oxidation after feeding to install the ladle furnace, the silicon content in it, the oxidation of the metal during processing, the introduction of ferro-calcium wire, casting on high-grade continuous casting machines, according to the invention, after measuring the oxidation of metal upon arrival at the ladle furnace, deoxidation is carried out metal and slag additive of aluminum and ferrocalcium wire in a ratio of 1-3: 1, and the flow rate of ferrocalcium is determined by the formula:
QFeCa I=0,2·а(о)прих+76,Q FeCa I = 0.2 · a (o) prix +76,
где QFeCa I - расход феррокальция, вводимого в металл в начале обработки плавки на установке печь-ковш;where Q FeCa I is the consumption of ferrocalcium introduced into the metal at the beginning of the smelting treatment at the ladle furnace;
а(о)прих - окисленность металла по приходу плавки на установку печь-ковш;a (o) prix — metal oxidation upon arrival of the smelting at the ladle furnace;
0,2; 76 - эмпирические коэффициенты, полученные опытным путем,0.2; 76 - empirical coefficients obtained experimentally,
затем наводят высокоосновный глубокораскисленный шлак, металл доводят по химическому составу, определяют окисленность металла, содержание в нем кремния и алюминия, после чего проводят присадку второй порции феррокальция, расход которого определяют из выраженияthen highly basic deeply decomposed slag is induced, the metal is adjusted by chemical composition, the oxidation of the metal, the content of silicon and aluminum in it are determined, after which a second portion of ferrocalcium is added, the flow rate of which is determined from the expression
QFеСа II=15,7·a(o)II-6,56·103×Si+17,31·103×Al+119,Q FeCa II = 15.7 · a (o) II -6.56 · 10 3 × Si + 17.31 · 10 3 × Al + 119,
где QFeCa II - расход феррокальция, вводимого в металл в конце обработки плавки на установке печь-ковш;where Q FeCa II is the consumption of ferrocalcium introduced into the metal at the end of the smelting treatment at the ladle furnace;
а(о)II - окисленность металла перед отдачей феррокальция;a (o) II - metal oxidation before recoil ferrocalcium;
Si - содержание кремния в металле перед отдачей феррокальция;Si — silicon content in the metal before ferrocalcium recoil;
Al - содержание алюминия в металле перед отдачей феррокальция;Al is the aluminum content in the metal before the return of ferrocalcium;
15,7; 6,56·103; 17,31·103; 119 - эмпирические коэффициенты, полученные опытным путем,15.7; 6.56 · 10 3 ; 17.31 · 10 3 ; 119 - empirical coefficients obtained experimentally,
после чего металл передают на машину непрерывного литья заготовок.after which the metal is transferred to a continuous casting machine.
Сущность заявляемого технического решения заключается в раскислении металла и шлака по приходу металла на установку печь-ковш путем введения в металл кальция и алюминия в определенном соотношении, обеспечивающем получение требуемого состава алюминатов кальция, имеющих низкую температуру плавления и высокую способность их ассимиляции высокоосновным раскисленным шлаком.The essence of the proposed technical solution consists in the deoxidation of metal and slag upon the arrival of metal at the ladle furnace by introducing calcium and aluminum into a metal in a certain ratio, which ensures the required composition of calcium aluminates having a low melting point and high ability to assimilate them with highly basic deoxidized slag.
При раскислении металла в соотношении алюминия и феррокальция более чем 3:1 в жидкой стали образуются сложные твердые комплексные соединения на основе оксидов алюминия типа Аl2O3, 6Аl2O3·СаО, 2Аl2O3·СаО, имеющие температуру плавления выше 1550°С, что значительно выше температуры кристаллизации стали. Эти твердые включения в процессе непрерывной разливки налипают на внутренних стенках сталеразливочного стакана, при этом уменьшается внутренний диаметр сталеразливочных стаканов, что приводит к снижению скорости разливки и к аварийной остановке МНЛЗ.When metal deoxidation in the ratio of aluminum and ferrocalcium is more than 3: 1 in liquid steel, complex complex complexes are formed on the basis of aluminum oxides of the type Al2O3, 6Al2O3 · CaO, 2Al2O3 · CaO, having a melting point above 1550 ° C, which is significantly higher than the crystallization temperature of steel . These solid inclusions in the process of continuous casting adhere to the inner walls of the steel pouring cup, while the inner diameter of the steel pouring cups decreases, which leads to a decrease in the casting speed and emergency stop of the continuous casting machine.
При соотношении алюминия и феррокальция 1…3:1 в жидкой стали образуется комплексное соединение 7Аl2O3·12СаО, имеющее температуру плавления около 1420°С, что ниже температуры кристаллизации стали. При таком соотношении «зарастания» стенок огнеупорных стаканов отсутствуют.When the ratio of aluminum and ferrocalcium is 1 ... 3: 1 in liquid steel, the complex compound 7Аl2O3 · 12СаО is formed, having a melting point of about 1420 ° C, which is lower than the crystallization temperature of steel. With this ratio of "overgrowing" the walls of the refractory glasses are absent.
При соотношении алюминия и феррокальция менее чем 1:1 в металле образуются неметаллические включения в виде СаО, приводящие к загрязнению стали, повышенному износу стопоров промежуточного ковша, колебанию уровня металла в промежуточном ковше, нарушению температурно-скоростного режима разливки и к внеплановому прекращению разливки.When the ratio of aluminum and ferrocalcium is less than 1: 1, nonmetallic inclusions in the form of CaO are formed in the metal, leading to steel contamination, increased wear of the stoppers of the intermediate ladle, fluctuations in the level of the metal in the intermediate ladle, violation of the temperature and speed regime of casting, and unscheduled cessation of casting.
Расчет расхода феррокальция в зависимости от окисленности, содержания кремния и алюминия позволяет обеспечить стабильность получения содержания Са и Аl в металле, повысить скорость разливки металла без потери качества, повысить производительность МНЛЗ, увеличить выход годного.Calculation of the consumption of ferrocalcium depending on the oxidation, silicon and aluminum content allows to ensure the stability of obtaining the content of Ca and Al in the metal, increase the casting speed of the metal without loss of quality, increase the productivity of continuous casting machines, and increase the yield.
Данный способ иллюстрируется следующим примером.This method is illustrated by the following example.
Выплавляется сталь марки Св 08А по ТУ 14-1-4760-89. В сталеплавильный агрегат завалили 65 тонн металлического лома и 8 тонн извести, залили 146 тонн жидкого передельного чугуна. Плавку продували тремя фурмами с интенсивностью 7500-8000 м3 т/ч в течение 1 ч 10 мин. По ходу плавки и перед выпуском отбирали пробы металла и шлака для определения содержания химических элементов по расплавлении (1,13% углерода, 0,089% марганца, 0,020% серы и 0,011% фосфора) и перед выпуском (0,035% углерода, 0,034% марганца, 0,015% серы и 0,008% фосфора). Нагрев металл до температуры 1640°С, плавку выпустили в ковш. Во время выпуска металла в ковш присадили ферромарганец (0,8 т), алюминий чушковый (0,15 т).Smelted steel grade 08A according to TU 14-1-4760-89. 65 tons of scrap metal and 8 tons of lime were poured into the steelmaking unit, 146 tons of liquid pig iron were poured. The melting was purged with three tuyeres with an intensity of 7500-8000 m 3 t / h for 1 h 10 min. During melting and before release, samples of metal and slag were taken to determine the content of chemical elements by melting (1.13% carbon, 0.089% manganese, 0.020% sulfur and 0.011% phosphorus) and before release (0.035% carbon, 0.034% manganese, 0.015 % sulfur and 0.008% phosphorus). Heating the metal to a temperature of 1640 ° C, the melting was released into the ladle. During the release of metal, ferromanganese (0.8 t) and pig aluminum (0.15 t) were added to the bucket.
После схода металла под сталевыпускной желоб подвели желоб для отсечки печного шлака и произвели полную отсечку печного шлака.After the descent of the metal, a chute for cutting off furnace slag was brought under the steel outlet chute and a complete cutoff of furnace slag was made.
Далее металл передали на установку печь-ковш. По приходу металла начали продувку металла аргоном через пористые пробки со средним расходом 344,4 л/мин. Через две минуты после начала продувки произвели замер температуры и окисленности металла датчиком системы «Celox Multi Lab». Температура металла составила 1597°С, а окисленность 335 ррм. По ходу продувки в металл ввели около 200 кг алюминиевой катанки, а затем присадили феррокальциевую проволоку в соотношении 1-3:1, расход феррокальция определили из выраженияNext, the metal was transferred to the ladle furnace installation. Upon arrival of the metal, the metal was purged with argon through porous plugs with an average flow rate of 344.4 l / min. Two minutes after the start of the purge, the temperature and oxidation of the metal were measured with a Celox Multi Lab sensor. The metal temperature was 1597 ° C, and oxidation 335 ppm. During the purge, about 200 kg of aluminum wire was introduced into the metal, and then a ferrocalcium wire was added in a ratio of 1-3: 1, the consumption of ferrocalcium was determined from the expression
QFeCa I=0,2·335+76=143 кг,Q FeCa I = 0.2 · 335 + 76 = 143 kg,
затем навели высокоосновный глубокораскисленный шлак, провели корректировку металла по химическому составу присадками ферромарганца. По ходу обработки отобрали пробу металла, который содержал 0,052% углерода, 0,021% кремния, 0,377% марганца, 0,011% серы, 0,012% фосфора и 0,018% алюминия и произвели замер температуры и окисленности металла датчиком системы «Celox Multi Lab». Температура металла составила 1618°С, а окисленность 24,5 ррм. После окончательной корректировки химического состава в металл присадили вторую порцию феррокальция, расход которой определили из выраженияthen they introduced highly basic, deeply decomposed slag, and adjusted the metal according to the chemical composition with ferromanganese additives. In the course of processing, a metal sample was taken that contained 0.052% carbon, 0.021% silicon, 0.377% manganese, 0.011% sulfur, 0.012% phosphorus and 0.018% aluminum, and the temperature and oxidation of the metal were measured by a Celox Multi Lab system sensor. The temperature of the metal was 1618 ° C, and the oxidation was 24.5 ppm. After the final adjustment of the chemical composition, a second portion of ferrocalcium was added to the metal, the consumption of which was determined from the expression
QFeCa II=15,7·24,5-6,56·103×0,021+17,31·103·0,018+119=678 кг.Q FeCa II = 15.7 · 24.5-6.56 · 10 3 × 0.021 + 17.31 · 10 3 · 0.018 + 119 = 678 kg.
После отдачи второй порции феррокальциевой проволоки обработали металл аргоном с минимальной интенсивностью в течение трех минут, отобрали пробу металла и произвели замер температуры и окисленности металла датчиком системы «Celox Multi Lab». Температура металла составила 1605°С, а окисленность 15,5 ррм. Был получен следующий химический состав металла перед отдачей на машину непрерывного литья заготовок: 0,065% углерода, 0,017% кремния, 0,48% марганца, 0,012% серы, 0,014% фосфора, 0,009% алюминия и 0,0055% кальция.After the second portion of the ferro-calcium wire was returned, the metal was treated with argon with a minimum intensity for three minutes, a metal sample was taken and the temperature and oxidation of the metal were measured by a Celox Multi Lab system sensor. The temperature of the metal was 1605 ° C, and the oxidation was 15.5 ppm. The following chemical composition of the metal was obtained before transferring it to a continuous casting machine: 0.065% carbon, 0.017% silicon, 0.48% manganese, 0.012% sulfur, 0.014% phosphorus, 0.009% aluminum and 0.0055% calcium.
Доведя металл до требуемой температуры отдачи на разливку (1607°С), металл передали для разливки на сортовой машине непрерывного литья заготовок.Bringing the metal to the required temperature of return to casting (1607 ° C), the metal was transferred for casting on a high-quality continuous casting machine.
При данном способе производства стали обеспечивается стабильность получения содержания Са и Аl в металле, повышается скорость разливки металла без потери качества, повышается производительность МНЛЗ, увеличивается выход годного.With this method of steel production, the stability of obtaining the content of Ca and Al in the metal is ensured, the rate of casting of the metal increases without loss of quality, the productivity of the continuous casting machine is increased, and the yield is increased.
Claims (1)
QFeCa I=0,2·а(о)прих+76,
где QFeCa I - расход феррокальция, вводимого в металл в начале его обработки на установке печь-ковш, кг;
а(о)прих - окисленность металла по приходу его на установку печь-ковш, ppm;
0,2; 76 - эмпирические коэффициенты, полученные опытным путем, затем наводят высокоосновный глубокораскисленный шлак, доводят металл по химическому составу, определяют окисленность металла, содержание в нем кремния и алюминия, после чего проводят присадку второй порции феррокальция, расход которого определяют из выражения
QFeCa II=15,7·a(o)II-6,56·103·Si+17,31·103·Al+119,
где QFeCa II - расход феррокальция, вводимого в металл в конце его обработки на установке печь-ковш, кг;
а(о)II - окисленность металла перед подачей феррокальция, ppm;
Si - содержание кремния в металле перед подачей феррокальция, %;
Аl - содержание алюминия в металле перед подачей феррокальция, %;
15,7; 6,56·103; 17,31·103; 119 - эмпирические коэффициенты, полученные опытным путем, после чего металл передают на разливку. Method for the production of steel, including the smelting of an intermediate product with a carbon content of 0.03-0.06%, its discharge into a ladle, deoxidation with manganese, slag cut-off, metal supply to a ladle furnace, determination of metal oxidation at a ladle furnace, silicon content in it, determining the oxidation of the metal during processing, casting on high-grade continuous casting machines, characterized in that after determining the oxidation of the metal upon its arrival at the ladle furnace, metal and slag are deoxidized with an additive of aluminum and ferro-calcium wire in accordance with Ocean 1-3: 1, and the consumption ferrokaltsiya determined by the formula
Q FeCa I = 0.2 · a (o) prix +76,
where Q FeCa I is the consumption of ferrocalcium introduced into the metal at the beginning of its processing at the ladle furnace, kg;
a (o) prix — oxidation of metal upon its arrival at the ladle furnace, ppm;
0.2; 76 - empirical coefficients obtained experimentally, then induce highly basic deeply decomposed slag, adjust the metal by chemical composition, determine the oxidation of the metal, the content of silicon and aluminum in it, and then add a second portion of ferrocalcium, the flow rate of which is determined from the expression
Q FeCa II = 15.7 · a (o) II -6.56 · 10 3 · Si + 17.31 · 10 3 · Al + 119,
where Q FeCa II is the consumption of ferrocalcium introduced into the metal at the end of its processing at the ladle furnace, kg;
а (о) II - metal oxidation before feeding ferrocalcium, ppm;
Si is the silicon content in the metal before feeding ferrocalcium,%;
Al is the aluminum content in the metal before feeding ferrocalcium,%;
15.7; 6.56 · 10 3 ; 17.31 · 10 3 ; 119 - empirical coefficients obtained experimentally, after which the metal is transferred to the casting.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008122796/02A RU2374330C1 (en) | 2008-06-05 | 2008-06-05 | Method of steel production |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008122796/02A RU2374330C1 (en) | 2008-06-05 | 2008-06-05 | Method of steel production |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2374330C1 true RU2374330C1 (en) | 2009-11-27 |
Family
ID=41476688
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008122796/02A RU2374330C1 (en) | 2008-06-05 | 2008-06-05 | Method of steel production |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2374330C1 (en) |
-
2008
- 2008-06-05 RU RU2008122796/02A patent/RU2374330C1/en active
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104178698B (en) | A kind of preparation method of bearing steel | |
| CN106086593B (en) | Molten steel smelting process for preventing nozzle nodulation in pouring process of sulfur-containing and aluminum-containing steel | |
| CN109252008A (en) | A kind of production method of low carbon, low nitrogen ultralow-sulfur steel | |
| CN102943150B (en) | Refined slag control method | |
| JP5277556B2 (en) | Method for producing Ti-containing ultra-low carbon steel and method for producing Ti-containing ultra-low carbon steel slab | |
| CA2668199C (en) | Refinement of steel | |
| RU2386703C1 (en) | Method of steelmaking in basic oxygen converter | |
| RU2374330C1 (en) | Method of steel production | |
| CN110643783A (en) | Narrow range control method for Ti content of Ti microalloyed steel | |
| CN111349740A (en) | Control method capable of reducing bubbles in H08A steel type continuous casting billet | |
| RU2382086C1 (en) | Manufacturing method of boron steel | |
| RU2334796C1 (en) | Method of steel production | |
| CN113186445A (en) | Method for controlling inclusion content of stainless steel product | |
| RU2312903C2 (en) | Pseudo-rimming steel production method | |
| KR100312128B1 (en) | Continuous casting method for preventing clogging of submerged entry nozzle in mini mill continuous caster | |
| CN102344993A (en) | Method for changing property of foreign substance in molten steel | |
| RU2564205C1 (en) | Method of producing especially-low-carbon steel | |
| CN100462464C (en) | Aluminium calcium ferro-silicon alloy | |
| RU2465337C1 (en) | Method of steelmaking in basic oxygen converter | |
| RU2392333C1 (en) | Method of low-carbon steel production | |
| RU2440421C1 (en) | Out-of-furnace steel treatment method | |
| RU2460807C1 (en) | Manufacturing method of high-carbon steel with further continuous pouring to small-section workpiece | |
| RU2304622C1 (en) | Method of production of the carbon steel | |
| RU2804742C1 (en) | Method for producing high-carbon steel | |
| RU2679375C1 (en) | Method of production of low-carbon steel with improved corrosion stability |