RU2371744C1 - High-aperture projection lens - Google Patents
High-aperture projection lens Download PDFInfo
- Publication number
- RU2371744C1 RU2371744C1 RU2008132638/28A RU2008132638A RU2371744C1 RU 2371744 C1 RU2371744 C1 RU 2371744C1 RU 2008132638/28 A RU2008132638/28 A RU 2008132638/28A RU 2008132638 A RU2008132638 A RU 2008132638A RU 2371744 C1 RU2371744 C1 RU 2371744C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- component
- lens
- biconvex
- components
- lenses
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Lenses (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области оптического приборостроения и может быть использовано в оптических системах приборов ночного видения (ПНВ) в качестве системы переноса изображения с экрана электронно-оптического преобразователя (ЭОП) на ПЗС-матрицу.The invention relates to the field of optical instrumentation and can be used in optical systems for night vision devices (NVD) as a system for transferring an image from the screen of an electron-optical converter (EOC) to a CCD matrix.
Для работы ПНВ, использующих оптическое сопряжение ЭОП и ПЗС-матрицы, требуется обеспечение качественного изображения в спектральном диапазоне 0,48-0,66 мкм, соответствующем спектральной характеристике излучения экрана ЭОП, в пределах прямоугольного поля изображения, определяемого размерами ПЗС-матрицы.For the operation of NVDs using optical coupling of an image intensifier tube and a CCD matrix, it is necessary to provide a high-quality image in the spectral range of 0.48-0.66 μm, corresponding to the spectral characteristic of the radiation of the image intensifier screen, within the rectangular image field determined by the size of the CCD matrix.
Известны оптические схемы проекционных светосильных объективов, предназначенных для переноса изображения с экрана ЭОП на ПЗС-матрицу в ПНВ. Объектив [Гейхман И.Л., Волков В.Г. Основы улучшения видимости в сложных условиях. - М.: ООО Недра-Бизнесцентр. 1999. - с.105, рис.45 а] состоит из 9 компонентов, содержащих 12 линз, имеет числовую апертуру 0,4, коэффициент пропускания 0,75, линейное увеличение -1х, линейное поле в пространстве предметов 13 мм. Данные о качестве изображения, даваемом объективом, не приводятся. Основным недостатком этого объектива является сложность конструкции, а также малое линейное поле в пространстве предметов, не позволяющее осуществить в полной мере оптическое сопряжение изображения на экране ЭОП со светочувствительной площадкой ПЗС-матрицы.Known optical schemes of projection aperture lenses designed to transfer images from the screen of the image intensifier tube to the CCD array in the NVD. The lens [Geykhman I.L., Volkov V.G. The basics of improving visibility in difficult conditions. - M .: Nedra-Business Center LLC. 1999. - p.105, fig. 45 a] consists of 9 components containing 12 lenses, has a numerical aperture of 0.4, a transmittance of 0.75, a linear magnification of -1 x , a linear field in the space of objects of 13 mm. The image quality data provided by the lens is not provided. The main disadvantage of this lens is the complexity of the design, as well as a small linear field in the space of objects, which does not allow to fully realize optical pairing of the image on the image intensifier tube with the photosensitive area of the CCD.
Проекционный светосильный объектив [Патент РФ 2233462, публ. 2004 г., МКИ G02B 9/64] состоит из 7 компонентов, содержащих 8 линз, при этом оптическая сила седьмого компонента по абсолютной величине не превышает 0,35 оптической силы всего объектива. Расстояние между шестым и седьмым компонентами по оптической оси составляет не менее 0,18 фокусного расстояния объектива. Недостатком объектива является сложность конструкции.Projection aperture lens [RF Patent 2233462, publ. 2004, MKI G02B 9/64] consists of 7 components containing 8 lenses, while the optical power of the seventh component in absolute value does not exceed 0.35 of the optical power of the entire lens. The distance between the sixth and seventh components along the optical axis is at least 0.18 of the focal length of the lens. The disadvantage of the lens is the complexity of the design.
Наиболее близким по технической сущности, принятым за прототип является объектив [Патент GB №2066504 А, публ. 1980 г., МКИ G02В 9/6 (прототип)], содержащий шесть оптически связанных компонентов, расположенных по ходу лучей, включающий первый положительный компонент, второй компонент, выполненный в виде положительного мениска, обращенного вогнутой поверхностью к плоскости изображений, третий отрицательный компонент, четвертый компонент, склеенный из двух линз, пятый положительный компонент и шестой компонент, а также апертурную диафрагму, расположенную между третьим и четвертым компонентами. В объективе-прототипе распределение относительных оптических сил между компонентами составляет, начиная с первого компонента, соответственно: 0,68; 0,18; -0,80; -0,63; 0,87; 0,61; при этом стекла линз имеют показатели преломления соответственно 1,68; 1,70; 1,74; 1,76; 1,77; 1,77; 1,77, а коэффициенты основной средней дисперсии соответственно 55; 47; 28; 27; 49; 49; 49.The closest in technical essence adopted for the prototype is the lens [GB Patent No. 2066504 A, publ. 1980, MKI G02B 9/6 (prototype)], containing six optically coupled components located along the rays, including a first positive component, a second component made in the form of a positive meniscus facing a concave surface to the image plane, a third negative component, the fourth component, glued from two lenses, the fifth positive component and the sixth component, as well as the aperture diaphragm located between the third and fourth components. In the prototype lens, the distribution of relative optical forces between the components is, starting from the first component, respectively: 0.68; 0.18; -0.80; -0.63; 0.87; 0.61; while the glass lenses have a refractive index of 1.68, respectively; 1.70; 1.74; 1.76; 1.77; 1.77; 1.77, and the coefficients of the main average dispersion, respectively 55; 47; 28; 27; 49; 49; 49.
Данная конструкция объектива обеспечивает относительное отверстие до 1:1,4. Однако недостатком прототипа является невысокое качество изображения вследствие невысоких значений коэффициентов передачи контраста для всего поля зрения.This lens design provides a relative aperture of up to 1: 1.4. However, the disadvantage of the prototype is the low image quality due to the low values of the contrast transfer coefficients for the entire field of view.
Изобретение решает задачу повышения качества изображения за счет увеличения коэффициентов передачи контраста по всему полю зрения.The invention solves the problem of improving image quality by increasing the transmission coefficients of contrast throughout the field of view.
Для решения указанной задачи необходимо обеспечить такое сочетание оптических сил, показателей преломления, коэффициентов основных средних дисперсий, а также форм компонентов, чтобы полихроматическая частотно-контрастная характеристика (ЧКХ) объектива и его функция концентрации энергии (ФКЭ) в пятне, соответствующем размеру пикселя ПЗС-матрицы, имели высокие значения, близкие к дифракционному пределу, в пределах всего поля зрения.To solve this problem, it is necessary to provide such a combination of optical forces, refractive indices, coefficients of the main average dispersions, as well as the shapes of the components so that the polychromatic frequency-contrast characteristic (PTF) of the lens and its energy concentration function (PCE) in the spot corresponding to the CCD pixel size matrices had high values close to the diffraction limit, within the entire field of view.
Поставленная задача решается тем, что в известном объективе, содержащем шесть оптически связанных компонентов, расположенных по ходу лучей, включающем первый положительный компонент, второй компонент, выполненный в виде положительного мениска, обращенного вогнутой поверхностью к плоскости изображений, третий отрицательный компонент, четвертый компонент, склеенный из двух линз, пятый положительный компонент и шестой компонент, а также апертурную диафрагму, расположенную между третьим и четвертым компонентами, согласно изобретению первый положительный компонент выполнен в виде двояковыпуклой линзы, третий отрицательный компонент выполнен в виде двояковогнутой линзы, первая линза четвертого компонента выполнена двояковыпуклой, вторая линза четвертого компонента выполнена в виде отрицательного мениска, пятый положительный компонент выполнен виде двояковыпуклой линзы, шестой отрицательный компонент выполнен склеенным из двояковыпуклой и двояковогнутой линз, при этом относительные оптические силы компонентов составляют соответственно (0,52÷0,56); (0,56÷0,60); -(2,0÷2,2); (0,9÷0,96); (0,75÷0,86); -(0,67÷0,73); оптические силы первой и второй линз четвертого компонента составляют соответственно (1,5÷1,6) и -(0,3÷0,4) от оптической силы четвертого компонента, оптические силы двояковыпуклой и двояковогнутой линз шестого компонента составляют соответственно (1,8÷1,9) и -(3,4÷3,8) от оптической силы шестого компонента, при этом материалы линз в соответствии с расположением последних по ходу лучей имеют показатели преломления 1,50÷1,55; 1,62÷1,67; 1,75÷1,80; 1,50÷1,60; 1,80÷1,90; 1,80÷1,90; 1,50÷1,55; 1,75÷1,80, а коэффициенты основной средней дисперсии соответственно 60÷65; 40÷45; 23÷28; 52÷58; 34÷38; 34÷38; 52÷58; 23÷28. На фиг.1 приведена оптическая схема объектива.The problem is solved in that in the known lens containing six optically coupled components located along the rays, including the first positive component, the second component made in the form of a positive meniscus facing a concave surface to the image plane, the third negative component, the fourth component glued of two lenses, a fifth positive component and a sixth component, as well as an aperture diaphragm located between the third and fourth components, according to the invention the first positive component is made in the form of a biconvex lens, the third negative component is made in the form of a biconvex lens, the first lens of the fourth component is made of biconvex, the second lens of the fourth component is made in the form of a negative meniscus, the fifth positive component is made in the form of a biconvex lens, the sixth negative component is glued from a biconvex and biconcave lenses, while the relative optical powers of the components are respectively (0.52 ÷ 0.56); (0.56 ÷ 0.60); - (2.0 ÷ 2.2); (0.9 ÷ 0.96); (0.75 ÷ 0.86); - (0.67 ÷ 0.73); the optical powers of the first and second lenses of the fourth component are respectively (1.5 ÷ 1.6) and - (0.3 ÷ 0.4) of the optical power of the fourth component, the optical powers of the biconvex and biconcave lenses of the sixth component are respectively (1.8 ÷ 1.9) and - (3.4 ÷ 3.8) of the optical power of the sixth component, while the lens materials in accordance with the location of the latter along the rays have a refractive index of 1.50 ÷ 1.55; 1.62 ÷ 1.67; 1.75 ÷ 1.80; 1.50 ÷ 1.60; 1.80 ÷ 1.90; 1.80 ÷ 1.90; 1.50 ÷ 1.55; 1.75 ÷ 1.80, and the coefficients of the main average dispersion, respectively, 60 ÷ 65; 40 ÷ 45; 23 ÷ 28; 52 ÷ 58; 34 ÷ 38; 34 ÷ 38; 52 ÷ 58; 23 ÷ 28. Figure 1 shows the optical circuit of the lens.
На фиг.2 а и 2 б показаны ЧКХ объектива-прототипа и предлагаемого объектива при нормировке фокусного расстояния ƒ′=1.Figure 2 a and 2 b show the frequency response of the prototype lens and the proposed lens when normalizing the focal length ƒ ′ = 1.
На фиг.3 приведена ЧКХ предлагаемого объектива для различных точек поля изображения для примера реализации.Figure 3 shows the frequency response of the proposed lens for various points of the image field for an example implementation.
На фиг.4 приведена ФКЭ предлагаемого объектива для различных точек поля изображения в спектральном диапазоне 0,48-0,66 мкм, соответствующем спектральному диапазону излучения экрана ЭОП, для примера реализации.Figure 4 shows the photomultiplier of the proposed lens for various points of the image field in the spectral range of 0.48-0.66 μm, corresponding to the spectral range of the radiation of the screen of the image intensifier tube, for an example implementation.
Проекционный светосильный объектив (фиг.1) содержит шесть оптически связанных компонентов 1-6, расположенных по ходу лучей. Первый положительный компонент 1 выполнен в виде двояковыпуклой линзы. Второй компонент 2 выполнен в виде положительного мениска, обращенного вогнутой поверхностью к плоскости изображений. Третий отрицательный компонент 3 выполнен в виде двояковогнутой линзы. Четвертый компонент 4 склеен из двух линз 7 и 8. Линза 7 выполнена двояковыпуклой, линза 8 имеет форму отрицательного мениска. Пятый положительный компонент 5 выполнен в виде двояковыпуклой линзы. Шестой отрицательный компонент 6 выполнен склеенным из двояковыпуклой линзы 9 и двояковогнутой линзы 10. Апертурная диафрагма А.д. расположена между компонентами 3 и 4. Позицией 11 показана плоскопараллельная стеклянная пластинка, являющаяся защитным стеклом ПЗС-матрицы.The projection aperture lens (figure 1) contains six optically coupled components 1-6 located along the rays. The first positive component 1 is made in the form of a biconvex lens. The second component 2 is made in the form of a positive meniscus facing a concave surface to the image plane. The third negative component 3 is made in the form of a biconcave lens. The
В таблицах 1, 2 приведен пример реализации объектива на оптических стеклах, соответствующих указанным сочетаниям показателей преломления и коэффициентов основных средних дисперсий.Tables 1, 2 give an example of the implementation of the lens on optical glasses corresponding to the indicated combinations of refractive indices and the coefficients of the main average dispersions.
Указанные в таблице 1 оптические силы линз 7 и 8 составляют соответственно 1,54 и -0,35 от оптической силы четвертого компонента 4, а оптические силы линз 9 и 10 составляют соответственно 1,87 и -3,6 от оптической силы компонента 6 и соответствуют заявляемому выше диапазону оптических сил.The optical powers of lenses 7 and 8 shown in Table 1 are 1.54 and -0.35, respectively, of the optical power of the
Конструктивные параметры в таблице 2 приведены в пересчете на ƒ′=1 и линейное увеличение -0,45х, соответствующее отношению диагонали ПЗС-матрицы к диаметру экрана ЭОП.The design parameters in table 2 are given in terms of ƒ ′ = 1 and a linear increase of -0.45 x , which corresponds to the ratio of the diagonal of the CCD to the screen diameter of the image intensifier tube.
Оптические силы, показатели преломления и коэффициенты основных средних дисперсий компонентов проекционного светосильного объективаTable 1
Optical forces, refractive indices and coefficients of the main average dispersions of the components of the projection aperture lens
Конструктивные параметры объективаtable 2
Lens design
На фиг.2 а и 2 б приведены для сравнения ЧКХ объектива прототипа и предлагаемого объектива, рассчитанные при нормировке ƒ′=1 для всего диапазона пространственных частот и линейного поля в пространстве предметов, равного величине ƒ′. Кривые, обозначенные 0,5 m и 0,5 s, соответствуют меридиональному (m) и сагиттальному (s) сечениям пучков лучей для точки на краю изображения, кривые, обозначенные 0 и 0,3, соответствуют точке на оси и точке с координатой в плоскости изображений, равной 0,3. Кривая с обозначением «Дифр.» соответствует безаберрационной ЧКХ для точки на оси. Числовая апертура в пространстве изображений, квадрат которой является числовой мерой, определяющей освещенность изображения, в заявляемом объективе 0,34, в прототипе - 0,26. Более высокие значения коэффициентов передачи контраста в предлагаемом объективе на соответствующих пространственных частотах, демонстрируемые графиками на фиг.2 б, свидетельствуют о достигнутом повышении качества изображения в заявляемом проекционном светосильном объективе.Figure 2 a and 2 b are shown for comparison of the frequency response of the lens of the prototype and the proposed lens, calculated with normalization ƒ ′ = 1 for the entire range of spatial frequencies and a linear field in the space of objects equal to the value ƒ ′. The curves indicated by 0.5 m and 0.5 s correspond to the meridional (m) and sagittal (s) sections of the ray beams for a point on the image edge, the curves indicated by 0 and 0.3 correspond to a point on the axis and a point with a coordinate in image plane equal to 0.3. The curve marked “Diphr.” Corresponds to the non-aberration frequency response for a point on the axis. The numerical aperture in the space of images, the square of which is a numerical measure that determines the illumination of the image, in the inventive lens 0.34, in the prototype 0.26. Higher values of the contrast transfer coefficients in the proposed lens at the corresponding spatial frequencies, demonstrated by the graphs in figure 2 b, indicate the achieved improvement in image quality in the inventive projection aperture lens.
Точные значения оптических сил, радиусов преломляющих поверхностей и толщин вдоль оптической оси под конкретные значения показателей преломления и коэффициентов основных средних дисперсий набора стекол из конкретных плавок или каталогов производителей стекла, заданных с точностью 4-6 значащих цифр после запятой, устанавливаются стандартной оптимизацией по методу наименьших квадратов, входящей в состав всех современных программ для оптических расчетов.The exact values of optical forces, radii of refractive surfaces and thicknesses along the optical axis for specific values of refractive indices and the coefficients of the main average dispersions of a set of glasses from specific melts or catalogs of glass manufacturers, specified with an accuracy of 4-6 significant digits after the decimal point, are set by standard optimization using the least squares, which is part of all modern programs for optical calculations.
Анализ примера реализации объектива проведен в программе для расчета оптических систем Zemax для фокусного расстояния 18 мм в диапазоне длин волн 0,48 - 0,66 мкм с учетом спектральной эффективности экрана ЭОП для диаметра экрана ЭОП, равного 18 мм, сопрягаемого объективом с ПЗС-матрицей, диагональ которой равна 8 мм. Числовая апертура в пространстве изображений равна 0,30, что является свидетельством сохранения светосилы в заявляемом объективе в сравнении с прототипом.An analysis of the lens implementation example was carried out in a program for calculating Zemax optical systems for a focal length of 18 mm in the wavelength range of 0.48 - 0.66 μm, taking into account the spectral efficiency of the image intensifier screen for an image intensifier screen diameter of 18 mm, matched by a lens with a CCD whose diagonal is 8 mm. The numerical aperture in the image space is 0.30, which is evidence of the preservation of aperture in the inventive lens in comparison with the prototype.
ЧКХ объектива для этого примера реализации приведены на фиг.3, а ФКЭ - на фиг.4 для различных точек изображения. На графиках указаны значения координат у′ точки изображения в плоскости изображения (0, 3,2 и 4 мм) для меридионального (m) и сагиттального сечений (s), а также безаберрационные ЧКХ (обозначение «дифр»). Из приведенных графиков следует, что коэффициенты передачи контраста для пространственной частоты 60 мм-1 составляют для точки на оси 0,84, для точки изображения с координатой у′=3,2 мм - 0,82, для точки изображения с координатой у′=4 мм - 0,58. ФКЭ в пятне диаметром 0,0085 мм, соответствующем пикселю ПЗС-матрицы, для точек с вышеуказанными координатами у′ соответственно составляют 0,95, 0,93 и 0,79.The frequency response of the lens for this implementation example is shown in FIG. 3, and the PCF in FIG. 4 for various image points. The graphs show the values of the coordinates at the image point in the image plane (0, 3.2 and 4 mm) for the meridional (m) and sagittal sections (s), as well as the aberration-free frequency response (designation “differ”). It follows from the graphs that the transmission coefficients of contrast for a spatial frequency of 60 mm -1 are 0.84 for a point on the axis, 0.82 for an image point with coordinate y = 3.2 mm, and 0.82 for an image point with coordinate y = 4 mm - 0.58. The PCE in a spot with a diameter of 0.0085 mm corresponding to a pixel of the CCD matrix for points with the above coordinates y ′, respectively, is 0.95, 0.93, and 0.79.
Расчетные интегральные характеристики качества изображения, приведенные на фиг.3 и 4, свидетельствуют о высокой степени коррекции монохроматических и хроматических аберраций, достигаемой при соблюдении заявляемых соотношений оптических сил, показателей преломления, коэффициентов основной средней дисперсии и форм компонентов и линз в проекционном светосильном объективе.The calculated integral image quality characteristics shown in Figs. 3 and 4 indicate a high degree of correction of monochromatic and chromatic aberrations achieved by observing the claimed ratios of optical forces, refractive indices, basic average dispersion coefficients and the shapes of components and lenses in a projection high-aperture lens.
Указанное решение, на наш взгляд, обладает новизной и изобретательским уровнем. Изобретение основано на впервые установленной заявителями зависимости между оптическими силами, показателями преломления, коэффициентами основной средней дисперсии и формой компонентов и линз в проекционном светосильном объективе.The specified solution, in our opinion, has novelty and inventive step. The invention is based on the relationship between optical forces, refractive indices, basic average dispersion coefficients and the shape of components and lenses in a projection fast lens, first established by the applicants.
Таким образом, по сравнению с прототипом, заявленный объектив обеспечивает качественное изображение для всех точек поля.Thus, in comparison with the prototype, the claimed lens provides a high-quality image for all points of the field.
Использование предлагаемого проекционного светосильного объектива позволяет повысить качество изображения в ПНВ, в которых применяется оптическое сопряжение экрана ЭОП с ПЗС-матрицей.Using the proposed projection aperture lens allows you to improve image quality in the NVD, which uses optical coupling of the screen of the image intensifier tube with a CCD matrix.
ЛитератураLiterature
1. Гейхман И.Л., Волков В.Г. Основы улучшения видимости в сложных условиях. - М.: ООО Недра-Бизнесцентр. 1999. - 286 с.1. Geykhman I.L., Volkov V.G. The basics of improving visibility in difficult conditions. - M .: Nedra-Business Center LLC. 1999 .-- 286 p.
2. Патент РФ 2233462, публ. 2004 г., МКИ G02B 9/64.2. RF patent 2233462, publ. 2004, MKI G02B 9/64.
3. Патент GB №2066504 А, публ. 1980 г., МКИ G 02 В 9/6 (прототип).3. GB patent No. 2066504 A, publ. 1980, MKI G 02 B 9/6 (prototype).
Claims (1)
оптические силы первой и второй линз четвертого компонента составляют соответственно (1,5÷1,6) и -(0,3÷0,4) оптической силы четвертого компонента, оптические силы двояковыпуклой и двояковогнутой линз шестого компонента составляют соответственно (1,8÷1,9) и -(3,4÷3,8) оптической силы шестого компонента, при этом материалы линз в соответствии с расположением последних по ходу лучей имеют показатели преломления 1,50÷1,55; 1,62÷1,67; 1,75÷1,80; 1,50÷1,60; 1,80÷1,90; 1,80÷1,90; 1,50÷1,55; 1,75÷1,80, а коэффициенты основной средней дисперсии соответственно 60÷65; 40÷45; 23÷28; 52÷58; 34÷38; 34÷38; 52÷58; 23÷28. A projection fast lens containing six optically coupled components located along the rays, including a first positive component, a second component made in the form of a positive meniscus facing a concave surface to the image plane, a third negative component, a fourth component bonded from two lenses, and a fifth positive component and the sixth component, as well as an aperture diaphragm located between the third and fourth components, characterized in that the first positive comp the tent is made in the form of a biconvex lens, the third negative component is made in the form of a biconcave lens, the first lens of the fourth component is made in a biconvex, the second lens of the fourth component is made in the form of a negative meniscus, the fifth positive component is made in the form of a biconvex lens, the sixth negative component is glued from the biconvex and biconcave lenses, while the relative optical powers of the components are respectively (0.52 ÷ 0.56); (0.56 ÷ 0.60); - (2.0 ÷ 2.2); (0.9 ÷ 0.96); (0.75 ÷ 0.86); - (0.67 ÷ 0.73);
the optical powers of the first and second lenses of the fourth component are respectively (1.5 ÷ 1.6) and - (0.3 ÷ 0.4) the optical powers of the fourth component, the optical powers of the biconvex and biconcave lenses of the sixth component are respectively (1.8 ÷ 1.9) and - (3.4 ÷ 3.8) of the optical power of the sixth component, while the lens materials in accordance with the location of the latter along the rays have a refractive index of 1.50 ÷ 1.55; 1.62 ÷ 1.67; 1.75 ÷ 1.80; 1.50 ÷ 1.60; 1.80 ÷ 1.90; 1.80 ÷ 1.90; 1.50 ÷ 1.55; 1.75 ÷ 1.80, and the coefficients of the main average dispersion, respectively, 60 ÷ 65; 40 ÷ 45; 23 ÷ 28; 52 ÷ 58; 34 ÷ 38; 34 ÷ 38; 52 ÷ 58; 23 ÷ 28.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008132638/28A RU2371744C1 (en) | 2008-08-07 | 2008-08-07 | High-aperture projection lens |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008132638/28A RU2371744C1 (en) | 2008-08-07 | 2008-08-07 | High-aperture projection lens |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2371744C1 true RU2371744C1 (en) | 2009-10-27 |
Family
ID=41353250
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008132638/28A RU2371744C1 (en) | 2008-08-07 | 2008-08-07 | High-aperture projection lens |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2371744C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2473932C2 (en) * | 2010-04-26 | 2013-01-27 | Закрытое Акционерное Общество "Импульс" | Projection lens |
| US9729767B2 (en) | 2013-03-22 | 2017-08-08 | Seiko Epson Corporation | Infrared video display eyewear |
-
2008
- 2008-08-07 RU RU2008132638/28A patent/RU2371744C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2473932C2 (en) * | 2010-04-26 | 2013-01-27 | Закрытое Акционерное Общество "Импульс" | Projection lens |
| US9729767B2 (en) | 2013-03-22 | 2017-08-08 | Seiko Epson Corporation | Infrared video display eyewear |
| US10218884B2 (en) | 2013-03-22 | 2019-02-26 | Seiko Epson Corporation | Infrared video display eyewear |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7382542B2 (en) | High-aperture optical imaging system, particularly for microscopes | |
| US8427764B1 (en) | Lens system | |
| JP5277324B2 (en) | Microscope objective lens | |
| CN105074531B (en) | Amplify endoscope optical system | |
| CN109633883B (en) | Large-view-field high-resolution fluorescence microscope objective lens | |
| US11048071B2 (en) | Microscope objective | |
| CN114019665A (en) | Microscope objective | |
| RU2451312C1 (en) | Objective lens | |
| US11480762B2 (en) | Short-wavelength infrared imaging lens and imaging device including two lens groups of −+ refractive powers having seven lenses of −++−−++ refractive powers or eight lenses of −+++−−++ refractive powers | |
| CN111856735B (en) | Objective lens for 40 times biological observation | |
| RU2371744C1 (en) | High-aperture projection lens | |
| CN112269254A (en) | Imaging lens | |
| CN109247904B (en) | Endoscope objective lens | |
| US20120206823A1 (en) | Projection lens | |
| US11635591B2 (en) | Lens attachment of reduced focus and increased light admittance | |
| EP3474057A1 (en) | Image-capturing optical system and image-capturing device | |
| CN114675409A (en) | 4K zooming coupler for endoscope | |
| CN210072199U (en) | Eyepiece of handheld infrared observation appearance of non-refrigeration type | |
| RU2385476C1 (en) | Projection high-aperture telecentric lens | |
| US8503113B2 (en) | Wide-angle relay lens and imaging system having same | |
| TWI395463B (en) | Scanner lens | |
| CN216351509U (en) | Microscope objective | |
| RU2412455C1 (en) | Four-element lens | |
| CN216817072U (en) | Cylindrical lens and microscope system | |
| CN212302051U (en) | Imaging lens |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180808 |