RU2370566C2 - СТАЛЬ С ПОНИЖЕННОЙ ПРОКАЛИВАЕМОСТЬЮ ДЛЯ ВИНТОВЫХ ПРУЖИН С ДИАМЕТРОМ ПРУТКОВ 17-23 мм И ПРУЖИНА, ИЗГОТОВЛЕННАЯ ИЗ НЕЕ - Google Patents
СТАЛЬ С ПОНИЖЕННОЙ ПРОКАЛИВАЕМОСТЬЮ ДЛЯ ВИНТОВЫХ ПРУЖИН С ДИАМЕТРОМ ПРУТКОВ 17-23 мм И ПРУЖИНА, ИЗГОТОВЛЕННАЯ ИЗ НЕЕ Download PDFInfo
- Publication number
- RU2370566C2 RU2370566C2 RU2007132483/02A RU2007132483A RU2370566C2 RU 2370566 C2 RU2370566 C2 RU 2370566C2 RU 2007132483/02 A RU2007132483/02 A RU 2007132483/02A RU 2007132483 A RU2007132483 A RU 2007132483A RU 2370566 C2 RU2370566 C2 RU 2370566C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- spring
- tempering
- springs
- copper
- Prior art date
Links
Abstract
Изобретение относится к области металлургии и машиностроения, в частности к пружинно-рессорным сталям, и может быть использовано для изготовления крупных высоконагруженных пружин, подверженных высоким нагрузкам, в частности, для изготовления винтовых пружин подвижного состава железнодорожного транспорта с диаметром прутка 17-23. Сталь содержит углерод, кремний, марганец, алюминий, азот, серу, фосфор, хром, никель, медь и железо при следующем соотношении компонентов, мас.%: углерод 0,55-0,63, кремний 0,10-0,35, марганец<0,20, алюминий 0,02-0,06, азот 0,004-0,016, сера ≤0,025, фосфор ≤0,020, хром 0,10-0,20, никель 0,15-0,20, медь 0,15-0,20, железо - остальное. Сталь имеет балл аустенитного зерна 11-13 и структуру мелкоигольчатого мартенсита отпуска на поверхности и сорбита в сердцевине после объемно-поверхностной закалки и отпуска. Увеличивается уровень эксплуатационных характеристик, в частности механических свойств, релаксационной стойкости, циклической долговечности и коррозионной стойкости. 2 н.п. ф-лы, 1 табл.
Description
Изобретение относится к области металлургии и машиностроения, в частности к пружинно-рессорным сталям, и может быть использовано для изготовления крупных высоконагруженных пружин, подверженных высоким нагрузкам, в частности, для изготовления винтовых пружин подвижного состава железнодорожного транспорта.
В процессе эксплуатации рессорных пружин в вагонах железнодорожного транспорта они подвергаются длительным деформационным нагружениям, вертикальным и горизонтальным колебаниям, воздействию атмосферы в различных климатических зонах.
Поэтому к материалам, используемым для изготовления рессорных пружин, предъявляется ряд специальных требований. Они должны обеспечивать высокое сопротивление малым пластическим деформациям и обладать высокой релаксационной стойкостью. Стабильность указанных характеристик в процессе эксплуатации обеспечивает точность и надежность работы пружин и упругих элементов.
Наиболее близким аналогом для заявленной стали и пружины, изготовленной из нее, является пружинно-рессорная сталь с пониженной прокаливаемостью для подвижного состава железнодорожного транспорта и пружина, изготовленная из нее, раскрытые в ГОСТ 1050-88. Сталь для пружин 58(55ПП) /1/. Сталь содержит, мас.%: углерод 0,55-0,63, кремний 0,10-0,30, марганец ≤0,20, хром ≤0,15, никель ≤0,25, медь ≤0,25, железо - остальное.
Недостатком известной стали и изготовленных из нее пружин является отсутствие стабильности получаемых в процессе термической обработки механических свойств, микроструктуры (в том числе сталь /1/ характеризуется крупным зерном) и твердости по сечению прутка, а соответственно, и стабильности релаксационной стойкости и циклической долговечности пружин. Отсутствие стабильности указанных характеристик при термической обработке пружин из известной марки стали не позволяет автоматизировать процесс производства и добиться его высокой производительности.
Задачей, на решение которой направлено изобретение, является разработка состава пружинно-рессорной стали с пониженной прокаливаемостью для винтовых пружин подвижного состава железнодорожного транспорта с диаметром прутков 17-23 мм, обладающей высокими и стабильными эксплуатационными характеристиками.
Техническим результатом является обеспечение стабильности свойств стали с пониженной прокаливаемостью и пружин, изготовленных из нее, после термической обработки, что позволит автоматизировать процесс производства в крупном масштабе, увеличить уровень эксплуатационных характеристик, в частности механических свойств, релаксационной стойкости, циклической долговечности и коррозионной стойкости.
Технический результат достигается тем, что предложена сталь с пониженной прокаливаемостью для винтовых пружин с диаметром прутков 17-23 мм для подвижного состава железнодорожного транспорта, содержащая углерод, кремний, марганец, хром, никель, медь, железо и дополнительно содержащая алюминий, азот, серу, фосфор, при следующем соотношении компонентов, мас.%:
углерод | 0,55-0,63 |
кремний | 0,10-0,35 |
марганец | ≤0,20 |
алюминий | 0,02-0,06 |
азот | 0,004-0,016 |
сера | ≤0,025 |
фосфор | ≤0,020 |
хром | 0,10-0,20 |
никель | 0,15-0,20 |
медь | 0,15-0,20 |
железо | остальное, |
и имеющая балл аустенитного зерна 11-13 и структуру мелкоигольчатого мартенсита отпуска и сорбита после объемно-поверхностной закалки и отпуска.
Также технический результат достигается тем, что пружина с диаметром прутков 17-23 мм, изготовленная из стали предложенного состава, после объемно-поверхностной закалки и отпуска имеет в сердцевине структуру сорбита, а на поверхности структуру мелкоигольчатого мартенсита отпуска.
Предложенное сочетание легирующих элементов и ограничение по содержанию примесных элементов позволяет получить исходную однородную, мелкозернистую структуру стали с пониженной прокаливаемостью, что обеспечивает после объемно-поверхностной закалки и отпуска получение оптимальных для пружин механических свойств, в частности прочности, предела текучести и предела упругости.
Размер зерна в стали существенно влияет на ее свойства. Так крупное зерно снижает прочность, пластичность и порог хладноломкости, а также коррозионную стойкость, повышает склонность к хрупкому разрушению стали и увеличивает прокаливаемость.
Заявленный интервал содержания углерода обеспечивает необходимые прочность и прокаливаемость. При содержании менее 0,55 мас.% не обеспечивается требуемый уровень прочности, пластичности и пружина хрупко разрушается, а при содержании свыше 0,63 мас.% образуются центры графитизации, вследствие чего снижается релаксационная стойкость и долговечность.
Кремний не только раскисляет сталь, но также упрочняет ее и повышает предел упругости, что увеличивает релаксационную стойкость. При содержании кремния менее 0,10 мас.% прочность и упругость стали становятся ниже допустимого уровня и не достигается необходимый уровень раскисления, а при содержании выше 0,35 мас.% пластичность снижается и сталь охрупчивается.
Марганец не только раскисляет сталь, но повышает ее прочность, упругость, износостойкость и долговечность. При содержании марганца свыше 0,20 мас.% увеличивается прокаливаемость, что для пружин, изготовленных из прутков предлагаемой стали диаметром 17-23 мм, приводит к увеличению глубины упрочненного слоя, снижению уровня сжимающих напряжений в упрочненном слое и, как следствие, к уменьшению долговечности пружин и повышению их чувствительности к поверхностным концентраторам напряжения.
Введение в сталь алюминия в количестве 0,02-0,06 мас.% позволяет не только раскислить, но и модифицировать сталь, в частности, за счет того, что он связывает кислород и азот в оксиды и нитриды, которые являются эффективными барьерами для роста аустенитного зерна. К тому же чрезмерное введение алюминия более 0,06 мас.% в сталь приведет к ее графитизации, что резко снизит эксплуатационную стойкость пружин, выполненных из этой стали.
Азот упрочняет сталь за счет образования нитридов алюминия, способствующих получению мелкозернистой структуры. Для связывания алюминия с получением нитрида алюминия содержание азота должно быть, по меньшей мере, 0,004 мас.%. При содержании азота свыше 0,016 мас.% излишек азота проявляется в виде пузырьков на поверхности получаемого слитка, что снижает механические свойства, затрудняет дальнейшую его обработку.
Фосфор, выделяясь по границам зерен, снижает ударную вязкость, вследствие чего сталь хрупко разрушается за счет ослабления межзеренного сцепления. Поэтому содержание фосфора ограничено 0,020 мас.%.
Сера присутствует в стали в виде тугоплавкого сульфидного включения MnS, приводящего к анизотропии механических свойств. Поэтому содержание серы ограничено 0,025 мас.%.
Микролегирование медью основано на том, что она кристаллизуется в последнюю очередь, концентрируясь по границам зерен, снижая вероятность пережога. Поэтому увеличивается пластичность стали. К тому же медь увеличивает коррозионную стойкость стали, но ее действие на коррозионную стойкость не ощутимо при содержании менее 0,15 мас.%. При содержании меди свыше 0,20 мас.% хрупкие фазы меди приведут к растрескиванию по границам зерен при деформации.
Микролегирование хромом основано на том, что он участвует в твердорастворном упрочнении, однако при содержании менее 0,10 мас.% прочность и твердость стали становятся менее допустимого предела для заданного класса сталей, а при содержании свыше 0,20 мас.% образуется фаза FeCrx, снижающая пластичность и приводящая к разрушению при деформации.
Микролегирование никелем основано на твердорастворном упрочнении и повышении коррозионной стойкости, однако на указанные характеристики никель практически не влияет при содержании менее 0,15 мас.%, а увеличение содержания свыше 0,20 мас.% нецелесообразно из-за его дороговизны.
Стабильно получаемая при объемно-поверхностной закалке структура мелкоигольчатого мартенсита отпуска и сорбита обеспечивает требуемую твердость поверхностной зоны пружины 55-58 HRC (мелкоигольчатый мартенсит) и сердцевины 30-35 HRC (сорбит), высокую прочность пружины, эксплуатационную надежность и долговечность. Структура сорбита в сердцевине пружины более благоприятна, чем трооститная структура, наблюдаемая в большинстве рессорно-пружинных сталей, поскольку имеет большую прочность, пластичность и ударную вязкость, что увеличивает долговечность пружин. При этом следует отметить, что при структуре мелкоигольчатого мартенсита в поверхностном слое и сорбита в сердцевине по сечению прутка наводится благоприятная эпюра внутренних остаточных напряжений: сжимающие напряжения в поверхностном закаленном слое и растягивающие в сердцевине, что наилучшим образом отвечает нагруженности пружин в процессе эксплуатации.
Пример
Опытные плавки проводили в индукционных печах. Перед разливкой сталь раскисляли и модифицировали введением алюминия для обеспечения наследственно мелкозернистой структуры. Состав выплавляемой стали приведен ниже в табл.1. Балл аустенитного зерна составлял 11-13, что свидетельствует о получении наследственно мелкозернистой структуры.
Таблица 1 | |||||||||||
№ | С | Si | Mn | Al | N | S | P | Cr | Ni | Cu | Fe |
1 | 0,55 | 0,22 | 0,20 | 0,021 | 0,016 | 0,014 | 0,010 | 0,07 | 0,15 | 0,15 | Ост. |
2 | 0,57 | 0,24 | 0,18 | 0,023 | 0,015 | 0,015 | 0,012 | 0,11 | 0,16 | 0,16 | Ост. |
Партию, состоящую из 30 образцов, изготавливали из горячекатаных прутков диаметром 17 и 23 мм, которые были подвергнуты термической обработке: объемно-поверхностная закалка от температуры нагрева 900°С, отпуск при 180°С в течение 1,5 часов.
Для определения прокаливаемости проводили закалку, прутки разрезали, исследовали структуру и измеряли твердость. Толщина закаленного слоя составила 2,5-4,5 мм (для ⌀ 17 мм) и 3,5-6,0 мм (для ⌀ 23 мм), твердость поверхности 64-65 HRC (для ⌀ 17 мм) и 64-65 HRC (для ⌀ 23 мм), твердость сердцевины 30-32 HRC (для ⌀ 17 мм) и 28-30 HRC (для ⌀ 23 мм), критическая скорость охлаждения: 180°С/с (для ⌀ 17 мм) и 180-290°С/с (для ⌀ 23 мм).
После отпуска при 180°С в течение 1,5 часов твердость прутков снизилась до следующих значений и составила для партии образцов с диаметрами 17 и 23 мм: в поверхности 56-59 HRC (для ⌀ 17 мм) и 56-59 HRC (для ⌀ 23 мм), в сердцевине 26-29 HRC (для ⌀ 17 мм) и 24-27 HRC (для ⌀ 23 мм).
Структура поверхностного слоя после объемно-поверхностной закалки и отпуска во всех образцах представляла собой мелкоигольчатый мартенсит отпуска, а сердцевины - сорбит.
Испытания на механические свойства проводили на цилиндрических образцах с диаметром 6 мм и расчетной длиной 30 мм, изготовленных из прутков предлагаемой пружинно-рессорной стали в состоянии поставки. Моделирование механических свойств упрочненного слоя, получаемого в пружинах после объемно-поверхностной закалки и отпуска, осуществляли путем закалки образцов указанных размеров с предварительным нагревом в соляной ванне до температуры закалки 900°С и интенсивным охлаждением быстродвижущимся потоком воды в специальном закалочном устройстве.
Для определения механических свойств сердцевины цилиндрические образцы указанных размеров изготавливали из сердцевины прутков предлагаемой пружинно-рессорной стали после объемно-поверхностной закалки и отпуска.
Механические свойства исследованных образцов предлагаемой пружинно-рессорной стали в состоянии поставки составляют: прочность стали σв - 750 МПа, предел текучести σ0,2 - 400 МПа, сопротивление малым пластическим деформациям (предел упругости) σ0,05 - 300-350 МПа. Значения указанных свойств в состоянии поставки положительно характеризуют предлагаемую пружинно-рессорную сталь с точки зрения обрабатываемости.
После закалки, близкой по режиму к объемно-поверхностной закалке, и отпуска механические свойства предлагаемой стали исследуемых образцов, соответствующие свойствам упрочненного слоя пружины, составляют: прочность стали σв - 2300 МПа, предел текучести σ0,2 - 2000 МПа, сопротивление малым пластическим деформациям (предел упругости) σ0,05 - 1650-1750 МПа.
Механические свойства сердцевины прутка предлагаемой пружинно-рессорной стали исследуемых образцов после объемно-поверхностной закалки и отпуска составляют: прочность стали σв - 1100 МПа, предел текучести σ0,2 - 800 МПа, сопротивление малым пластическим деформациям (предел упругости) σ0,05 - 750 МПа.
Стабильное обеспечение описанного уровня механических свойств в поверхности и в сердцевине пружин является отличительной особенностью предлагаемой пружинно-рессорной стали. Такое сочетание свойств по сечению прутка пружины означает получение большей прочности, релаксационной стойкости и циклической долговечности как самих прутков предлагаемой пружинно-рессорной стали, так и пружин, изготовленных из нее.
Релаксационная стойкость прутков предлагаемой пружинно-рессорной стали исследуемых образцов после объемно-поверхностной закалки и отпуска, определенная при статических испытаниях прутков на трехточечный изгиб с регистрацией значений пластической деформации, характеризуется следующими показателями: предел текучести σ0,2 - 2530 МПа, предел упругости σ0,05 - 1860 МПа, предел пропорциональности σ0,01 - 1200 МПа.
Релаксационная стойкость самих пружин, изготовленных из прутков предлагаемой пружинно-рессорной стали исследуемых образцов, после объемно-поверхностной закалки и отпуска, оцененная по величине остаточной деформации, составляет 0,6 мм (разница между значениями высоты пружины после третьего и второго обжатия).
Циклическая долговечность, оцененная при испытаниях на трехточечный изгиб прутков предлагаемой пружинно-рессорной стали, составила 5 млн. циклов нагружения при пределе выносливости 1100-1200 МПа. Циклическая долговечность пружин, изготовленных из предложенной пружинно-рессорной стали и упрочненных объемно-поверхностной закалки, составляет 5 млн. циклов нагружения.
Испытания на коррозионную стойкость проводились в 0,5 н растворе хлорида натрия. Пассивирование стали не наблюдалось вплоть до токов коррозии, превышающих 1000 мА/см2.
В результате проведенных испытаний установлено, что указанные характеристики стали и пружин, изготовленных из нее, стабильно обеспечиваются во всем диапазоне ее химического состава для диаметров прутков 17-23 мм.
Таким образом, стабилизация структуры обеспечивается способом комплексного легирования, а ограничение содержания компонентов подобрано для эффективного взаимодействия между собой, чем достигается мелкое зерно аустенита (11-13 балл) и получаемая структура мелкоигольчатого мартенсита отпуска и сорбита (соответственно на поверхности и в сердцевине пружины), высокие эксплуатационные характеристики, в том числе релаксационная стойкость, циклическая долговечность и коррозионная стойкость.
Claims (2)
1. Сталь с пониженной прокаливаемостью для винтовых пружин подвижного состава железнодорожного транспорта с диаметром прутка 17-23 мм, содержащая углерод, кремний, марганец, хром, никель, медь и железо, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит алюминий, азот, серу и фосфор при следующем соотношении компонентов, мас.%:
углерод 0,55-0,63
кремний 0,10-0,35
марганец ≤0,20
алюминий 0,02-0,06
азот 0,004-0,016
сера ≤0,025
фосфор ≤0,020
хром 0,10-0,20
никель 0,15-0,20
медь 0,15-0,20
железо остальное
и имеет аустенитное зерно 11-13 балла.
и имеет аустенитное зерно 11-13 балла.
2. Винтовая пружина подвижного состава железнодорожного транспорта с диаметром прутка 17-23 мм, отличающаяся тем, что она выполнена из стали по п.1 и имеет после объемно-поверхностной закалки и отпуска в сердцевине структуру сорбита, а на поверхности - структуру мелкоигольчатого мартенсита отпуска.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2007132483/02A RU2370566C2 (ru) | 2007-08-29 | 2007-08-29 | СТАЛЬ С ПОНИЖЕННОЙ ПРОКАЛИВАЕМОСТЬЮ ДЛЯ ВИНТОВЫХ ПРУЖИН С ДИАМЕТРОМ ПРУТКОВ 17-23 мм И ПРУЖИНА, ИЗГОТОВЛЕННАЯ ИЗ НЕЕ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2007132483/02A RU2370566C2 (ru) | 2007-08-29 | 2007-08-29 | СТАЛЬ С ПОНИЖЕННОЙ ПРОКАЛИВАЕМОСТЬЮ ДЛЯ ВИНТОВЫХ ПРУЖИН С ДИАМЕТРОМ ПРУТКОВ 17-23 мм И ПРУЖИНА, ИЗГОТОВЛЕННАЯ ИЗ НЕЕ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2007132483A RU2007132483A (ru) | 2009-03-10 |
RU2370566C2 true RU2370566C2 (ru) | 2009-10-20 |
Family
ID=40528082
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2007132483/02A RU2370566C2 (ru) | 2007-08-29 | 2007-08-29 | СТАЛЬ С ПОНИЖЕННОЙ ПРОКАЛИВАЕМОСТЬЮ ДЛЯ ВИНТОВЫХ ПРУЖИН С ДИАМЕТРОМ ПРУТКОВ 17-23 мм И ПРУЖИНА, ИЗГОТОВЛЕННАЯ ИЗ НЕЕ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2370566C2 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2450079C1 (ru) * | 2011-03-11 | 2012-05-10 | Закрытое акционерное общество "Научно-Производственная Компания Технология машиностроения и Объемно-поверхностная закалка" (ЗАО "НПК Техмаш и ОПЗ") | Конструкционная сталь для объемно-поверхностной закалки |
RU2568405C2 (ru) * | 2013-11-06 | 2015-11-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Коммерческий центр "РИЦ" | Сталь с пониженной прокаливаемостью для винтовых пружин с диаметром прутков от 24 до менее 27 мм и пружина, изготовленная из нее |
-
2007
- 2007-08-29 RU RU2007132483/02A patent/RU2370566C2/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
СОРОКИН В.Г. Стали и сплавы. Марочник. - М.: Интермет инжиниринг, 2001, с.294-295. * |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2450079C1 (ru) * | 2011-03-11 | 2012-05-10 | Закрытое акционерное общество "Научно-Производственная Компания Технология машиностроения и Объемно-поверхностная закалка" (ЗАО "НПК Техмаш и ОПЗ") | Конструкционная сталь для объемно-поверхностной закалки |
WO2012125063A1 (ru) * | 2011-03-11 | 2012-09-20 | Закрытое Акционерное Общество "Научно-Производственная Компания Технология Машиностроения И Объёмно-Поверхностная Закалка" (Зао "Нпк Техмаш И Опз") | Конструкционная сталь для объёмно-поверхностной закалки |
RU2568405C2 (ru) * | 2013-11-06 | 2015-11-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Коммерческий центр "РИЦ" | Сталь с пониженной прокаливаемостью для винтовых пружин с диаметром прутков от 24 до менее 27 мм и пружина, изготовленная из нее |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2007132483A (ru) | 2009-03-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8206521B2 (en) | High-strength stabilizer steel for vehicles having excellent corrosion resistance and low-temperature toughness, method of producing the same, and stabilizer | |
US8951365B2 (en) | High strength steel and high strength bolt excellent in delayed fracture resistance and methods of production of same | |
JP5177323B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼材と高強度ボルト、及び、その製造方法 | |
KR101768785B1 (ko) | 내수소취성이 우수한 고강도 스프링용 강선재 및 그의 제조 방법, 및 고강도 스프링 | |
CA2633153C (en) | Steel for springs, process of manufacture for spring using this steel, and spring made from such steel | |
EP3395991B1 (en) | High strength seamless stainless steel pipe for oil wells and manufacturing method therefor | |
US20170058376A1 (en) | Rolled material for high strength spring, and wire for high strength spring | |
JP6212473B2 (ja) | 高強度ばね用圧延材及びこれを用いた高強度ばね用ワイヤ | |
US20180066344A1 (en) | Wire rod for use in bolts that has excellent acid pickling properties and resistance to delayed fracture after quenching and tempering, and bolt | |
KR20150002848A (ko) | 코일링성과 내수소취성이 우수한 고강도 스프링용 강선 및 그의 제조 방법 | |
EP3719149A1 (en) | High-hardness steel product and method of manufacturing the same | |
KR20190045314A (ko) | 표면 경화강 및 그 제조 방법 그리고 기어 부품의 제조 방법 | |
US10745772B2 (en) | Age hardening non-heat treated bainitic steel | |
RU2370565C2 (ru) | СТАЛЬ ДЛЯ ВИНТОВЫХ ПРУЖИН С ДИАМЕТРОМ ПРУТКОВ 27-33 мм И ПРУЖИНА, ИЗГОТОВЛЕННАЯ ИЗ НЕЕ | |
JP4657128B2 (ja) | 耐水素脆化特性および靭延性に優れた高強度構造用鋼とその製造方法 | |
RU2370566C2 (ru) | СТАЛЬ С ПОНИЖЕННОЙ ПРОКАЛИВАЕМОСТЬЮ ДЛЯ ВИНТОВЫХ ПРУЖИН С ДИАМЕТРОМ ПРУТКОВ 17-23 мм И ПРУЖИНА, ИЗГОТОВЛЕННАЯ ИЗ НЕЕ | |
JP5233307B2 (ja) | 耐腐食性および冷間鍛造性に優れ環境から水素が入りにくい高強度鋼および金属ボルト | |
RU2568405C2 (ru) | Сталь с пониженной прокаливаемостью для винтовых пружин с диаметром прутков от 24 до менее 27 мм и пружина, изготовленная из нее | |
RU2349675C2 (ru) | Колесная сталь | |
RU2512695C1 (ru) | Способ изготовления упругой клеммы для рельсового скрепления и упругая клемма | |
KR101867677B1 (ko) | 내지연파괴 특성이 우수한 선재 및 그 제조방법 | |
US20010024621A1 (en) | Steel composition and chain formed thereof |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20130520 |
|
QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE Effective date: 20170630 |