RU2361938C1 - Method of vacuum treatment of aluminium alloys - Google Patents
Method of vacuum treatment of aluminium alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2361938C1 RU2361938C1 RU2007141252/02A RU2007141252A RU2361938C1 RU 2361938 C1 RU2361938 C1 RU 2361938C1 RU 2007141252/02 A RU2007141252/02 A RU 2007141252/02A RU 2007141252 A RU2007141252 A RU 2007141252A RU 2361938 C1 RU2361938 C1 RU 2361938C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- vacuum
- melt
- furnace
- reduction
- aluminium alloys
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии цветных металлов и может быть использовано для рафинирования расплавов из алюминиевых сплавов, преимущественно высоколегированных.The invention relates to the metallurgy of non-ferrous metals and can be used for the refining of melts from aluminum alloys, mainly highly alloyed.
Водород и твердые неметаллические включения в алюминиевых сплавах существенно снижают качество материала слитков и изготовленных из них деформированных полуфабрикатов. Поэтому в процессах плавления значительное внимание уделяется разработке методов дегазации расплава. Одним из методов дегазации является вакуумная обработка - вакуумирование алюминиевых расплавов в раздаточных печах - миксерах.Hydrogen and solid non-metallic inclusions in aluminum alloys significantly reduce the quality of the material of the ingots and the deformed semi-finished products made from them. Therefore, in the melting processes, considerable attention is paid to the development of melt degassing methods. One of the methods of degassing is vacuum treatment - evacuation of aluminum melts in distributing furnaces - mixers.
Известен способ рафинирования алюминиевых сплавов, включающий последовательное охлаждение при вакуумировании расплава в направлении снизу вверх до температуры ниже точки ликвидуса (Тликв) на 0,01-0,3 интервала кристаллизации, подачу инертного газа, последовательное расплавление в направлении сверху вниз до температуры литья (а.с. №532642, 1975).A known method of refining aluminum alloys, including sequential cooling during evacuation of the melt in the upward direction to a temperature below the liquidus point (T liquor ) by 0.01-0.3 crystallization intervals, inert gas supply, sequential melting in the downward direction to the casting temperature ( AS No. 532642, 1975).
Недостатками известного способа являются большая продолжительность вакуумирования из-за широкого диапазона температур охлаждения и нагрева расплава в миксере, что существенно снижает экономическую эффективность процесса, кроме того, длительное нахождение расплава в раздаточной печи снижает влияние модифицирующих добавок и способствует получению неоднородной макроструктуры отливаемых слитков.The disadvantages of this method are the long duration of evacuation due to the wide range of cooling and heating temperatures of the melt in the mixer, which significantly reduces the economic efficiency of the process, in addition, the long-term presence of the melt in the transfer furnace reduces the influence of modifying additives and contributes to the production of an inhomogeneous macrostructure of cast ingots.
Известен способ вакуумной обработки при температуре расплава 680÷720°С, равной температуре его литья (Непрерывное литье алюминиевых сплавов: справочник / В.И.Напалков, Г.В.Черепок, С.В.Махов, Ю.М.Черновол. - М.: Интермет Инжиниринг, 2005, с.306, с.390) - прототип.A known method of vacuum treatment at a melt temperature of 680 ÷ 720 ° C, equal to the temperature of its casting (Continuous casting of aluminum alloys: reference book / V.I. Napapkov, G.V. Cherepok, S.V. Makhov, Yu.M. Chernovol. - M .: Intermet Engineering, 2005, p.306, p.390) - prototype.
Недостатками известного способа являются недостаточная степень дегазации расплава, низкая эффективность очистки расплава от неметаллических включений.The disadvantages of this method are the insufficient degree of degassing of the melt, the low efficiency of cleaning the melt from non-metallic inclusions.
Задачей, на решение которой направлено предлагаемое изобретение, является повышение эффективности процесса вакуумной обработки за счет увеличения производительности раздаточной печи и улучшения качества отливаемого металла.The problem to which the invention is directed, is to increase the efficiency of the vacuum treatment process by increasing the productivity of the transfer furnace and improving the quality of the cast metal.
Техническим результатом, достигаемым при осуществлении изобретения, является сокращение продолжительности нахождения расплавленного металла в раздаточной печи, сохранение эффекта модифицирующих добавок, получение однородной мелкозернистой структуры и снижение содержания водорода в отливаемых слитках, а также уменьшение количества дефектов в изготовленных деформированных полуфабрикатах.The technical result achieved by carrying out the invention is to reduce the length of time the molten metal stays in the transfer furnace, maintain the effect of modifying additives, obtain a uniform fine-grained structure and reduce the hydrogen content in the cast ingots, as well as reduce the number of defects in the fabricated deformed semi-finished products.
Указанный технический результат достигается тем, в способе вакуумной обработки алюминиевых сплавов, включающем заливку нагретого расплава в печь, создание в печи вакуума, выдержку расплава в вакууме, вакуумную обработку расплава проводят в течение 45÷90 минут в интервале температур выше точки ликвидуса на 15÷30°С. Вакуумную обработку расплава проводят при остаточном давлении 1,33×102÷18,62×102 Па.The specified technical result is achieved by the fact that in the method of vacuum processing of aluminum alloys, including pouring the heated melt into the furnace, creating a vacuum in the furnace, holding the melt in vacuum, vacuum processing of the melt is carried out for 45 ÷ 90 minutes in the temperature range 15 ÷ 30 above the liquidus point ° C. Vacuum processing of the melt is carried out at a residual pressure of 1.33 × 10 2 ÷ 18.62 × 10 2 Pa.
Предлагаемый способ отличается от известного тем, что после заливки расплавленного металла и создания вакуума в миксере расплав охлаждают до температуры выше точки ликвидуса сплава на 15÷30°С, проводят вакуумную обработку в течение 45÷90 минут при остаточном давлении 1,33×102÷18,62×102 Па, затем в среде инертного газа расплав нагревают до заданной температуры литья.The proposed method differs from the known one in that after pouring the molten metal and creating a vacuum in the mixer, the melt is cooled to a temperature above the liquidus point of the alloy by 15 ÷ 30 ° C, vacuum treatment is carried out for 45 ÷ 90 minutes at a residual pressure of 1.33 × 10 2 ÷ 18.62 × 10 2 Pa, then in an inert gas medium the melt is heated to a predetermined casting temperature.
При проведении вакуумной обработки при температуре, превышающей точку ликвидуса менее чем на 15°С, в расплаве образуются крупные частицы интерметаллидных фаз, не растворяющиеся при последующем нагреве расплава до температуры литья и впоследствии присутствующие в материале отливаемого слитка. Наличие крупных интерметаллидов способствует образованию внутренних дефектов, существенно снижает технологичность металла при деформации и уровень механических свойств изготовленных полуфабрикатов. При превышении температуры вакуумирования точки ликвидуса более чем на 30°С эффективность вакуумирования снижается в связи с резким увеличением растворимости водорода при повышении температуры расплава.When vacuum treatment is carried out at a temperature exceeding the liquidus point by less than 15 ° C, large particles of intermetallic phases are formed in the melt, which do not dissolve upon subsequent heating of the melt to the casting temperature and subsequently present in the material of the cast ingot. The presence of large intermetallic compounds contributes to the formation of internal defects, significantly reduces the processability of the metal during deformation and the level of mechanical properties of the manufactured semi-finished products. When the evacuation temperature of the liquidus point is more than 30 ° C, the vacuum efficiency decreases due to a sharp increase in the solubility of hydrogen with increasing melt temperature.
В процессе обработки остаточное давление в миксере необходимо поддерживать в диапазоне значений 1,33×102÷18,62×102 Па, исходя из следующих условий: при остаточном давлении менее 1,33×102 Па возможны потери наиболее летучих компонентов сплавов, при величине остаточного давления более 18,62×102 Па степень дегазации расплава резко уменьшается, что приводит к получению повышенного газосодержания в сплаве.During processing, the residual pressure in the mixer must be maintained in the range of 1.33 × 10 2 ÷ 18.62 × 10 2 Pa, based on the following conditions: at a residual pressure of less than 1.33 × 10 2 Pa, the most volatile alloy components may be lost, when the residual pressure is more than 18.62 × 10 2 Pa, the degree of degassing of the melt sharply decreases, which leads to an increased gas content in the alloy.
Выдержка расплава под вакуумом менее 45 минут не обеспечивает достаточной степени очистки расплава от газовых примесей и неметаллических включений. Выдержка расплава под вакуумом свыше 90 минут не повышает степень дегазации расплава. Кроме того, передержка расплава свыше указанной величины значительно увеличивает длительность процесса вакуумирования, при этом возможно охлаждение расплава до температуры ниже необходимого диапазона вакуумирования, что требует дополнительных затрат на разогрев и поддержание температуры расплава в заданных пределах.Exposure of the melt under vacuum for less than 45 minutes does not provide a sufficient degree of purification of the melt from gas impurities and non-metallic inclusions. Exposure of the melt under vacuum for more than 90 minutes does not increase the degree of degassing of the melt. In addition, overexposure of the melt above the specified value significantly increases the duration of the evacuation process, while it is possible to cool the melt to a temperature below the required vacuum range, which requires additional costs for heating and maintaining the temperature of the melt within specified limits.
Промышленная применимость заявленного способа подтверждается следующими примерами конкретного выполнения.The industrial applicability of the claimed method is confirmed by the following examples of specific performance.
Пример 1. Предлагаемый способ вакуумирования опробован при отливке крупногабаритных слитков ⌀845 мм из сплава В95оч. Температура точки ликвидуса сплава В95оч - 640°С. Вакуумирование сплава проводили в вакуумном миксере емкостью 12 тонн при температурах 655°С-(Тликв+15°С); 663°С-(Тликв+23°С);Example 1. The proposed method of evacuation tested in the casting of large ingots ⌀845 mm alloy V95och. The temperature of the liquidus point of the V95och alloy is 640 ° C. The alloy was evacuated in a vacuum mixer with a capacity of 12 tons at temperatures of 655 ° C- (T liquor + 15 ° C); 663 ° C - (T liquor + 23 ° C);
670°С-(Тликв+30°С); выдержке 90; 60; 45 минут и остаточном давлении 13,33×102; 17,69×102; 18,62×102 Па. Отлитые слитки были гомогенизированы и механически обработаны. Из обточенных слитков изготовлены крупногабаритные профили авиационного назначения. Технологические режимы осуществления способа и полученные результаты исследования слитков и профилей приведены в таблице. Предлагаемый способ - №1-3, известный №4 (см. табл.).670 ° C - (T liquor + 30 ° C); shutter speed 90; 60; 45 minutes and a residual pressure of 13.33 × 10 2 ; 17.69 x 10 2 ; 18.62 × 10 2 Pa. Cast ingots were homogenized and machined. Large-sized profiles for aviation purposes are made from turned ingots. Technological modes of the method and the results of the study of ingots and profiles are shown in the table. The proposed method is No. 1-3, known No. 4 (see table.).
Пример 2. Предлагаемый способ вакуумирования опробован при отливке плоских слитков сечением 245×940 мм из сплава 1163. Температура точки ликвидуса сплава - 640°С. Вакуумирование сплава проводили в вакуумном миксере емкостью 12 тонн при температурах 655°С-(Тликв+15); Example 2. The proposed method of evacuation was tested when casting flat ingots with a cross section of 245 × 940 mm from alloy 1163. The temperature of the liquidus point of the alloy is 640 ° C. The alloy was evacuated in a vacuum mixer with a capacity of 12 tons at temperatures of 655 ° C- (T liquor +15);
665°С-(Тликв+25); 670°С-(Тликв+30); выдержке 90; 60; 45 минут и остаточном давлении 1,33×102; 1,99×102; 2,66×102 Па. Отлитые слитки были отгомогенизированы и механически обработаны. Из слитков были изготовлены панели. Технологические режимы осуществления способа и полученные результаты исследования слитков и панелей приведены в таблице. Предлагаемый способ - №5-7, известный №8 (см. табл.).665 ° C - (T liquor +25); 670 ° C- (T liquor +30); shutter speed 90; 60; 45 minutes and a residual pressure of 1.33 × 10 2 ; 1.99 × 10 2 ; 2.66 × 10 2 Pa. Cast ingots were homogenized and machined. Panels were made of ingots. Technological modes of the method and the results of the study of ingots and panels are shown in the table. The proposed method is No. 5-7, known No. 8 (see table.).
Таким образом, использование предлагаемого изобретения позволяет ускорить процесс вакуумной обработки, улучшить качество металла за счет сокращения времени нахождения расплава в раздаточной печи, уменьшения газосодержания и количества неметаллических включений.Thus, the use of the invention allows to accelerate the vacuum treatment process, to improve the quality of the metal by reducing the residence time of the melt in the transfer furnace, reducing gas content and the amount of non-metallic inclusions.
Способ рекомендуется применять для производства слитков деформируемых сплавов ответственного назначения, к которым предъявляются повышенные требования по чистоте.The method is recommended to be used for the production of ingots of wrought alloys for critical purposes, which are subject to increased purity requirements.
вакуумиро-
вания, °СTemperature
vacuum
vania, ° С
выдерж-
ки, минTime
withstand
ki min
см3/100 гHydrogen content
cm 3/100 g
ность,
мм2/см2
Dirty
nost
mm 2 / cm 2
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2007141252/02A RU2361938C1 (en) | 2007-11-06 | 2007-11-06 | Method of vacuum treatment of aluminium alloys |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2007141252/02A RU2361938C1 (en) | 2007-11-06 | 2007-11-06 | Method of vacuum treatment of aluminium alloys |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2007141252A RU2007141252A (en) | 2009-05-20 |
RU2361938C1 true RU2361938C1 (en) | 2009-07-20 |
Family
ID=41021234
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2007141252/02A RU2361938C1 (en) | 2007-11-06 | 2007-11-06 | Method of vacuum treatment of aluminium alloys |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2361938C1 (en) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2463364C1 (en) * | 2011-05-03 | 2012-10-10 | Открытое акционерное общество "Каменск-Уральский металлургический завод" | Method to produce ingots from aluminium alloys containing lithium |
US9145597B2 (en) | 2013-02-22 | 2015-09-29 | Almex Usa Inc. | Simultaneous multi-mode gas activation degassing device for casting ultraclean high-purity metals and alloys |
RU2598727C2 (en) * | 2012-10-08 | 2016-09-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Диотон" | Method for vacuum treatment of aluminium alloys and device for its implementation |
RU2598631C2 (en) * | 2012-12-03 | 2016-09-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Диотон" | Device for vacuum treatment of aluminium or aluminium alloys and method for its application |
RU2607891C2 (en) * | 2012-12-03 | 2017-01-11 | Общество с ограниченной ответственностью "Диотон" | Device for aluminium or aluminium alloys refining (versions) and its application |
RU2668640C1 (en) * | 2017-10-31 | 2018-10-02 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Method of vacuum processing of aluminum and aluminum alloys |
-
2007
- 2007-11-06 RU RU2007141252/02A patent/RU2361938C1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
НАПАЛКОВ В.И. и др. Непрерывное литье алюминиевых сплавов. - М.: Интермет Инжиниринг, 2005, с.306, с.390. * |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2463364C1 (en) * | 2011-05-03 | 2012-10-10 | Открытое акционерное общество "Каменск-Уральский металлургический завод" | Method to produce ingots from aluminium alloys containing lithium |
RU2598727C2 (en) * | 2012-10-08 | 2016-09-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Диотон" | Method for vacuum treatment of aluminium alloys and device for its implementation |
RU2598631C2 (en) * | 2012-12-03 | 2016-09-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Диотон" | Device for vacuum treatment of aluminium or aluminium alloys and method for its application |
RU2607891C2 (en) * | 2012-12-03 | 2017-01-11 | Общество с ограниченной ответственностью "Диотон" | Device for aluminium or aluminium alloys refining (versions) and its application |
US9145597B2 (en) | 2013-02-22 | 2015-09-29 | Almex Usa Inc. | Simultaneous multi-mode gas activation degassing device for casting ultraclean high-purity metals and alloys |
RU2668640C1 (en) * | 2017-10-31 | 2018-10-02 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Method of vacuum processing of aluminum and aluminum alloys |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2007141252A (en) | 2009-05-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2361938C1 (en) | Method of vacuum treatment of aluminium alloys | |
CN108425050B (en) | High-strength high-toughness aluminum lithium alloy and preparation method thereof | |
CN101437968B (en) | Method for producing aluminum alloy thick plate, and aluminum alloy thick plate | |
CN102676962A (en) | Method for manufacturing an extruded material of heat treatment type Al-Zn-Mg series aluminum alloy | |
CN102912152B (en) | Vacuum arc remelting method for inhibiting macrosegregation of high-temperature alloy with high content of Nb | |
JP2014050861A (en) | Aluminum-alloy-made brazing sheet | |
EP1649950A2 (en) | Method for manufacturing copper alloys | |
JP4852754B2 (en) | Magnesium alloy for drawing, press forming plate material made of the alloy, and method for producing the same | |
KR20080109938A (en) | Process for producing aluminum alloy plate and aluminum alloy plate | |
CN112831692B (en) | Aluminum-manganese alloy strip and preparation method thereof | |
JP2008127579A (en) | Aluminum alloy | |
CN112430767A (en) | Large-size hollow ingot casting and ingot casting method | |
CN110983118B (en) | Production process of aluminum alloy section for cylinder | |
JP2007268547A (en) | Method for producing aluminum alloy cast plate | |
JPWO2013122069A1 (en) | High purity titanium ingot, method for producing the same, and titanium sputtering target | |
US9783871B2 (en) | Method of producing aluminium alloys containing lithium | |
JP2007063621A (en) | Sputtering target material, method for producing aluminum material for sputtering target material, and aluminum material for sputtering target material | |
KR101680046B1 (en) | Method for manufacturing high-strength wrought magnesium alloy by conducting aging treatment prior to plastic working and high-strength wrought magnesium alloy manufactured thereby | |
CN108048768B (en) | Heat treatment method of extrusion casting aluminum alloy and extrusion casting aluminum alloy material | |
RU2111826C1 (en) | Process of casting of aluminium alloys, aluminum alloy and process of manufacture of intermediate articles from it | |
JP2013071155A (en) | Copper alloy ingot, copper alloy sheet, and method for manufacturing copper alloy ingot | |
KR20160091863A (en) | Method for manufacturing of Al-Zn-Cu-Mg alloy sheet and Al-Zn-Cu-Mg alloy sheet thereby | |
JP2012180557A (en) | Zinc alloy cast ingot having excellent workability and method for producing the zinc alloy cast ingot | |
US1752474A (en) | Method of treating metals | |
JP2006247672A (en) | MOLD FLUX FOR CONTINUOUS CASTING TO Ni BASED MOLTEN METAL AND CONTINUOUS CASTING METHOD FOR Ni MATERIAL |