RU2358190C1 - Hydrogen high-temperature steam generator with combined evaporation cooling of mixing chamber - Google Patents
Hydrogen high-temperature steam generator with combined evaporation cooling of mixing chamber Download PDFInfo
- Publication number
- RU2358190C1 RU2358190C1 RU2007132542/06A RU2007132542A RU2358190C1 RU 2358190 C1 RU2358190 C1 RU 2358190C1 RU 2007132542/06 A RU2007132542/06 A RU 2007132542/06A RU 2007132542 A RU2007132542 A RU 2007132542A RU 2358190 C1 RU2358190 C1 RU 2358190C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mixing chamber
- cooling
- ballast water
- steam generator
- chamber
- Prior art date
Links
Landscapes
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к силовым установкам паротурбинного типа, а именно парогенераторам, использующим в качестве горючего водород.The invention relates to power plants of a steam turbine type, namely steam generators using hydrogen as a fuel.
Одной из проблем при создании парогенераторов (особенно малогабаритных) является охлаждение камеры смешения. Малый расход балластировочной воды и необходимость центрирования промежуточного сопла специальными механическими приспособлениями (например, пилонами), разрывающими сплошную пелену воды, выходящую из тракта охлаждения промежуточного сопла, могут привести к тому, что на стенку камеры испарения вероятно попадание высокотемпературных «языков» газового потока, что отрицательно сказывается на надежности и эффективности работы парогенератора. Это вызывает необходимость разработки специальных средств для обеспечения надежного охлаждения камеры смешения, например, посредством испарительного охлаждения.One of the problems when creating steam generators (especially small ones) is the cooling of the mixing chamber. The low consumption of ballast water and the need to center the intermediate nozzle with special mechanical devices (for example, pylons) that break a continuous sheet of water coming out of the cooling path of the intermediate nozzle can cause high-temperature “tongues” of the gas flow to enter the wall of the evaporation chamber, which adversely affects the reliability and efficiency of the steam generator. This necessitates the development of special tools to ensure reliable cooling of the mixing chamber, for example, by means of evaporative cooling.
Известны парогенераторы, работающие на химическом топливе кислород (окислитель) - водород (горючее), камера сгорания и промежуточное сопло которых охлаждается балластировочной водой, см. патенты РФ №2079684, №2300049, опубликованную заявку №2005139564. Известно использование транспирационного (испарительного) охлаждения рабочих элементов силовых установок газодинамического принципа действия, например, из патента РФ на изобретение №2171388.Known steam generators operating on chemical fuel oxygen (oxidizing agent) - hydrogen (fuel), the combustion chamber and the intermediate nozzle of which is cooled by ballast water, see RF patents No. 2079684, No. 2300049, published application No. 2005139564. It is known to use transpiration (evaporative) cooling of the working elements of power plants of the gas-dynamic principle of action, for example, from RF patent for invention No. 2171388.
Использование испарительного охлаждения в силовых установках известно также из опубликованных японских заявок JP 11293320 (F25D 7/00), JP 2005169182 (F22B 1/18), JP 1098866 (F25B 33/00), JP 1023001 (F22B 1/06), патентов США US 5222361 (F02K 9/78), US 5970702, US 5956937, US 5715673, US 5709077, US 5135184.The use of evaporative cooling in power plants is also known from published Japanese applications JP 11293320 (F25D 7/00), JP 2005169182 (F22B 1/18), JP 1098866 (F25B 33/00), JP 1023001 (F22B 1/06), US patents US 5222361 (F02K 9/78), US 5970702, US 5956937, US 5715673, US 5709077, US 5135184.
Парогенератор, раскрытый в патенте РФ №2079684 (МПК F02C 3/30, F01K 21/04, F02K 9/64), включает в себя форкамеру, коллектор горючего и окислителя, водоохлаждаемую камеру сгорания и камеру смешения, разделенные устройством подачи балластировочного компонента (воды). В форкамере смонтировано электрозапальное устройство, содержащее свечу зажигания и магистрали подачи горючего и окислителя. Корпус камеры сгорания имеет тракт охлаждения, вода подается по каналам и затем сбрасывается в камеру смешения. Часть воды подается вдоль корпуса камеры смешения и за счет испарения активно его охлаждает.The steam generator disclosed in RF patent No. 2079684 (IPC F02C 3/30, F01K 21/04, F02K 9/64) includes a pre-chamber, a fuel and oxidizer collector, a water-cooled combustion chamber and a mixing chamber separated by a device for supplying the ballasting component (water ) In the prechamber, an electro-dropping device is mounted containing the spark plug and the fuel and oxidizer supply lines. The housing of the combustion chamber has a cooling path, water is supplied through the channels and then discharged into the mixing chamber. Part of the water is supplied along the body of the mixing chamber and actively cools it due to evaporation.
За прототип может быть принято решение по патенту РФ №2300049, согласно которому парогенератор работает на химическом топливе кислород-водород с добавлением балластировочной воды и электрическим воспламенением. Узел зажигания и камера смешения объединены в единый узел воспламенительной форкамеры и смесительной головки с обеспечением подачи балластировочной воды наружного охлаждения камеры сгорания под углом к направлению потока продуктов сгорания, истекающих из промежуточного сопла, разделяющего камеру сгорания и смешения, при этом балластировочная вода подается под углом к потоку продуктов сгорания при заданном масштабе смешения. Выход струи продуктов сгорания в камеру смешения осуществлен по принципу внезапного расширения для обеспечения требуемого уровня равномерности поля температур при подаче всего расхода балластировочной воды в одном поясе, что, в свою очередь, реализует охлаждение камеры сгорания полным расходом балластировочной воды. В результате реализуется более эффективная схема организации рабочего процесса, снижены тепловые потери, уменьшена протяженность высокотемпературной зоны агрегата, обеспечено практически равномерное поле температур генерируемого пара.For the prototype, a decision can be made according to RF patent No. 2300049, according to which the steam generator runs on oxygen-hydrogen chemical fuel with the addition of ballast water and electric ignition. The ignition unit and the mixing chamber are combined into a single unit of the ignition pre-chamber and the mixing head to provide ballast water for external cooling of the combustion chamber at an angle to the direction of the flow of combustion products flowing from the intermediate nozzle separating the combustion and mixing chamber, while the ballast water is supplied at an angle to the flow of combustion products at a given scale of mixing. The output of the stream of combustion products into the mixing chamber is carried out according to the principle of sudden expansion to ensure the required level of temperature field uniformity when supplying the entire flow of ballast water in one belt, which, in turn, implements cooling of the combustion chamber with a full flow of ballast water. As a result, a more efficient working process organization scheme is implemented, heat losses are reduced, the length of the high-temperature zone of the unit is reduced, and a practically uniform temperature field of the generated steam is provided.
В известных парогенераторах, работающих на химическом топливе кислород - водород, использующих в качестве балластировочного компонента для снижения температуры генерируемого рабочего тела воду, которой также производится охлаждение камеры сгорания, камера смешения, как правило, выполнена неохлаждаемой, что ограничивает верхний уровень температуры генерируемого рабочего тела термостойкостью конструкционного материала камеры смешения. В то же время повышение температуры генерируемого рабочего тела позволило бы увеличить КПД паросиловой установки, но это возможно лишь в том случае, если организовать активное охлаждение камеры смешения при одновременном уменьшении расхода балластировочной воды.In known steam generators operating on chemical fuel, oxygen - hydrogen, using water as a ballasting component to reduce the temperature of the generated working fluid, which also cools the combustion chamber, the mixing chamber is usually made uncooled, which limits the upper temperature level of the generated working fluid to heat resistance construction material of the mixing chamber. At the same time, increasing the temperature of the generated working fluid would increase the efficiency of the steam power plant, but this is only possible if active cooling of the mixing chamber is organized while reducing the flow rate of ballast water.
Однако организация традиционных способов охлаждения, таких как внешнее (проточное) или внутреннее (завесное), для камер сгорания и смешения парогенераторов весьма проблематична из-за необходимости в этих случаях использования больших расходов балластировочного компонента (воды) на эти виды охлаждения, что при попадании большого количества охлаждающей воды в объем камеры смешения обусловливает заметное снижение уровня температуры и давления генерируемого пара и, следовательно, снижение КПД устройства в целом. При этом расходы воды, необходимые для указанных выше способов охлаждения, вследствие малых габаритов изделия, т.е. малой величины отношения поверхности теплообмена к массе рабочих компонентов, будут относительно велики, а следовательно, снижение КПД значительно.However, the organization of traditional cooling methods, such as external (flow) or internal (curtain), for combustion chambers and mixing steam generators is very problematic due to the need in these cases to use high costs of the ballast component (water) for these types of cooling, which, if large the amount of cooling water in the volume of the mixing chamber leads to a noticeable decrease in the temperature and pressure of the generated steam and, consequently, a decrease in the efficiency of the device as a whole. Moreover, the water flow required for the above cooling methods, due to the small dimensions of the product, i.e. a small value of the ratio of the heat exchange surface to the mass of the working components will be relatively large, and therefore, the reduction in efficiency is significant.
Данный недостаток устраняется настоящим изобретением, задачей которого является организация более эффективного внутреннего охлаждения камеры смешения таким малым расходом воды, добавка которого к расходу воды из тракта охлаждения камеры сгорания практически не приведет к снижению КПД.This disadvantage is eliminated by the present invention, the task of which is to organize a more efficient internal cooling of the mixing chamber with such a low water flow rate, adding to the water flow rate from the cooling path of the combustion chamber will practically not lead to a decrease in efficiency.
В основу положено дополнительное внутреннее охлаждение камеры смешения частью балластировочной воды, подаваемой через пористую стенку, и организация эффективного испарения капель воды, поступающей из тракта охлаждения камеры сгорания в камеру испарения непосредственно на стенке. Для этого в камеру смешения устанавливается цилиндрический пористый вкладыш, изготовленный из пористого материала (любого известного, пригодного для данных целей, например, используемого для транспирационного охлаждения). Цилиндрический пористый вкладыш устанавливается либо без зазора между внутренней поверхностью камеры смешения и пористым материалом, либо с зазором. Пористый вкладыш обеспечивает эффективное осаждение на стенку капелек воды, поступающей из тракта охлаждения камеры сгорания в камеру испарения, и их испарение непосредственно на поверхности пористого вкладыша, что обеспечивает более эффективное охлаждение внутренней поверхности камеры смешения. Дополнительное охлаждение камеры смешения может быть обеспечено при наличии зазора между пористым вкладышем и внутренней поверхностью камеры смешения за счет подачи воды через, по меньшей мере, одну магистраль (канал) в стенке камеры смешения в зазор, образующий коллектор, и через поры, создавая тонкую пленку, равномерно распределенную по всей охлаждаемой поверхности (эффект «потения»).It is based on additional internal cooling of the mixing chamber with part of the ballast water supplied through the porous wall, and the organization of the effective evaporation of water droplets coming from the cooling path of the combustion chamber to the evaporation chamber directly on the wall. For this, a cylindrical porous liner made of a porous material (any known suitable for this purpose, for example, used for transpiration cooling) is installed in the mixing chamber. A cylindrical porous liner is installed either without a gap between the inner surface of the mixing chamber and the porous material, or with a gap. The porous liner provides effective deposition on the wall of droplets of water coming from the cooling path of the combustion chamber to the evaporation chamber, and their evaporation directly on the surface of the porous liner, which provides more efficient cooling of the inner surface of the mixing chamber. Additional cooling of the mixing chamber can be achieved if there is a gap between the porous liner and the inner surface of the mixing chamber by supplying water through at least one line (channel) in the wall of the mixing chamber to the gap forming the collector and through the pores, creating a thin film uniformly distributed over the entire cooled surface (the effect of "sweating").
В отличие от прототипа, где камера смешения выполнена неохлаждаемой, предлагаемая конструкция парогенератора с комбинированным испарительным охлаждением камеры смешения обеспечивает работу парогенератора при более высокой температуре и давлении рабочего тела, что, в конечном счете, дает возможность повысить КПД паросиловой установки в целом.Unlike the prototype, where the mixing chamber is made uncooled, the proposed design of the steam generator with combined evaporative cooling of the mixing chamber ensures the operation of the steam generator at a higher temperature and pressure of the working fluid, which, ultimately, makes it possible to increase the efficiency of the steam power plant as a whole.
Предложенный водородный высокотемпературный парогенератор с комбинированным испарительным охлаждением камеры смешения работает на химическом топливе с добавлением балластировочной воды, имеет электрическое воспламенение, содержит камеру сгорания с системой охлаждения и промежуточным соплом, камеру смешения с магистралью для подачи балластировочной воды и выходным соплом, а также подводящие магистрали для подачи химического топлива и балластировочной воды. При этом в камере смешения установлен цилиндрический пористый вкладыш, обеспечивающий комбинированное испарительное охлаждение камеры смешения, смачивание которого обеспечивают орошением балластировочной водой, поступающей из системы охлаждения камеры сгорания и магистрали для подачи балластировочной воды в камеру смешения.The proposed hydrogen high-temperature steam generator with combined evaporative cooling of the mixing chamber runs on chemical fuel with the addition of ballast water, has electric ignition, contains a combustion chamber with a cooling system and an intermediate nozzle, a mixing chamber with a line for supplying ballast water and an output nozzle, as well as supply lines for chemical fuel and ballast water supply. At the same time, a cylindrical porous liner is installed in the mixing chamber, which provides combined evaporative cooling of the mixing chamber, the wetting of which is provided by irrigation with ballast water coming from the cooling system of the combustion chamber and main for supplying ballast water to the mixing chamber.
По одному из вариантов цилиндрический пористый вкладыш для обеспечения комбинированного испарительного охлаждения может быть установлен в камере смешения с радиальным зазором между внешней поверхностью вкладыша и внутренней стенкой камеры смешения, образующим собой коллектор, при этом магистраль подачи балластировочной воды в камеру смешения содержит, по меньшей мере, один канал для подачи балластировочной воды на цилиндрический пористый вкладыш.In one embodiment, a cylindrical porous liner to provide combined evaporative cooling can be installed in the mixing chamber with a radial clearance between the outer surface of the liner and the inner wall of the mixing chamber, which forms a collector, while the supply line of ballast water to the mixing chamber contains at least one channel for supplying ballast water to a cylindrical porous liner.
По другому варианту цилиндрический пористый вкладыш может непосредственно примыкать к внутренней стенке камеры смешения, в этом случае желательно обеспечить равномерное смачивание поверхности вкладыша, для этого в стенке камеры смешения может быть выполнен ряд отверстий для подачи балластировочной воды.In another embodiment, the cylindrical porous liner can be directly adjacent to the inner wall of the mixing chamber; in this case, it is desirable to ensure uniform wetting of the surface of the liner; for this, a number of holes for supplying ballast water can be made in the wall of the mixing chamber.
Цилиндрический пористый вкладыш, как правило, выполняют с размером пор 10-100 мкм из материала, хорошо смачиваемого водой.A cylindrical porous liner, as a rule, is performed with a pore size of 10-100 μm from a material that is well wetted by water.
Изобретение поясняется чертежом, на котором схематично изображен вариант выполнения водородного высокотемпературного парогенератора, содержащего: объединенный узел зажигания и смесительной головки 1; запальную свечу 2; магистраль 3 подвода окислителя (кислород O2); магистраль 4 подвода горючего (водород H2) в смесительную головку; магистраль 5 отвода горючего из тракта охлаждения цилиндрической части камеры сгорания; отверстия 6 для поступления горючего из коллектора в тракт охлаждения; тракт 7 охлаждения цилиндрической части камеры сгорания; промежуточное сопло 8; тракт 9 охлаждения промежуточного сопла 8; камеру смешения 10; подсвечной канал 11; отверстия 12 для подачи горючего в подсвечной канал; струйные форсунки 13 для подачи горючего в камеру сгорания; выходное сопло 14; магистраль 15 подвода балластировочной воды (Н2О) в тракт охлаждения промежуточного сопла; магистраль 16 подвода горючего в коллектор охлаждающего тракта цилиндрической части камеры сгорания; коллектор 17 балластировочной воды; коллектор воды 18 охлаждения камеры смешения 10; магистраль 19 подачи воды в коллектор воды охлаждения камеры смешения 10; цилиндрический пористый вкладыш 20.The invention is illustrated by the drawing, which schematically shows an embodiment of a hydrogen high-temperature steam generator, comprising: the combined ignition unit and the mixing head 1; glow plug 2; oxidizer supply line 3 (oxygen O 2 ); line 4 for supplying fuel (hydrogen H 2 ) to the mixing head; line 5 of the removal of fuel from the cooling path of the cylindrical part of the combustion chamber; holes 6 for the flow of fuel from the collector into the cooling path; the cooling path 7 of the cylindrical part of the combustion chamber; intermediate nozzle 8; cooling path 9 of the intermediate nozzle 8; mixing chamber 10; backlight channel 11; openings 12 for supplying fuel to the backlight channel; jet nozzles 13 for supplying fuel to the combustion chamber; output nozzle 14; line 15 for supplying ballast water (Н 2 О) to the cooling path of the intermediate nozzle; line 16 for supplying fuel to the collector of the cooling tract of the cylindrical part of the combustion chamber; ballast water collector 17; a water collector 18 cooling the mixing chamber 10; water supply line 19 to the water collector of the cooling of the mixing chamber 10; cylindrical porous liner 20.
Данный водородный высокотемпературный парогенератор работает следующим образом.This hydrogen high-temperature steam generator operates as follows.
Окислитель из магистрали 3 поступает к торцевой части электрической запальной свечи 2, где инициируется электрическим зарядом на свече, и далее поступает в подсвечной канал. Горючее из магистрали 16 попадает в коллектор, а из него через отверстия 6 в тракт 7 охлаждения цилиндрической части камеры сгорания, охлаждает ее и через магистрали 5 и 4 подается в смесительную головку 1. Меньшая часть горючего через отверстия 12 подается в подсвечной канал 11, где воспламеняется с инициированным окислителем, образуя окислительный запальный факел, который истекает в камеру сгорания. Большая часть горючего через форсунки 13 подается в камеру сгорания, где перемешивается с окислительным запальным факелом и сгорает при стехиометрическом соотношении компонентов. Образующийся высокотемпературный водяной пар истекает из промежуточного сопла 8 в камеру смешения 10. Небольшая часть балластировочной воды через магистраль 19 подается в коллектор 18, а из него через пористую стенку цилиндрического вкладыша 20 проходит внутрь камеры смешения, образуя тонкую пленку, защищающую стенку камеры смешения от перегрева.The oxidizing agent from line 3 enters the end part of the electric spark plug 2, where it is initiated by an electric charge on the candle, and then enters the backlight channel. The fuel from the line 16 enters the collector, and from it through the openings 6 to the cooling path 7 of the cylindrical part of the combustion chamber, cools it and through the lines 5 and 4 is supplied to the mixing head 1. A smaller part of the fuel through the openings 12 is fed into the backlight channel 11, where ignites with an initiated oxidizing agent, forming an oxidizing ignition torch that flows into the combustion chamber. Most of the fuel through the nozzles 13 is fed into the combustion chamber, where it is mixed with an oxidizing ignition torch and burns at a stoichiometric ratio of components. The resulting high-temperature water vapor flows from the intermediate nozzle 8 into the mixing chamber 10. A small portion of the ballast water through the line 19 is supplied to the manifold 18, and from it passes through the porous wall of the cylindrical liner 20 into the mixing chamber, forming a thin film that protects the wall of the mixing chamber from overheating .
Величина радиального зазора (d) коллектора 18 определяется потребным расходом балластировочной воды и может составлять от 0 до 0,1 D, где D - диаметр камеры смешения 10. В случае d=0 смачивание системы осуществляется за счет поглощения капель, попадающих при распылении охлаждающей воды струей продуктов сгорания, истекающей из промежуточного сопла.The radial clearance (d) of the collector 18 is determined by the required flow rate of ballast water and can be from 0 to 0.1 D, where D is the diameter of the mixing chamber 10. In the case d = 0, the system is wetted by absorbing droplets that fall during the spraying of cooling water a stream of combustion products flowing from an intermediate nozzle.
Температура в камере сгорания составляет 3600 К (3327°С), в камере смешения, как правило, от 400 до 1200 К (127-927°С) при давлении от 1 до 50 атм (1-50 МПа). В качестве материала для камеры смешения может быть использована жаропрочная сталь с толщиной стенок 5 мм. Размеры пор, как правило, выбираются 10-100 мкм.The temperature in the combustion chamber is 3600 K (3327 ° C), in the mixing chamber, as a rule, from 400 to 1200 K (127-927 ° C) at a pressure of 1 to 50 atm (1-50 MPa). Heat-resistant steel with a wall thickness of 5 mm can be used as a material for the mixing chamber. Pore sizes are usually selected 10-100 microns.
Предложенное изобретение не ограничивается приведенной выше конструкцией водородного высокотемпературного парогенератора с камерой смешения, имеющей комбинированное испарительное охлаждение посредством установки цилиндрического пористого вкладыша. Техническое решение обеспечивает эффективное охлаждение камеры смешения, дает возможность повысить температуру и давление генерируемого пара, а следовательно, увеличить значение КПД паросиловой установки в целом.The proposed invention is not limited to the above construction of a high-temperature hydrogen steam generator with a mixing chamber having combined evaporative cooling by installing a cylindrical porous liner. The technical solution provides effective cooling of the mixing chamber, makes it possible to increase the temperature and pressure of the generated steam, and therefore, increase the value of the efficiency of the steam power plant as a whole.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007132542/06A RU2358190C1 (en) | 2007-08-29 | 2007-08-29 | Hydrogen high-temperature steam generator with combined evaporation cooling of mixing chamber |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007132542/06A RU2358190C1 (en) | 2007-08-29 | 2007-08-29 | Hydrogen high-temperature steam generator with combined evaporation cooling of mixing chamber |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007132542A RU2007132542A (en) | 2009-03-10 |
| RU2358190C1 true RU2358190C1 (en) | 2009-06-10 |
Family
ID=40528105
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007132542/06A RU2358190C1 (en) | 2007-08-29 | 2007-08-29 | Hydrogen high-temperature steam generator with combined evaporation cooling of mixing chamber |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2358190C1 (en) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2465515C2 (en) * | 2010-09-10 | 2012-10-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Юго-Западный государственный университет" (ЮЗ ГУ) | Contact capillary steam generator |
| RU2544417C1 (en) * | 2014-02-17 | 2015-03-20 | Открытое акционерное общество "Конструкторское бюро химавтоматики" | Steam generator |
| RU2699895C1 (en) * | 2018-12-06 | 2019-09-11 | Владимир Викторович Черниченко | Steam generator |
| RU2699897C1 (en) * | 2018-12-06 | 2019-09-11 | Владимир Викторович Черниченко | Steam generator |
| RU2699914C1 (en) * | 2018-12-06 | 2019-09-11 | Владимир Викторович Черниченко | Steam generator |
| RU2699896C1 (en) * | 2018-12-06 | 2019-09-11 | Владимир Викторович Черниченко | Steam generator |
| RU2700706C1 (en) * | 2018-12-06 | 2019-09-19 | Владимир Викторович Черниченко | Steam generator |
| RU2700702C1 (en) * | 2018-12-06 | 2019-09-19 | Владимир Викторович Черниченко | Steam generator |
| RU2705925C1 (en) * | 2018-12-06 | 2019-11-12 | Валерий Александрович Чернышов | Steam generator |
| RU2712336C1 (en) * | 2018-12-06 | 2020-01-28 | Владимир Викторович Черниченко | Steam generator |
| RU2735976C1 (en) * | 2020-07-14 | 2020-11-11 | Николай Иванович Кузин | Steam generator |
-
2007
- 2007-08-29 RU RU2007132542/06A patent/RU2358190C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2465515C2 (en) * | 2010-09-10 | 2012-10-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Юго-Западный государственный университет" (ЮЗ ГУ) | Contact capillary steam generator |
| RU2544417C1 (en) * | 2014-02-17 | 2015-03-20 | Открытое акционерное общество "Конструкторское бюро химавтоматики" | Steam generator |
| RU2699895C1 (en) * | 2018-12-06 | 2019-09-11 | Владимир Викторович Черниченко | Steam generator |
| RU2699897C1 (en) * | 2018-12-06 | 2019-09-11 | Владимир Викторович Черниченко | Steam generator |
| RU2699914C1 (en) * | 2018-12-06 | 2019-09-11 | Владимир Викторович Черниченко | Steam generator |
| RU2699896C1 (en) * | 2018-12-06 | 2019-09-11 | Владимир Викторович Черниченко | Steam generator |
| RU2700706C1 (en) * | 2018-12-06 | 2019-09-19 | Владимир Викторович Черниченко | Steam generator |
| RU2700702C1 (en) * | 2018-12-06 | 2019-09-19 | Владимир Викторович Черниченко | Steam generator |
| RU2705925C1 (en) * | 2018-12-06 | 2019-11-12 | Валерий Александрович Чернышов | Steam generator |
| RU2712336C1 (en) * | 2018-12-06 | 2020-01-28 | Владимир Викторович Черниченко | Steam generator |
| RU2735976C1 (en) * | 2020-07-14 | 2020-11-11 | Николай Иванович Кузин | Steam generator |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2007132542A (en) | 2009-03-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2358190C1 (en) | Hydrogen high-temperature steam generator with combined evaporation cooling of mixing chamber | |
| RU2309325C1 (en) | Steam generator | |
| EP1947309B1 (en) | Flame stability enhancement | |
| RU2300049C1 (en) | Mini steam generator | |
| RU2345238C1 (en) | Mixing head of liquid propellant rocket engine chamber | |
| RU2431079C1 (en) | Steam generator (versions) | |
| RU2614311C1 (en) | Steam generator | |
| US6755359B2 (en) | Fluid mixing injector and method | |
| JP6516996B2 (en) | Combustor and gas turbine engine | |
| RU2406861C2 (en) | Rocket engine (versions) and method of increasing rocket engine specific pulse | |
| CN113776087B (en) | Ammonia fuel pre-decomposition-regeneration cooling combustion chamber, gas turbine and operation method | |
| RU2517940C2 (en) | Jet engine composed by set of jet engines | |
| RU2079684C1 (en) | Steam generator | |
| RU2358191C1 (en) | High-temperature hydrogenic vapour generator featuring combustion chamber combined cooling | |
| RU2587510C1 (en) | Gas generator | |
| RU2374560C1 (en) | Igniting device | |
| RU2145039C1 (en) | Method and device for fuel feed to thermal engine chamber | |
| RU2204732C2 (en) | Gas generator of liquid-propellant rocket engine | |
| RU2171388C2 (en) | Chamber of liquid-prpellant rocket engine | |
| US8047000B2 (en) | Gas turbine combustion chamber | |
| RU2544417C1 (en) | Steam generator | |
| RU126376U1 (en) | GASIFIER FOR OPEN DIAGRAM LIQUID ROCKET ENGINE | |
| RU2202055C2 (en) | Fluid-type heat-generating plant (versions) | |
| RU2684765C1 (en) | Method of stabilization of combustion process in its combustion chamber and apparatus for realizing said method | |
| RU204328U1 (en) | GAS GENERATOR |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130830 |