RU2350441C2 - Process of receiving of metal coating by overlaying welding method with ultra-fine grained structure and reinforced particles in nanoscale range - Google Patents
Process of receiving of metal coating by overlaying welding method with ultra-fine grained structure and reinforced particles in nanoscale range Download PDFInfo
- Publication number
- RU2350441C2 RU2350441C2 RU2007106635/02A RU2007106635A RU2350441C2 RU 2350441 C2 RU2350441 C2 RU 2350441C2 RU 2007106635/02 A RU2007106635/02 A RU 2007106635/02A RU 2007106635 A RU2007106635 A RU 2007106635A RU 2350441 C2 RU2350441 C2 RU 2350441C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- paste
- layer
- metal
- powders
- mixture
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к сварочному производству и может быть использовано для получения наплавленных металлических покрытий с ультрамелкодисперсной структурой и упрочняющими частицами в наноразмерном диапазоне на поверхности деталей на предприятиях любых отраслей промышленности.The invention relates to welding production and can be used to produce deposited metal coatings with an ultrafine structure and hardening particles in the nanoscale range on the surface of parts at enterprises of any industry.
Исследования последних лет показали, что материалы и покрытия с ультрамелкодисперсной структурой и наноструктурными упрочняющими элементами обладают улучшенными физико-химическими и механическими свойствами. Поэтому в последние годы во всем мире проводятся работы по разработке способов получения материалов с наноструктурой. Существуют различные методы формирования нано-структурных поверхностных слоев и наноструктурных покрытий, например, методом лазерно-плазменной обработки [В.В.Мелюков, А.В.Частиков, А.А.Чирков, A.M.Чирков, А.В.Окатов. Формирование наноструктурных поверхностных слоев методом лазерно-плазменной обработки при атмосферных условиях. Сб.: Сварка и контроль. - 2005. Материалы докладов 24-й научно-технической конференции сварщиков Урала и Сибири 16-18 марта 2005 г. Челябинск, 2005, с.125-131], или методом абразивной обработки [Zhang Shu-lan, Chen Huai-ning, Lin Quanhong, Liu Gang (Institute of Metal Research, Chinese Academy of Sciences, Shenyang 110016, КНР). Hanjie xuebao = Trans. China Weld. Inst. 2005. 26, №3, с.73-76]. Однако эти методы позволяют получать наноструктурные поверхностные слои или металлические покрытия толщиной не более нескольких десятков микрометров, что часто является совершенно недостаточным.Recent studies have shown that materials and coatings with an ultrafine structure and nanostructured reinforcing elements have improved physicochemical and mechanical properties. Therefore, in recent years, work has been carried out around the world to develop methods for producing materials with a nanostructure. There are various methods for the formation of nano-structural surface layers and nanostructured coatings, for example, by laser-plasma processing [V.V. Melyukov, A.V. Chastikov, A.A. Chirkov, A.M. Chirkov, A.V. Okatov. The formation of nanostructured surface layers by laser-plasma treatment under atmospheric conditions. Sat .: Welding and control. - 2005. Materials of reports of the 24th scientific and technical conference of welders of the Urals and Siberia on March 16-18, 2005, Chelyabinsk, 2005, p.125-131], or by the abrasive method [Zhang Shu-lan, Chen Huai-ning, Lin Quanhong, Liu Gang (Institute of Metal Research, Chinese Academy of Sciences, Shenyang 110016, PRC). Hanjie xuebao = Trans. China Weld. Inst. 2005. 26, No. 3, pp. 73-76]. However, these methods make it possible to obtain nanostructured surface layers or metal coatings with a thickness of not more than a few tens of micrometers, which is often completely insufficient.
На многие детали или изделия необходимо наносить металлические покрытия толщиной 2-5 мм и более. Такие покрытия, как правило, получают различными методами наплавки: плазменным, электронно-лучевым, лазерным, аргонодуговым, электродуговым, электрошлаковым и др. В качестве присадочных материалов при наплавке покрытий используют сварочные прутки, проволоку, порошки, пасты. Однако при всех методах наплавки до настоящего времени не удавалось получать покрытия с ультрамелкодисперсной структурой и упрочняющими частицами в наноразмерном диапазоне. Покрытия, полученные наплавкой и описанные в литературе, имеют существенно более крупную структуру. Так, в работе [А.Е.Вайнерман, М.Х.Шоршоров, В.Д.Веселков, B.C.Новосадов. Плазменная наплавка металлов. Л.: Изд-во «Машиностроение», 1969 г., с.105-113, 153-163] показано, что при наплавке плазменной струей с токоведущей присадочной проволокой из медных сплавов и аустенитных нержавеющих сталей на малоуглеродистые и низколегированные стали образуются покрытия с крупнозернистой или дендритной структурой и величиной зерна, преимущественно составляющей от 15-17 до 50-70 мкм и более. И только отдельные выделения в структуре имеют размер 3-5 мкм. Такую же по размерам структуру имеют наплавленные покрытия, полученные при электронно-лучевой наплавке композиционных покрытий на основе карбидов титана и порошковых карбидосталей [В.Е.Панин, В.Г.Дураков, Г.А.Прибытков, С.И.Белюк, Ю.В.Свитич, Н.Н.Голобоков, С.З.Дехонова. Электронно-лучевая наплавка композиционных покрытий на основе карбида титана. - Физика и химия обработки материалов. 1997. №2. С.54-58; В.Е.Панин, В.Г.Дураков, Г.А.Прибытков, И.В.Полев, С.И.Белюк. Электронно-лучевая наплавка порошковых карбидосталей. - 1998. №6. С.53-59], при аргонодуговой наплавке [А.Е.Вайнерман, Н.В.Беляев. Аргонодуговая наплавка порошков на основе карбида вольфрама на сталь для получения износостойких покрытий. - Вопросы материаловедения. 2002. №2 (30). С.43-46], при других методах наплавки [Л.С.Лившиц. Металловедение для сварщиков. - Москва, «Машиностроение», 1979. С.236-246 и др.].Many parts or products need to be coated with metal coatings 2-5 mm thick or more. Such coatings, as a rule, are obtained by various methods of surfacing: plasma, electron beam, laser, argon arc, electric arc, electroslag, etc. Welding rods, wire, powders, pastes are used as filler materials for surfacing coatings. However, with all methods of surfacing, so far it has not been possible to obtain coatings with an ultrafine dispersed structure and hardening particles in the nanoscale range. Coatings obtained by surfacing and described in the literature have a significantly larger structure. So, in the work of [A.E. Vaynerman, M.Kh. Shorshorov, V.D. Veselkov, B.C. Novosadov. Plasma metal surfacing. L .: Mashinostroenie Publishing House, 1969, pp. 105-113, 153-163] it is shown that when plasma is surfaced with a plasma jet with a current-carrying filler wire of copper alloys and austenitic stainless steels on low-carbon and low-alloy steels, coatings are formed with coarse-grained or dendritic structure and grain size, mainly component from 15-17 to 50-70 microns or more. And only individual precipitates in the structure have a size of 3-5 microns. Deposited coatings obtained by electron beam surfacing of composite coatings based on titanium carbides and powder carbide steels have the same size structure [V.E. Panin, V.G.Durakov, G.A. Pribytkov, S.I. Belyuk, Yu .V. Svitich, N.N. Golobokov, S.Z. Dekhonova. Electron beam surfacing of composite coatings based on titanium carbide. - Physics and chemistry of materials processing. 1997. No2. S.54-58; V.E. Panin, V.G. Durakov, G.A. Pribytkov, I.V. Polev, S.I. Belyuk. Electron beam surfacing of powder carbide steels. - 1998. No. 6. S.53-59], with argon-arc surfacing [A.E. Vaynerman, N.V. Belyaev. Argon-arc tungsten carbide-based powder surfacing on steel for wear-resistant coatings. - Questions of materials science. 2002. No2 (30). P.43-46], with other methods of surfacing [L.S. Livshits. Metallurgy for welders. - Moscow, "Engineering", 1979. S.236-246, etc.].
Ближайшим аналогом заявляемого изобретения является принятый за прототип способ получения наплавленного покрытия с применением в качестве присадочного материала смеси порошков исходных компонентов, включающей карбид вольфрама WC [С.Ф.Гнюсов, Д.А.Маков, В.Г.Дураков. Получение износостойких композиционных покрытий с мультимодальным распределением упрочняющей фазы. - Сб.: Сварка и контроль. - Материалы докладов 24-й научно-технической конференции сварщиков Урала и Сибири 16-18 марта 2005 г. - Челябинск, 2005. С.74-82]. При аргонодуговой наплавке неплавящимся электродом по прототипу за один проход формировалось покрытие толщиной 3-4 мм. Размер зерна матрицы составлял 8,0-60,0 мкм, а средний размер частиц упрочняющей фазы составлял 3,3 мкм. При этом в полученных покрытиях находившийся в смеси порошков монокарбид вольфрама в результате воздействия сварочной дуги и значительного перегрева ванны в зоне ее действия в процессе наплавки полностью растворялся в жидкой металлической ванне, а при последующем охлаждении упрочняющая фаза выделялась в виде равноосных зерен или в виде дендритов размерами от 4 до 15 мкм.The closest analogue of the claimed invention is adopted as a prototype method for producing a deposited coating using as a filler material a mixture of powders of the starting components, including tungsten carbide WC [S.F. Gnyusov, D. A. Makov, V. G. Durakov. Obtaining wear-resistant composite coatings with multimodal distribution of the hardening phase. - Sat: Welding and control. - Materials of reports of the 24th scientific and technical conference of welders of the Urals and Siberia March 16-18, 2005 - Chelyabinsk, 2005. P.74-82]. When argon-arc surfacing with a non-consumable electrode according to the prototype, a coating 3-4 mm thick was formed in one pass. The grain size of the matrix was 8.0-60.0 μm, and the average particle size of the hardening phase was 3.3 μm. Moreover, in the coatings obtained, tungsten monocarbide in a powder mixture was completely dissolved in a liquid metal bath as a result of the welding arc and significant overheating of the bath in the zone of its action during surfacing, and upon subsequent cooling, the hardening phase precipitated in the form of equiaxed grains or in the form of dendrites from 4 to 15 microns.
Недостатком известного способа является то, что при его использовании невозможно получить металл покрытия с ультрамелкодисперсной структурой и упрочняющими частицами в наноразмерном диапазоне, т.к. к началу кристаллизации в жидком металле сварочной ванны отсутствует необходимое количество центров кристаллизации для получения металла покрытия с ультрамелкодисперсной структурой и упрочняющими частицами в наноразмерном диапазоне.The disadvantage of this method is that when using it it is impossible to obtain a coating metal with an ultrafine structure and reinforcing particles in the nanoscale range, because by the beginning of crystallization in the weld pool liquid metal, there is no necessary number of crystallization centers to obtain a coating metal with an ultrafine structure and reinforcing particles in the nanoscale range.
Техническим результатом заявляемого изобретения является разработка способа получения методом наплавки металлического покрытия, имеющего ультрамелкодисперсную структуру и упрочняющие частицы в наноразмерном диапазоне.The technical result of the claimed invention is the development of a method for producing a metal coating by surfacing having an ultrafine structure and hardening particles in the nanoscale range.
Технический результат достигается за счет того, что в способе получения методом наплавки металлического покрытия с ультрамелкодисперсной структурой и упрочняющими частицами в наноразмерном диапазоне с использованием известных способов наплавки, например аргонодугового, неплавящимся электродом, плазменного, лазерного, электронно-лучевого и присадочного материала в виде смеси порошков исходных компонентов, согласно изобретению, присадочный материал из смеси порошков и связующего, например, карбоксиметилцеллюлозы, изготавливают в виде двух разных по составу компонентов паст с консистенцией густой сметаны, первая из которых состоит из нанопорошка тугоплавкого материала массой в пределах 0,5-4,0% от массы металла наплавки с диаметром частиц 10-70 нм, имеющего температуру плавления на 400°С и более выше температуры жидкого металла сварочной ванны, и связующего, а вторая состоит из порошка или смеси порошков, обеспечивающих служебные свойства наплавленного покрытия, и связующего, далее на поверхность изделия, подлежащего наплавке, наносят слой пасты первого состава толщиной 0,1-0,4 мм, затем на первый слой наносят слой пасты второго состава толщиной 2,0-5,0 мм, просушивают слои пасты до полного удалении влаги и после этого производят наплавку путем полного расплавления обоих слоев пасты, а также основного металла со степенью его проплавления 0,03-0,4. В процессе наплавки источник теплоты (дуга, плазменная струя, луч лазера, электронный луч) непосредственно воздействует на второй слой пасты и расплавляет его, а также высушенный связующий элемент первого слоя пасты и часть основного металла, на который была нанесена паста первого состава, образуя общую сварочную ванну. Температура сварочной ванны при аргонодуговой сварке стали составляет 1800-1850°С [Г.Л.Петров, А.С.Тумарев. Теория сварочных процессов. М.: Высшая школа. 1977. С.188]. Вводимый в первый слой пасты нанопорошок тугоплавкого материала выбирают таким, чтобы его температура плавления была заметно (на 400°С и более) выше температуры сварочной ванны с тем, чтобы частицы нанопорошка не расплавлялись.The technical result is achieved due to the fact that in the method for producing by surfacing a metal coating with an ultrafine structure and hardening particles in the nanoscale range using known methods of surfacing, for example an argon-arc, non-consumable electrode, plasma, laser, electron-beam and filler material in the form of a mixture of powders starting components, according to the invention, the filler material from a mixture of powders and a binder, for example, carboxymethyl cellulose, are made in de two components of pastes with a composition of thick sour cream, the first of which consists of a nanopowder of refractory material with a mass in the range of 0.5-4.0% by weight of a surfacing metal with a particle diameter of 10-70 nm, having a melting point of 400 ° C and higher than the temperature of the molten metal of the weld pool, and a binder, and the second consists of a powder or a mixture of powders providing the service properties of the deposited coating, and a binder, then a layer of paste of the first composition with a thickness is applied onto the surface of the product to be welded 0.1-0.4 mm, then a layer of paste of the second composition with a thickness of 2.0-5.0 mm is applied to the first layer, the layers of paste are dried until the moisture is completely removed, and then surfacing is performed by completely melting both layers of the paste, as well as the main metal with a degree of penetration of 0.03-0.4. In the process of surfacing, a heat source (arc, plasma jet, laser beam, electron beam) directly affects the second paste layer and melts it, as well as the dried binder of the first paste layer and part of the base metal on which the paste of the first composition was applied, forming a common weld pool. The temperature of the weld pool during argon-arc welding of steel is 1800-1850 ° C [G.L. Petrov, A.S. Tumarev. Theory of welding processes. M .: Higher school. 1977. P.188]. The nanopowder of the refractory material introduced into the first layer of the paste is chosen so that its melting temperature is noticeably (400 ° C or more) higher than the temperature of the weld pool so that the nanopowder particles do not melt.
В сварочной ванне расплавленные основной и наплавляемый материалы перемешиваются. Вместе с ними перемешиваются и частицы нанопорошка тугоплавкого материала из первого слоя пасты. Так как они имеют температуру плавления более высокую, чем температура сварочной ванны, то они сохраняются в сварочной ванне в твердом состоянии и при последующей кристаллизации металла сварочной ванны являются центрами кристаллизации образующихся кристаллитов и упрочняющими частицами в наноразмерном диапазоне.In the weld pool, the molten base and weld materials are mixed. Particles of a nanopowder of a refractory material from the first layer of paste are mixed with them. Since they have a melting temperature higher than the temperature of the weld pool, they are stored in the weld pool in a solid state and upon subsequent crystallization of the weld pool metal are the crystallization centers of the formed crystallites and hardening particles in the nanoscale range.
Температура плавления нанопорошка тугоплавкого материала должна быть выше температуры сварочной ванны не менее чем на 400°С. Это необходимо для того, чтобы частицы нанопорошка тугоплавкого материала сохранялись в твердом состоянии в жидком металле сварочной ванны и в дальнейшем служили центрами кристаллизации металла сварочной ванны и упрочняющими частицами в наноразмерном диапазоне.The melting point of the nanopowder of the refractory material should be at least 400 ° C higher than the temperature of the weld pool. This is necessary in order for the particles of the nanopowder of the refractory material to remain solid in the liquid metal of the weld pool and subsequently serve as centers of crystallization of the weld pool metal and hardening particles in the nanoscale range.
Количество частиц тугоплавкого материала при массе 0,5-4% от массы металла наплавки в зависимости от размеров этих частиц и зерен металла наплавки является необходимым и достаточным для того, чтобы при кристаллизации образовался наплавленный металл с ультрамелкодисперсной структурой и упрочняющими частицами в наноразмерном диапазоне.The number of particles of a refractory material with a mass of 0.5-4% by weight of the deposited metal, depending on the sizes of these particles and grains of the deposited metal, is necessary and sufficient for crystallization to form a deposited metal with an ultrafine dispersed structure and hardening particles in the nanoscale range.
Количество частиц тугоплавкого материала массой менее 0,5% от массы металла наплавки недостаточно для формирования металла наплавки с ультрамелкодисперсной структурой и упрочняющими частицами в наноразмерном диапазоне.The number of particles of a refractory material with a mass of less than 0.5% by weight of the surfacing metal is not enough to form a surfacing metal with an ultrafine structure and hardening particles in the nanoscale range.
Количество частиц тугоплавкого материала массой более 4% от массы металла наплавки является излишним, т.к. получение наплавленного металла с ультрамелкодисперсной структурой и упрочняющими частицами в наноразмерном диапазоне обеспечивается при массе тугоплавкого материала до 4%, а превышение этой массы приводит к существенному неоправданному удорожанию наплавленного покрытия из-за дороговизны нанопорошков.The number of particles of refractory material weighing more than 4% by weight of the metal of the surfacing is excessive, because Obtaining a deposited metal with an ultrafine structure and hardening particles in the nanoscale range is ensured with a mass of refractory material up to 4%, and an excess of this mass leads to a significant unjustified rise in the cost of the deposited coating due to the high cost of nanopowders.
Применение наночастиц тугоплавкого металла диаметром не более 70 нм необходимо, чтобы получить ультрамелкодисперсный размер зерна и упрочняющие частицы в наноразмерном диапазоне.The use of refractory metal nanoparticles with a diameter of not more than 70 nm is necessary in order to obtain ultrafine grain size and hardening particles in the nanoscale range.
Толщина второго слоя пасты в пределах 2,0-5,0 мм, состоящего из связующего и порошка или смеси порошков, необходима как для получения заданной толщины покрытия, так и для предотвращения непосредственного воздействия источника теплоты на первый слой пасты с нанопорошком тугоплавкого металла.The thickness of the second layer of paste within 2.0-5.0 mm, consisting of a binder and a powder or a mixture of powders, is necessary both to obtain a given coating thickness and to prevent the direct action of a heat source on the first layer of paste with a nanopowder of a refractory metal.
Пример конкретного выполнения.An example of a specific implementation.
Опробование предложенного способа получения металла наплавки с ультрамелкодисперсной структурой и упрочняющими частицами в наноразмерном диапазоне производили следующим образом.The testing of the proposed method for producing metal surfacing with ultrafine structure and hardening particles in the nanoscale range was carried out as follows.
Для получения первого слоя пасты был взят нанопорошок карбида вольфрама WC с температурой плавления 2785°С, в котором содержание углерода по массе составляло 6,09%.To obtain the first layer of paste, a WC tungsten carbide nanopowder was taken with a melting point of 2785 ° C, in which the carbon content by mass was 6.09%.
Средний диаметр частиц порошка карбида вольфрама составлял 47,8 нм. Нанопорошок карбида вольфрама массой 4,5 г был помещен в карбоксиметилцеллюлозу и тщательно перемешан для получения однородной смеси консистенции сметаны.The average particle diameter of the tungsten carbide powder was 47.8 nm. 4.5 g of tungsten carbide nanopowder was placed in carboxymethyl cellulose and thoroughly mixed to obtain a homogeneous mixture of sour cream consistency.
Для получения второго слоя пасты была взята смесь порошков хрома, никеля, ванадия, титана, бора, графита общей массой 300 г. Полученная смесь порошков была помещена в карбоксиметилцеллюлозу и тщательно перемешана до получения однородной смеси консистенции густой сметаны.To obtain the second layer of paste, a mixture of powders of chromium, nickel, vanadium, titanium, boron, graphite with a total weight of 300 g was taken. The resulting mixture of powders was placed in carboxymethyl cellulose and thoroughly mixed until a homogeneous mixture of thick sour cream was obtained.
На две пластины из стали 20 толщиной 20 мм была нанесена паста первого состава с нанопорошком карбида вольфрама слоем толщиной 0,1 и 0,4 мм соответственно, шириной 15 мм и длиной 100 мм. На первый слой пасты был нанесен второй слой пасты со смесью порошков толщиной 2 мм на первую пластину и 5 мм на вторую пластину, после чего двухслойная паста на обеих пластинах была просушена до полного удаления влаги.A paste of the first composition with a tungsten carbide nanopowder with a layer of 0.1 and 0.4 mm thick, respectively, 15 mm wide and 100 mm long was applied to two plates of steel 20 with a thickness of 20 mm. A second layer of paste was applied to the first paste layer with a mixture of
Затем электрической дугой, горящей между неплавящимся вольфрамовым электродом и вторым слоем пасты в аргоне на токах 160 и 200 А, были переплавлены оба слоя пасты и поверхностный слой обеих пластин из стали 20 на глубину 0,1 и 2,0 мм соответственно, что соответствовало степеням проплавления основного металла 0,03 и 0,4 соответственно.Then, an electric arc burning between a non-consumable tungsten electrode and a second layer of paste in argon at currents of 160 and 200 A, melted both layers of the paste and the surface layer of both plates of steel 20 to a depth of 0.1 and 2.0 mm, respectively, which corresponded to degrees penetration of the base metal of 0.03 and 0.4, respectively.
Для сравнения на аналогичные пластины из той же стали был нанесен слой пасты только второго состава из смеси порошков соответственно толщиной 2 и 5 мм и наплавлен на тех же режимах, на которых была наплавлена двухслойная паста.For comparison, on the similar plates of the same steel, a paste layer of only the second composition was applied from a mixture of powders of 2 and 5 mm thickness, respectively, and deposited in the same modes in which the two-layer paste was deposited.
Из полученных наплавленных покрытий были изготовлены шлифы для изучения структуры наплавки.Sections for studying the structure of surfacing were made from the deposited deposited coatings.
Исследования структуры на электронном микроскопе «SEM 535» показали, что покрытия, полученные аналогично прототипу путем наплавки смеси порошков, не содержащих нанопорошка, имеют зернистую структуру преимущественно с размером зерен 14-70 мкм и выделениями карбидов размером 1-2 мкм (фиг.1).Studies of the structure using an SEM 535 electron microscope showed that coatings obtained similarly to the prototype by depositing a mixture of powders not containing nanopowders have a granular structure mainly with grain sizes of 14-70 microns and carbide precipitates of 1-2 microns in size (Fig. 1) .
Покрытия, полученные по предлагаемому способу путем наплавки двухслойной пасты, имеют преимущественно ультрамелкодисперсную структуру с размером зерен 2-7 мкм и размером частиц 15-40 нм (фиг.2).Coatings obtained by the proposed method by surfacing a two-layer paste have a predominantly ultrafine structure with a grain size of 2-7 μm and a particle size of 15-40 nm (figure 2).
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007106635/02A RU2350441C2 (en) | 2007-02-21 | 2007-02-21 | Process of receiving of metal coating by overlaying welding method with ultra-fine grained structure and reinforced particles in nanoscale range |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007106635/02A RU2350441C2 (en) | 2007-02-21 | 2007-02-21 | Process of receiving of metal coating by overlaying welding method with ultra-fine grained structure and reinforced particles in nanoscale range |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007106635A RU2007106635A (en) | 2008-08-27 |
| RU2350441C2 true RU2350441C2 (en) | 2009-03-27 |
Family
ID=40543087
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007106635/02A RU2350441C2 (en) | 2007-02-21 | 2007-02-21 | Process of receiving of metal coating by overlaying welding method with ultra-fine grained structure and reinforced particles in nanoscale range |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2350441C2 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2497641C1 (en) * | 2012-05-17 | 2013-11-10 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Method of making metal coating on tiller cutting edges |
| RU2516021C2 (en) * | 2009-11-04 | 2014-05-20 | Сименс Акциенгезелльшафт | Monocrystalline welding of materials hardened in one direction |
| WO2015034398A1 (en) * | 2013-09-09 | 2015-03-12 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Функциональные Наносистемы" | Mesh-like micro- and nanostructure and method for producing same |
| RU2595180C1 (en) * | 2015-03-30 | 2016-08-20 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова" (АлтГТУ) | Paste for induction welding |
| RU2618027C1 (en) * | 2016-03-28 | 2017-05-02 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" АО "НПО "ЦНИИТМАШ" | Pastes for wear-resistant overlaying and wear-resistant coating |
| RU2808868C1 (en) * | 2023-05-16 | 2023-12-05 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method for hardening pressed electrodes from titanium alloys |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EA015686B1 (en) * | 2008-10-08 | 2011-10-31 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Научно-Техническая Компания" | Flux core wire for welding and facing of carbon steel parts |
| RU2544892C1 (en) * | 2013-10-24 | 2015-03-20 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт общей физики им. А.М. Прохорова Российской академии наук | Method of producing micro- and nanostructures of surface of materials |
-
2007
- 2007-02-21 RU RU2007106635/02A patent/RU2350441C2/en active
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2516021C2 (en) * | 2009-11-04 | 2014-05-20 | Сименс Акциенгезелльшафт | Monocrystalline welding of materials hardened in one direction |
| RU2497641C1 (en) * | 2012-05-17 | 2013-11-10 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Method of making metal coating on tiller cutting edges |
| WO2015034398A1 (en) * | 2013-09-09 | 2015-03-12 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Функциональные Наносистемы" | Mesh-like micro- and nanostructure and method for producing same |
| CN106463195A (en) * | 2013-09-09 | 2017-02-22 | 美国弗纳诺公司 | Mesh-like micro- and nanostructure and method for producing same |
| RU2595180C1 (en) * | 2015-03-30 | 2016-08-20 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова" (АлтГТУ) | Paste for induction welding |
| RU2618027C1 (en) * | 2016-03-28 | 2017-05-02 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" АО "НПО "ЦНИИТМАШ" | Pastes for wear-resistant overlaying and wear-resistant coating |
| RU2808868C1 (en) * | 2023-05-16 | 2023-12-05 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method for hardening pressed electrodes from titanium alloys |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2007106635A (en) | 2008-08-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Xu et al. | Investigation of process factors affecting mechanical properties of INCONEL 718 superalloy in wire+ arc additive manufacture process | |
| Qi et al. | Microstructure and mechanical properties of double-wire+ arc additively manufactured Al-Cu-Mg alloys | |
| RU2350441C2 (en) | Process of receiving of metal coating by overlaying welding method with ultra-fine grained structure and reinforced particles in nanoscale range | |
| Tijo et al. | In-situ TiC-TiB2 coating on Ti-6Al-4V alloy by tungsten inert gas (TIG) cladding method: Part-I. Microstructure evolution | |
| Zhang et al. | Comparison of carbon-based reinforcement on laser aided additive manufacturing Inconel 625 composites | |
| Catchpole-Smith et al. | In-situ synthesis of titanium aluminides by direct metal deposition | |
| EP3268154A1 (en) | Aluminum alloy products, and methods of making the same | |
| JP5703272B2 (en) | Abrasion resistant material | |
| US8636825B2 (en) | Melting method for producing an inclusion-free Ta-base alloy | |
| JP2022500551A (en) | Methods and Compositions for Forming Hybrid Aluminum Composite Coatings | |
| JP2018135585A (en) | Metal member and method for manufacturing clad layer | |
| Wang et al. | Influence of processing parameters on the microstructure and tensile property of 85 W-15Ni produced by laser direct deposition | |
| KR20210113640A (en) | aluminum alloy | |
| WO2021078885A1 (en) | Printable powder material of fecral for additive manufacturing and an additive manufactured object and the uses thereof | |
| Liu et al. | Effect of SiC addition on microstructure and properties of Al–Mg alloy fabricated by powder and wire cold metal transfer process | |
| US8409318B2 (en) | Process and apparatus for forming wire from powder materials | |
| JP6866964B1 (en) | Products with Ni-based alloys, Ni-based alloy powders, Ni-based alloy members, and Ni-based alloy members. | |
| US8778262B2 (en) | Alloy having reduced inclusions | |
| Manjhi et al. | Effect of CMT-WAAM Process Parameters on Bead Geometry, Microstructure and Mechanical Properties of AZ31 Mg Alloy | |
| Ochonogor et al. | Microstructure characterization of laser-deposited titanium carbide and zirconium-based titanium metal matrix composites | |
| Yu et al. | WC-reinforced iron matrix composites fabricated by wire arc additive manufacturing combined with gravity-driven powder feeding: particle transportation and size effects | |
| Buytoz et al. | Microstructure of NiCrBSi/WC composite coating deposited on AISI316 stainless steel by TIG coating process | |
| RU2497641C1 (en) | Method of making metal coating on tiller cutting edges | |
| KR20190050562A (en) | Manufacturing method of aluminum-titanium composite and aluminum-titanium composite manufactured by the same | |
| Dubtsov et al. | Design of Composite Wire for Arc Welding and Ni3Al-based Alloys Surfacing |