RU2344446C2 - Индуктивные измерения при уменьшенных влияниях скважины - Google Patents
Индуктивные измерения при уменьшенных влияниях скважины Download PDFInfo
- Publication number
- RU2344446C2 RU2344446C2 RU2004129914/28A RU2004129914A RU2344446C2 RU 2344446 C2 RU2344446 C2 RU 2344446C2 RU 2004129914/28 A RU2004129914/28 A RU 2004129914/28A RU 2004129914 A RU2004129914 A RU 2004129914A RU 2344446 C2 RU2344446 C2 RU 2344446C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- transmitter
- electrode
- receiver
- distance
- electrodes
- Prior art date
Links
- 230000000694 effects Effects 0.000 title abstract description 60
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 title abstract 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 title description 37
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 title description 5
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims abstract description 62
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 claims abstract description 20
- 239000000523 sample Substances 0.000 claims description 50
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 30
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 11
- 230000005611 electricity Effects 0.000 abstract 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 32
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 30
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 30
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 13
- 238000013461 design Methods 0.000 description 11
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 8
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 6
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 6
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 5
- 230000005674 electromagnetic induction Effects 0.000 description 5
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 5
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 4
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 3
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 3
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 239000004699 Ultra-high molecular weight polyethylene Substances 0.000 description 2
- 238000005094 computer simulation Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 230000004044 response Effects 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 229920000785 ultra high molecular weight polyethylene Polymers 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000011152 fibreglass Substances 0.000 description 1
- 239000012774 insulation material Substances 0.000 description 1
- 238000011545 laboratory measurement Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000011218 segmentation Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000008399 tap water Substances 0.000 description 1
- 235000020679 tap water Nutrition 0.000 description 1
- 238000012795 verification Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01V—GEOPHYSICS; GRAVITATIONAL MEASUREMENTS; DETECTING MASSES OR OBJECTS; TAGS
- G01V3/00—Electric or magnetic prospecting or detecting; Measuring magnetic field characteristics of the earth, e.g. declination, deviation
- G01V3/18—Electric or magnetic prospecting or detecting; Measuring magnetic field characteristics of the earth, e.g. declination, deviation specially adapted for well-logging
- G01V3/26—Electric or magnetic prospecting or detecting; Measuring magnetic field characteristics of the earth, e.g. declination, deviation specially adapted for well-logging operating with magnetic or electric fields produced or modified either by the surrounding earth formation or by the detecting device
- G01V3/28—Electric or magnetic prospecting or detecting; Measuring magnetic field characteristics of the earth, e.g. declination, deviation specially adapted for well-logging operating with magnetic or electric fields produced or modified either by the surrounding earth formation or by the detecting device using induction coils
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Geology (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Geophysics (AREA)
- Geophysics And Detection Of Objects (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Magnetic Means (AREA)
Abstract
Изобретение относится к индукционному каротажу. Сущность: индукционный прибор включает в себя проводящий сердечник, по меньшей мере один зонд, содержащий передатчик, компенсационную катушку и приемник, расположенные в изолирующем корпусе прибора, окружающем проводящий сердечник, и электрод, расположенный на изолирующем корпусе прибора на выбранном месте между компенсационной катушкой и приемником. Выбранное место отстоит от передатчика на расстоянии, соответствующем приблизительно среднему гармоническому расстояния между передатчиком и компенсационной катушкой и расстояния между передатчиком и приемником. Электрод включает в себя контакт, образующий токопроводящую дорожку к проводящему сердечнику. Дополнительные электроды могут быть расположены выше и ниже каждого передатчика и приемной катушки для уменьшения чувствительности к эксцентричности прибора в стволе скважины. Технический результат: уменьшение подверженности влиянию эксцентричности прибора в скважине. 2 н. и 16 з.п. ф-лы, 23 ил.
Description
Предпосылки создания изобретения
В общем, изобретение относится к способам для каротажа удельного сопротивления пласта с использованием индукционных приборов. Более конкретно, изобретение относится к индукционным скважинным приборам и способам для уменьшения влияний скважины при измерениях удельного сопротивления.
Предшествующий уровень техники
Электромагнитные индукционные приборы используют в нефтегазодобывающей промышленности для определения удельного сопротивления земных пластов, окружающих ствол скважины. При работе индукционных приборов излучающая катушка (излучатель) используется для создания переменного магнитного поля в земных пластах. Это переменное магнитное поле наводит в пластах вихревые токи. Одну или несколько приемных катушек (приемников), расположенных на расстоянии от излучателя, используют для обнаружения тока, протекающего в земном пласте. Амплитуды принимаемых сигналов примерно пропорциональны удельной проводимости пласта. Поэтому по принятым сигналам можно определять удельные проводимости пластов.
Обычные, спускаемые на кабеле и используемые для каротажа в процессе бурения электромагнитные индукционные приборы оснащают катушками (антеннами), которые могут функционировать как источники и/или датчики. На спускаемых по кабелю электромагнитных индукционных приборах антенны обычно заключают в кожух (или корпус прибора), изготовленный из прочного (изолирующего) пластика, например из многослойного стеклопластика, пропитанного эпоксидной смолой. На электромагнитных индукционных приборах для каротажа в процессе бурения антенны обычно устанавливают на металлических опорах (коротких втулках) для противостояния сложным окружающим условиям, встречающимся во время бурения.
Как на спускаемых на кабеле, так и на индукционных приборах для каротажа во время бурения антенны обычно разносят друг от друга на расстояние вдоль оси прибора. Обычно эти антенны представляют собой катушки в виде соленоидов, которые имеют один или несколько витков изолированного токопроводящего провода, намотанного вокруг опоры. Например, в патентах США №№4873488 и 5235285 (оба переуступлены правопреемнику настоящего изобретения) раскрыты инструменты, снабженные антеннами, размещенными вдоль центральной металлической опоры (проводящего сердечника).
Катушка (или антенна), переносящая ток, может быть описана магнитным моментом, пропорциональным току и площади. Направление и величину магнитного момента можно описать вектором, перпендикулярным к плоскости катушки. В обычных индукционных и с распространением электромагнитной волны каротажных инструментах излучатель и приемные антенны устанавливают так, чтобы их магнитные моменты были совмещены с продольной осью инструментов. То есть эти инструменты имеют продольные магнитные диполи. При размещении прибора с продольными магнитными диполями в стволе скважины и подаче питания для излучения энергии электромагнитного поля наведенные вихревые токи протекают в контуре вокруг антенны в стволе скважины и окружающем пласте. Эти вихревые токи протекают в плоскости, которая перпендикулярна оси прибора (и, следовательно, оси ствола скважины). Поэтому, когда прибор центрирован в стволе скважины, вихревые токи в стволе скважины не протекают вверх или вниз.
К новому оборудованию в области электромагнитного индукционного каротажа скважин относятся инструменты со встроенными наклонными или поперечными антеннами, то есть с магнитными диполями антенн, находящимися под углом или перпендикулярными к оси прибора. То есть эти инструменты имеют поперечные или наклонные магнитные диполи. Посредством этих инструментов с наклонными магнитными диполями могут наводиться вихревые токи, которые протекают в стволе скважины вверх и вниз, и поэтому результаты измерений чувствительны к наличию наклонных горизонтов, разломов пласта или анизотропии пласта. Современные индукционные приборы обычно содержат трехмерные зонды, в которых каждый из излучателя и приемника может включать в себя три катушки, расположенные с возможностью образования различных ориентаций (обычно в ортогональных направлениях). Две из катушек в трехмерном излучателе или приемнике могут быть антеннами с наклонным магнитным диполем. Каротажные инструменты, снабженные наклонными магнитными диполями, описаны, например, в патентах США №№4319191, 5508616, 5757191, 5781436, 6044325 и 6147496.
Хотя приборы с наклонными магнитными диполями (включая трехмерные приборы) обеспечивают возможность получения дополнительной информации об удельном сопротивлении пласта, такие приборы более сильно подвержены влиянию скважины, особенно в сильно контрастирующих ситуациях, то есть когда буровой раствор в стволе скважины является более проводящим по сравнению с пластом. Когда прибор с наклонными магнитными диполями приводят в действие в центре ствола скважины (как показано позицией 20 на фиг.1а), посредством него могут наводиться вихревые токи, протекающие в стволе скважины вверх и вниз. Однако вследствие симметрии протекающие вверх и вниз токи нейтрализуются, и в стволе скважины отсутствует полный ток, протекающий вверх и вниз. Когда прибор с наклонными магнитными диполями смещен от центра, симметрия может исчезнуть. Если прибор с наклонными магнитными диполями смещен от центра в направлении, параллельном направлению магнитного диполя антенны (показано позицией 22 на фиг.1а), симметрия по отношению к антенне сохраняется и при возбуждении антенны все же не будет полного тока, протекающего вдоль оси ствола скважины. Однако при смещении наклонного магнитного диполя от центра в направлении, перпендикулярном к направлению магнитного диполя антенны (показано позицией 21 на фиг.1а), симметрия больше не существует, и при возбуждении антенны полный ток будет протекать в стволе скважины вверх и вниз. В сильно контрастирующих ситуациях (то есть в случае проводящего бурового раствора и резистивного пласта) токи в стволе скважины могут протекать на большое расстояние вдоль ствола скважины. В этом случае поток тока в пласте также будет асимметричным. Эти асимметричные токи наводят паразитные сигналы в приемниках с наклонными магнитными диполями, которые могут во много раз превышать ожидаемые сигналы из пласта.
В патенте США №5041975 (переуступленном правопреемнику настоящего изобретения) раскрыт способ обработки данных, полученных при скважинных измерениях, предназначенный для введения поправок на влияние скважины. В патенте США №5058077 раскрыт способ для обработки данных со скважинного датчика, предназначенный для компенсации влияния эксцентрического вращения на датчик во время бурения. В патенте США №6541979 (переуступленном правопреемнику настоящего изобретения) раскрыты способы для уменьшения влияния эксцентричности ствола скважины путем использования математических поправок на влияние скважины.
В патенте США №6573722 (переуступленном правопреемнику настоящего изобретения) раскрыты способы для уменьшения влияния эксцентричности прибора в стволе скважины путем минимизации скважинных токов, пересекающих антенны с наклонными магнитными диполями. Это патент включен в настоящую заявку посредством ссылки. В одном варианте осуществления изобретения электрод, расположенный ниже антенны с наклонным магнитным диполем, жестко прикреплен к другому электроду, расположенному выше антенны с наклонным магнитным диполем, для образования токопроводящей дорожки позади антенны с наклонным магнитным диполем. Благодаря этой дополнительной токопроводящей дорожке уменьшаются скважинные токи, проходящие перед антенной с наклонным магнитным диполем, и поэтому минимизируются нежелательные влияния. В другом варианте осуществления изобретения раскрыт прибор, посредством которого в стволе возбуждается локализованный ток (между двумя электродами, расположенными по ту и другую сторону от антенны с наклонным магнитным диполем), который уравновешивает или нейтрализует нежелательные скважинные токи. Дополнительные примеры способов и устройств, предназначенных для уменьшения влияний скважинных токов, включают в себя патенты США №№6573722 В2, 6624634 В2, 6693430 В2, 6680613 В2, 6710601 В2, которые все выданы Rosthal et al. и переуступлены правопреемнику настоящего изобретения, и опубликованные заявки на патенты США, регистрационные номера 2003/0146753 А1 и 2003/0155924 А1, обе на имя Rosthal el. и переступлены правопреемнику настоящего изобретения.
Хотя эти способы, известные из предшествующего уровня техники, являются эффективными в части уменьшения влияний скважины на индукционные приборы, остается необходимость в дополнительных усовершенствованиях конструкции индукционных приборов, чтобы они были меньше подвержены влиянию эксцентричности прибора в стволе скважины. Экспериментальные исследования показали, что стратегия нейтрализации тока, протекающего в стволе скважины вверх и вниз, не обеспечивает удовлетворительных показателей. Большие электроды могут создавать температурно-зависимый сигнал ошибки, вследствие чего предпочтительно использовать небольшие электроды.
Краткое описание изобретения
Один объект изобретения относится к индукционным приборам. Индукционный прибор согласно одному варианту осуществления изобретения включает в себя проводящий сердечник; по меньшей мере один зонд, содержащий передатчик, компенсационную катушку и приемник, расположенные в изолирующем корпусе прибора, окружающем проводящий сердечник; и электрод, расположенный в изолирующем корпусе прибора на выбранном месте между компенсационной катушкой и приемником, при этом выбранное место отстоит от передатчика на расстоянии, соответствующем приблизительно гармоническому среднему расстояния между передатчиком и компенсационной катушкой и расстояния между передатчиком и приемником, и при этом электрод включает в себя контакт, соединяющий его с проводящим сердечником.
Другой объект изобретения относится к способу для формирования индукционных приборов. Способ согласно одному варианту осуществления включает в себя размещение по меньшей мере одного зонда, содержащего передатчик, компенсационную катушку и приемник, в изолирующем корпусе прибора, окружающем проводящий сердечник индукционного прибора; определение места нулевой чувствительности, при этом место нулевой чувствительности располагается на гармоническом среднем расстояния между передатчиком и компенсационной катушкой и расстояния между передатчиком и приемником; и размещение небольшого электрода на изолирующем корпусе прибора вблизи места нулевой чувствительности, при этом образуют токопроводящую дорожку между электродом и проводящим сердечником.
Другие объекты и преимущества изобретения станут очевидными из нижеследующего описания и приложенной формулы изобретения.
Краткое описание чертежей
На чертежах:
фигуры 1а и 1b - виды, соответственно иллюстрирующие эксцентричность поперечного зонда прибора и асимметричное распределение токов, которые обуславливают нежелательные влияния скважины;
фиг.2 - схема трехмерного зонда;
фиг.3 - графики, иллюстрирующие влияние эксцентричности на различные поперечные ХХ зонды в индукционном приборе с изолирующим корпусом;
фиг.4 - графики, иллюстрирующие влияние эксцентричности на различные поперечные ХХ зонды в индукционном приборе с проводящим корпусом;
фиг.5 - вид индукционного прибора согласно одному варианту осуществления изобретения;
фиг.6 - результаты моделирования приборов, например показанного на фиг.5, имеющих различное число электродов, расположенных на корпусе прибора;
фиг.7 - вид индукционного прибора, имеющего небольшие электроды согласно одному варианту осуществления изобретения;
фиг.8А - увеличенный вид электродов согласно одному варианту осуществления изобретения;
фиг.8В - вид в разрезе штыревого электрода, который может быть использован в варианте осуществления изобретения;
фигуры 8С и 8D - виды штыревых электродов согласно другим вариантам осуществления, которые могут быть использованы в вариантах осуществления изобретения;
фиг.9 - результаты моделированных измерений с использованием прибора, показанного на фиг.7, согласно одному варианту осуществления изобретения;
фиг.10 - графики, иллюстрирующие влияния эксцентричности на прибор, показанный на фиг.7, по сравнению с прибором с изолирующим корпусом и прибором с металлическим корпусом;
фиг.11 - графики, иллюстрирующие возможности прибора, показанного на фиг.7, при измерении анизотропии пласта по сравнению с прибором с изолирующим корпусом и прибором с металлическим корпусом;
фиг.12 - графики, иллюстрирующие возможности прибора, показанного на фиг.7, при измерении анизотропии пласта при наличии эксцентричности прибора по сравнению с прибором с изолирующим корпусом и прибором с металлическим корпусом;
фиг.13 - графики, иллюстрирующие влияния соседних слоев на прибор, показанный на фиг.7, по сравнению с прибором с изолирующим корпусом и прибором с металлическим корпусом;
фиг.14 - графики, иллюстрирующие влияния эксцентричности и соседних слоев на прибор, показанный на фиг.7, по сравнению с прибором с изолирующим корпусом и прибором с металлическим корпусом;
фиг.15 - результаты из фиг.14 после исключения влияний соседних слоев на прибор, показанный на фиг.7, по сравнению с прибором с изолирующим корпусом и прибором с металлическим корпусом;
фиг.16 - модель одного прототипа прибора согласно одному варианту осуществления изобретения;
фиг.17 - результаты трехмерных измерений удельной проводимости в случае удаления на 27 дюймов при наличии эксцентричности прибора и использовании прибора, показанного на фиг.16, по сравнению с прибором с изолирующим корпусом и прибором с металлическим корпусом;
фиг.18 - результаты трехмерных измерений удельной проводимости в случае удаления на 39 дюймов при наличии эксцентричности прибора и использовании прибора, показанного на фиг.16, по сравнению с прибором с изолирующим корпусом и прибором с металлическим корпусом;
фиг.19 - компьютерная модель прототипа прибора согласно одному варианту осуществления изобретения;
фиг.20 - результаты трехмерных измерений удельной проводимости в случае удаления на 27 дюймов при наличии эксцентричности прибора и использовании прибора, показанного на фиг.19, по сравнению с прибором с изолирующим корпусом и прибором с металлическим корпусом;
фиг.21 - компьютерная модель прототипа прибора согласно другому варианту осуществления изобретения;
фиг.22 - результаты трехмерных измерений удельной проводимости в случае удаления на 27 дюймов при наличии эксцентричности прибора и использовании прибора, показанного на фиг.21, по сравнению с прибором с изолирующим корпусом и прибором с металлическим корпусом; и
фиг.23 - рабочая диаграмма способа проектирования прибора, который меньше подвержен влиянию эксцентричности прибора.
Описание предпочтительного варианта осуществления изобретения
Варианты осуществления изобретения относятся к приборам индукционного каротажа, которые меньше подвержены влияниям скважины. Поскольку разграничение между индукционным прибором и прибором для каротажа методом распространения неуместно для этого изобретения, термин «индукционный прибор», использованный в этом описании, включает в себя как индукционные приборы, так и приборы для каротажа с распространением электромагнитной волны. Точно так же в этом описании «влияния скважины» и «влияния эксцентричности прибора» (или «влияния эксцентричности») используются поочередно, поскольку разграничение между ними неуместно. Специалистам в области техники, к которой относится изобретение, должно быть понятно, что удельная проводимость является обратной величиной удельного сопротивления, и поэтому предполагается, что любая ссылка в этом описании на «удельную проводимость» охватывает «удельное сопротивление» и наоборот.
Как отмечалось выше, индукционные зонды с магнитными моментами, перпендикулярными (то есть поперечными) к оси ствола скважины, более чувствительны к влияниям скважины. К тому же чувствительность поперечной катушки к эксцентричности сильно различается в зависимости от того, существует ли эксцентричность в направлении магнитного момента или она перпендикулярна к магнитному моменту. В этом описании термин «поперечный зонд» используется в широком смысле, чтобы охватить любой зонд, имеющий поперечную составляющую в его магнитном моменте. Например, зонд, имеющий наклонную катушку (то есть катушку, которая не параллельна или не перпендикулярна к оси прибора), будет иметь поперечную составляющую магнитного момента и поэтому в этом описании может быть отнесен к поперечному зонду. Заметим, что трехмерный зонд включает в себя два поперечных зонда, и поэтому нижеследующее описание, касающееся поперечного зонда, также применимо к «поперечным составляющим» в трехмерном зонде.
На фиг.1а показано, что каротажный прибор может иметь антенну с поперечным или наклонным магнитным диполем (НМД), расположенную в центре (показанную позицией 20) ствола 13 скважины или смещенную от центра в параллельном направлении (показанную позицией 22) или в перпендикулярном направлении (показанную позицией 21). Направление считается параллельным или перпендикулярным относительно направления магнитного диполя антенны. При параллельной эксцентричности 22 создаются вихревые токи, протекающие в стволе скважины вверх и вниз. Однако вследствие симметрии полный ток не протекает в стволе скважины вверх и вниз. Поэтому прибор, имеющий антенну с наклонным магнитным диполем, смещенную от центра в параллельном направлении 22, не создает большего числа нежелательных эффектов по сравнению с прибором, имеющим антенну с наклонным магнитным диполем, находящуюся точно в центре 20 ствола скважины. В противоположность этому прибор, имеющий антенну с наклонным магнитным диполем, смещенную от центра в перпендикулярном направлении 21, наводит вихревые токи, протекающие в стволе скважины вверх и вниз, но без симметрии, необходимой для нейтрализации протекающих вверх и вниз токов. В результате, как показано на фиг.1b, перпендикулярное смещение 21 от центра приводит к значительному возрастанию скважинных токов 23. В этом случае ток, обеспеченный в пласте, также является асимметричным. При асимметричном распределении тока сильный сигнал формируется на приемнике 24, расположенном в приборе 10 каротажа удельного сопротивления.
Перпендикулярное смещение 21 от центра и параллельное смещение 22 от центра, показанные на фиг.1а, иллюстрируют пределы смещений прибора от центра 20 ствола скважины. Вероятно, в типичном случае эксцентричность должна находиться между этими двумя пределами, то есть должна быть эксцентричностью в направлении, которое является комбинацией направлении x и y.
Типовой индукционный прибор, такой как AIT™ (многоэлементный индукционный сканер), от Schlumberger Technology Corp. (Хьюстон, Техас), включает в себя несколько индукционных зондов, содержащих общий передатчик и несколько приемников, отнесенных на расстояния от передатчика. Например, как описано в патентах США №№6573722, 6680613 и 6710601 (Rosthal et al.), в дополнение к катушкам индукционные приборы также могут включать в себя электроды. Примеры таких индукционных приборов описаны в патентах США №№4873488 (Barber et al.) и 5041975 (Minerbo et al.). В типовом индукционном приборе каждый основной приемник в зонде может быть соединен последовательно с компенсационной катушкой. Функция компенсационной катушки заключается в нейтрализации непосредственной связи между передатчиком и приемником.
При оптимизации компенсационной катушки, в среде с нулевой удельной проводимостью (то есть в воздухе) на приемнике не должен формироваться сигнал; это условие известно как взаимное равновесие. Специалистам в области техники, к которой относится изобретение, должно быть понятно, что число витков компенсационной катушки и расстояние между передатчиком и компенсационной катушкой могут быть выбраны соответствующим образом для обеспечения оптимальной нейтрализации непосредственной связи между передатчиком и основным приемником.
Обратимся к фиг.2, в соответствии с которой условие взаимного равновесия может быть приближенно выражено в виде
где: 
, 
- магнитные моменты в направлении z для компенсационной катушки и катушки основного приемника соответственно; и
ZB, ZR - удаленность (расстояние) от передатчика для компенсационной и приемной катушек соответственно.
Для трехмерного зонда то же самое условие применимо к связям по x и y.
Современные индукционные приборы часто содержат один или несколько трехмерных зондов, в которых каждый из передатчика, основного приемника и компенсационной катушки может включать в себя три катушки (антенны) с различными ориентациями (обычно в ортогональных направлениях). На фиг.2 схематично показан типовой трехмерный зонд, который включает в себя передатчик (Т), основной приемник (R) и компенсационную катушку (В). Как видно, каждый из передатчика, основного приемника и компенсационной катушки имеет три отдельные катушки, которые имеют магнитные моменты в ортогональных направлениях. Три магнитных момента передатчика (Т) показаны как 
Три магнитных момента основного приемника показаны как 
Три магнитных момента компенсационной катушки показаны как 
Поскольку в трехмерном зонде каждый из передатчика и приемника включает в себя три антенны (см. фиг.2), то при использовании трехмерного зонда будут регистрироваться девять комплексных напряжений, что дает матрицу кажущихся удельных проводимостей в виде
Поскольку эти девять связей получаются с помощью антенн в различных направлениях, то они в разной степени будут подвергаться влияниям эксцентричности прибора или скважины. На фиг.3 показаны результаты моделированных измерений напряжения для различных связей трехмерного зонда в приборе с изолирующим корпусом (непоказанным). Расстояния между передатчиком и катушками основного приемника составляют 27, 39, 54 и 72 дюйма. Для всех вычислений и измерений в этом описании рабочая частота равна 26,8 кГц.
На фиг.3 вычисленные сигналы R для связей XX от различных зондов изображены в зависимости от смещения прибора (эксцентричности) в стволе скважины вдоль оси y. Ствол скважины имеет диаметр 8,5 дюймов и заполнен буровым раствором, имеющим удельную проводимость 5000 мСм/м. Из фиг.3 видно, что погрешности в сигналах ХХ большие по сравнению с удельной проводимостью пласта, 50 мСм/м. В случае проводящего бурового раствора и смещения (эксцентричности) вдоль оси y погрешности при связях ХХ намного больше, чем погрешности при связях YY. См. патенты США №№6573722 (Rosthal et al.) и 6556015 (Omeragic et al.).
Как видно из фиг.3, влияния скважины можно минимизировать, если использовать проводящий корпус прибора (например, металлический корпус). На фиг.4 показано влияние эксцентричности прибора с металлическим корпусом (непоказанным) в проводящем стволе скважины. Сигналы R при связях ХХ для четырех расстояний передатчик-приемник изображены в зависимости от смещения (эксцентричности) прибора в стволе скважины по направлению y. В случае больших расстояний, 39, 54 и 72 дюйма, связи ХХ почти не зависят от эксцентричности прибора. Однако на зонд с меньшим разнесением, 27ХХ, эксцентричность прибора все же влияет существенно.
Хотя металлический корпус может обеспечить эффективное снижение влияний скважины, использование при измерениях металлического корпуса приводит к возрастанию погрешностей, зависящих от температуры. Конструкция, альтернативная конструкции прибора с металлическим корпусом, раскрыта в одновременно рассматриваемой заявке регистрационный номер 10/604622 (Barer et al.), поданной 5 августа 2003 г., и в патенте №6667620 (Homan et al.), выданном 23 декабря 2003 г. Индукционные приборы, раскрытые в этих заявках, имеют изолирующие кожухи (корпуса приборов) для приемных катушек. Изолирующий корпус включает в себя проводящие электроды (кольцевые электроды или штыревые электроды), расположенные между передатчиком и приемными катушками; проводящие электроды электрически заземлены на металлический центральный опорный сердечник. Эти электроды предотвращают асимметричное протекание тока в стволе скважины, уменьшая вклады эксцентричности прибора в погрешности связей ХХ и YY. В этих конструкциях влияние эксцентричности существенно снижено по сравнению с прибором с изолирующим корпусом. Однако в более крупных стволах скважин эти конструкции не обеспечивают достаточную нейтрализацию влияния эксцентричности. К тому же электроды такого типа усложняют измеряемый отклик при небольшом разнесении, даже если прибор центрирован в стволе скважины.
В вариантах осуществления изобретения конструкция индукционного прибора улучшена путем использования большого количества электродов, расположенных между передатчиком и приемниками. Для выяснения значения большого количества электродов в изолирующем корпусе прибора было выполнено моделирование гипотетического прибора с увеличенным числом электродов (фиг.5).
Индукционный прибор, показанный на фиг.5, включает в себя проводящий сердечник М, корпус В прибора и несколько зондов. Зонды включают в себя общий передатчик Т и ряд основных приемников на расстояниях 27, 39, 54 и 72 дюйма, обозначенных как R27, R39, R54 и R72 соответственно. В дополнение к этому включены соответствующие компенсационные катушки В27, В39, В54 и В72 для ослабления взаимной связи между излучателем и основными приемниками. На приборе также показаны несколько электродов (электроды 1-6), предназначенных для уменьшения влияний скважины. Нижеследующие моделирования выполнены для случаев различных электродов (электродов 1-6), вводимых для исследования вклада этих электродов в снижение влияния скважины. При первом расчете имелся только электрод 1. При втором расчете имелись только электроды 1 и 2 и так далее.
На фиг.6 показано влияние поперечной эксцентричности для четырех разнесений приемников при увеличенном числе электродов (кривые 1-6 соответствуют числу электродов на каждом табло). Как показано на фиг.6, для связи 27ХХ необходимо иметь первые три электрода (электроды 1-3 на фиг.5), чтобы иметь стабильные результаты измерений независимо от эксцентричности прибора. Для связи 39ХХ необходимо иметь по меньшей мере четыре электрода (электроды 1-4 на фиг.5), чтобы иметь стабильные результаты измерений. Для связи 54ХХ необходимо иметь пять электродов (электроды 1-4 на фиг.5), чтобы иметь стабильные результаты измерений. Для связи 72ХХ необходимы все шесть электродов, чтобы достичь хорошей нейтрализации влияния эксцентричности. Эти результаты наводят на мысль о необходимости электрода выше и ниже каждой приемной катушки. Электрод (то есть электрод 6) после последнего приемника (R72) предпочтительно размещать на таком месте, чтобы этот электрод (то есть электрод 6) и электрод (электрод 5) до последнего приемника (R72) располагались симметрично относительно приемника (R72). То есть в предпочтительных вариантах осуществления электрод 5 и электрод 6 симметрично «охватывают с двух сторон» или «перекрывают» приемник R72.
В дополнение к этому было обнаружено, что для повышения нейтрализации влияния скважины дополнительные электроды можно ввести выше и ниже передатчика Т. В предпочтительных вариантах осуществления изобретения для обеспечения хорошей нейтрализации влияния скважины электроды выше и ниже передатчика располагают симметрично относительно передатчика. В некоторых вариантах осуществления для улучшения нейтрализации влияния скважины выше и ниже передатчика имеются по два электрода (см., например, Т1-Т4 на фиг.7). В некоторых вариантах осуществления электроды выше и ниже передатчика имеют большую осевую (продольную) протяженность по сравнению с другими электродами. В некоторых вариантах осуществления электроды выше и ниже передатчика расположены близко к передатчику.
Проектирование многоэлектродного прибора
Из указанного выше моделирования выявлено, где должны быть размещены электроды, то есть по одному электроду выше и ниже каждого приемника. Однако большие электроды на индукционном зонде могут вносить недопустимые погрешности в измеряемые напряжения (как в синфазную, так в и квадратурную составляющие). Эти погрешности не могут быть легко скорректированы, поскольку эти погрешности зависят от температуры и механического смещения электродов относительно катушек. Поэтому были выполнены исследования для выяснения возможности нейтрализации влияния скважины при использовании небольших электродов, стратегически размещенных на индукционном зонде.
Чувствительность измерений, обусловленная небольшой неоднородностью вблизи корпуса зонда, может быть приближенно спрогнозирована с помощью геометрического показателя Долла. См. Moran J.H. and Kunz K.S., “Basic theory of induction logging and application to the study of two-coil sondes”, Geophysics, vol.6, pp.829-58, December 1962; и Doll H.G., “Introduction to induction logging and application to logging of wells drilled with oil base mud”, J. Petroleum Technology, vol. 1, №6, pp.148-62, June 1949. Небольшая неоднородность на месте z по вертикали приводит к изменению (ΔVzz) напряжения в напряжении Vzz коаксиального приемника, пропорциональному
Все члены в уравнении (2) имеют смысл, аналогичный описанному выше со ссылкой на фиг.2. Эта функция имеет нуль на месте z0, получаемом из решения
Вследствие условия взаимного равновесия, выраженного уравнением (1), можно записать
или эквивалентно
что дает
Из уравнения (6) следует, что место нулевой чувствительности, z0, находится на гармоническом среднем zB и zR. Другими словами, расстояние места нулевой чувствительности от передатчика представляет собой гармоническое среднее расстояний от передатчика до компенсационной катушки и до основного приемника. Вблизи этого места связи ХХ и YY также имеют нулевую чувствительность. Отметим, что уравнением (6) дается точное место нулевой чувствительности для точечных дипольных антенн в воздухе. Однако в случае реального прибора им будет определяться только примерное место.
На фиг.7 показан индукционный прибор согласно одному варианту осуществления изобретения. Индукционный прибор 70 включает в себя небольшие электроды вблизи места нулевой чувствительности для каждого приемника. Термин «небольшой электрод» означает, что электрод имеет небольшую (например, 1 дюйм) осевую (продольную) протяженность (сравните фиг.5 и фиг.7). Эти небольшие электроды составляют небольшую часть корпуса прибора (в продольном направлении) и поэтому будут вносить меньшие температурно-зависимые погрешности в индуктивные измерения. В этом описании индукционный прибор, имеющий большое количество небольших электродов, включая электроды, расположенные на местах нулевой чувствительности, назван «многоэлектродным» индукционным прибором. Этот термин использован для отличия его от индукционного прибора с металлическим корпусом или индукционного прибора с изолирующим корпусом из предшествующего уровня техники.
Кроме того, как показано на фиг.7, небольшой электрод Е7 помещен ниже самого дальнего приемника R72, а четыре небольших электрода Т1-Т4 помещены вблизи передатчика Т. В предпочтительных вариантах осуществления электрод Е6 выше и электрод Е7 ниже самого дальнего приемника R72 по существу одинаково отнесены от приемника R72. Точно так же электроды выше (Т1, Т2) и ниже (Т3, Т4) передатчика Т по существу одинаково отнесены от передатчика. Отметим, что, хотя показаны четыре электрода (Т1-Т4), вблизи передатчика Т также может иметься другое число электродов. Кроме того, каждый электрод может быть непрерывным кольцевым электродом, сегментированным кольцевым электродом, непрерывным штыревым электродом, сегментированным штыревым электродом, или по окружности корпуса прибора может быть размещено большое количество кнопочных электродов с изоляционным материалом в промежутках.
На фиг.8А показаны два небольших (с малой осевой протяженностью) электрода 80, предназначенных для использования в индукционном приборе согласно одному варианту осуществления изобретения. Как показано, электрод 80 включает в себя несколько (восемь) сегментированных электродов (или кнопочных электродов) 81 с помещенными в промежутки восемью секциями изоляционного материала 82 с целью образования кольца, которое помещено на место нулевой чувствительности, показанное на фиг.7. Отметим, что, хотя в этом примере показаны восемь кнопочных электродов, специалистам в области техники, к которой относится изобретение, должно быть понятно, что также может быть использовано другое число кнопочных электродов и секций изоляционного материала. Поэтому показанное конкретное число кнопочных электродов и формы и размеры кнопочных электродов не предполагаются ограничивающими изобретение.
Электрод 80, показанный на фиг.8А, будет проводить токи из ствола скважины в проводящий сердечник (непоказанный) через контакты 81, но не будет проводить токи в азимутальном направлении. Возможны несколько вариантов такого электрода, включая различные число, формы и размеры электродов. Как отмечалось выше, электрод может быть выполнен в виде кольцевого электрода или сегментированного кольцевого электрода, то есть с сегментациями в азимутальном направлении и с зазорами, заполненными изоляционным материалом. Благодаря сегментированному кольцевому электроду не будет возможности протекания тока в азимутальном направлении. Этим дополнительно минимизируется влияние на индуктивные измерения. К тому же, если желательно иметь электроды с большой продольной протяженностью (вдоль осевого направления прибора), то предпочтительно изготавливать электроды в виде металлических штырей.
На фиг.8В показан пример штыревого электрода, который может быть использован в вариантах осуществления изобретения. Как показано, штыревой электрод 80В содержит один или несколько токопроводящих проводов, выполненных по форме штырей 81В, с большим количеством изолирующих секций 82В. Проводящие штыри 81В подключены к проводящему сердечнику (непоказанному) посредством большого количества контактов (соединителей) 83В.
На фиг.8С показан вариант штыревого электрода, обеспечивающего протекание тока из ствола скважины в сердечник при минимизации вихревых токов в самом электроде. Этот конкретный вариант осуществления удобно изготавливать из проводящей полоски 81С путем создания большого количества зазоров 82С, поочередно сверху и снизу. В этом варианте «штыревой» электрод можно обмотать вокруг корпуса прибора без образования полной окружности (то есть с по меньшей мере одним зазором), с тем чтобы ток не мог протекать в азимутальном (круговом) направлении. В этом случае необходим только один контакт (например, 83В на фиг.8В) для создания токопроводящей дорожки к внутреннему проводящему сердечнику.
На фиг.8D показан еще один пример штыревого электрода. В этом примере два набора токопроводящих проводов (штырей) 81D напечатаны на изоляционном материале 82D. Штыри 81D одного набора соединены сверху, тогда как штыри 81D второго набора соединены снизу. Штыри первого набора и второго набора могут быть расположены с интервалами без контакта друг с другом. И опять, электрод в этом варианте осуществления можно обмотать вокруг корпуса прибора, предпочтительно с образованием по меньшей мере одного зазора для исключения протекания тока в азимутальном направлении. Эта конкретная конфигурация «штыревого» электрода аналогична клетке Фарадея, раскрытой на фиг.4 патента США №6667620, выданного Homan et al. и переуступленного правопреемнику настоящего изобретения. В этом патенте также раскрыт способ изготовления таких электродов с использованием технологий печатных плат. Это патент во всей его полноте включен в настоящую заявку посредством ссылки. Для специалистов в области техники, к которой относится изобретение, должно быть очевидно, что штыревые электроды показаны на фигурах 8B-8D только с целью иллюстрации и что возможны другие модификации без отступления от объема изобретения. К тому же специалистам в области техники, к которой относится изобретение, должно быть понятно, что в зависимости от конкретных конфигураций приборов толщину токопроводящей полоски/провода, из которого образуют «штыри», и плотность «штырей» можно изменять для оптимизации снижения влияний скважины при минимальной помехе электромагнитным измерениям. Кроме того, хотя в этих примерах показано, что «штыри» ориентированы в продольном направлении, также можно иметь штыри, ориентированные в другом направлении (например, в поперечном направлении).
Характеристики прибора согласно вариантам осуществления изобретения, такого как «многоэлектродный» прибор, показанный на фиг.7, были исследованы методом конечных элементов, и было сделано сравнение с характеристиками приборов из предшествующего уровня техники. На фиг.9 показаны результаты вычислений методом конечных элементов характеристик в однородной (изотропной) среде для четырех измерений 27ХХ, 39ХХ, 54ХХ и 72ХХ зондами в приборах трех различных типов: в многоэлектродном приборе, в приборе с металлическим корпусом и в приборе с изолирующим корпусом. Из фиг.9 видно, что посредством многоэлектродного прибора согласно вариантам осуществления изобретения можно получать по существу такие же результаты измерений, как и посредством приборов с металлическим корпусом или с изолирующим корпусом.
На фиг.10 показаны реакции на эксцентричность, полученные в результате измерений 27ХХ, 39ХХ, 54ХХ и 72ХХ, выполненных посредством тех же самых индукционных приборов трех различных типов в стволе скважины диаметром 8,5 дюймов. Удельная проводимость пласта равна 50 мСм/м, а удельная проводимость бурового раствора равна 5000 мСм/м. Из фиг.10 видно, что в большей части ситуаций характеристика многоэлектродного индукционного прибора аналогична характеристике прибора с металлическим корпусом. Многоэлектродный прибор и прибор с металлическим корпусом менее чувствительны к эксцентричности прибора, чем прибор с изолирующим корпусом.
Поперечные зонды разрабатывают потому, что они чувствительны к удельному сопротивлению пласта в вертикальном направлении. Основное назначение поперечного зонда заключается в измерениях удельного сопротивления анизотропных пластов. Поэтому существенно, чтобы введение многочисленных электродов не ухудшало точность измерений вертикального удельного сопротивления в анизотропных пластах. На фиг.11 показаны характеристики, полученные в результате измерений 27ХХ, 39ХХ, 54ХХ и 72ХХ в анизотропном пласте посредством прибора, центрированного в проводящем стволе скважины диаметром 16 дюймов. Прибор центрировался в стволе скважины диаметром 16 дюймов при удельной проводимости бурового раствора 5000 мСм/м. Горизонтальная удельная проводимость пласта составляла 500 мСм/м. В этом исследовании отношение вертикального удельного сопротивления (Rv) к горизонтальному удельному сопротивлению (Rh), Rv/Rh, изменялось от 1 до 10. Характеристики анизотропии многоэлектродного прибора сохранялись и были близки к характеристикам прибора с металлическим корпусом.
Из фиг.11 видно, что многоэлектродный прибор является полезным при измерении удельных сопротивлений в анизотропном пласте, когда прибор центрирован в стволе скважины. Чтобы он был полезным, точность таких приборов при измерении анизотропного удельного сопротивления не должна ухудшаться при смещении прибора от центра. На фиг.12 показаны характеристики, полученные в результате измерений 27ХХ, 39ХХ, 54ХХ и 72ХХ в анизотропном пласте приборами трех типов, смещенных от центра на 4 дюйма вдоль направления y в проводящем стволе скважины диаметром 16 дюймов, имеющем буровой раствор с удельной проводимостью 5000 мСм/м. Горизонтальная удельная проводимость пласта была равна 500 мСм/м. В этом исследовании отношение Rv/Rh изменялось от 1 до 10. Характеристики анизотропии многоэлектродного прибора аналогичны характеристикам прибора с металлическим корпусом. По сравнению с прибором с изолирующим корпусом многоэлектродный прибор и прибор с металлическим корпусом чувствительны к анизотропии, изменяющейся в более широких пределах. Как видно при сравнении фигур 11 и 12, посредством смещенного от центра прибора с изолирующим корпусом нельзя получать достоверный отсчет Rv/Rh.
Влияние скважины на вертикальную характеристику
При типовом индукционном каротаже (например, каротаже посредством AIT, многоэлементного индукционного сканера) поправку на влияние скважины вводят в предположении однородной среды за пределами скважины. См., например, патент США №5041975 (Minerbo et al.). Важный вопрос заключается в том, можно ли выделить влияние скважины из вертикальной характеристики прибора (например, отделить от влияния прилегающих пластов). Влияния соседних пластов наблюдаются при тонких слоистых пластах, особенно в случае, когда прилегающие слои являются более проводящими по сравнению с исследуемым слоем. Наличие влияний прилегающих слоев приводит к неправильным отсчетам, которые должны быть скорректированы до того, как из результатов измерений можно будет получить точное удельное сопротивление пласта.
На фиг.13 показаны характеристики, полученные в результате измерений 39ХХ посредством приборов трех различных типов в однородной среде (50 мСм/м) и в трехслойном пласте без скважины. Трехслойный пласт содержит 12-футовый слой, имеющий удельную проводимость 50 мСм/м, заключенный между двумя слоями, имеющими удельную проводимость 1000 мСм/м. Показанные результаты вычислены методом конечных элементов. Как показано на фиг.13, хотя приборы всех трех типов обеспечивают точное измерение удельной проводимости (около 50 мСм/м) в однородном пласте, на все показания (около 130 мСм/м) приборов оказывает существенное влияние присутствие более проводящих слоев выше и ниже исследуемого слоя (12-футового слоя).
Как видно из фиг.13, влияния соседних слоев могут существенно усложнять измерения, особенно при наличии эксцентричности прибора. На фиг.14 показаны реакции на эксцентричность в стволе скважины для зондов 39ХХ в индукционных приборах трех различных типов при наличии и при отсутствии прилегающих слоев. Однородный пласт имеет удельную проводимость 50 мСм/м. Модель трехслойного пласта (модель соседних слоев) имеет 12-футовый тонкий слой (50 мСм/м), заключенный между более проводящими слоями (1000 мСм/м). Ствол скважины диаметром 16 дюймов заполнен буровым раствором, имеющим удельную проводимость 5000 мСм/м.
Как показано на фиг.14, независимо от типа пласта прибор с изолирующим корпусом (кривые 1, 2) существенно подвержен влиянию эксцентричности. Отметим, что в зависимости от эксцентричности прибора вследствие влияния прилегающих слоев к результатам измерения добавляется различная величина, то есть расхождение между кривой 1 и кривой 2 становится более явным по мере увеличения эксцентричности прибора. В противоположность этому прибор с металлическим корпусом (кривые 5, 6) и многоэлектродный прибор (кривые 3, 4) меньше подвержены влияниям прилегающих слоев, и влияния прилегающих слоев представляются постоянными независимо от эксцентричности прибора. Поэтому посредством многоэлектродного прибора согласно вариантам осуществления изобретения будут обеспечиваться более достоверные измерения, чем прибором с изолирующим корпусом, а влияния соседних слоев легче скорректировать.
На фиг.15 показаны результаты ввода поправок на влияние прилегающих слоев в результаты, показанные на фиг.14. Как видно, реакции результатов измерений 39ХХ на эксцентричность показаны для индукционных приборов трех различных типов при вводе и без ввода поправки на влияние прилегающих слоев. Кривая 1 отражает характеристику прибора с изолирующим корпусом при вводе поправки на влияние прилегающих слоев, тогда как кривая 2 отражает результат измерения тем же самым прибором в однородном пласте. Видно, что влияния прилегающих слоев не могут быть корректно устранены на всем протяжении различной эксцентричности прибора, то есть кривая 1 отличается от кривой 2. Другими словами, влияния эксцентричности и влияния прилегающих слоев нелегко разделить при использовании прибора с изолирующим корпусом. В противоположность этому кривые (кривые 3, 5) после ввода поправки на влияние прилегающих слоев совмещаются с соответствующими кривыми (кривыми 4, 6) результатов измерений однородного пласта посредством многоэлектродного прибора и прибора с металлическим корпусом. Эти результаты свидетельствуют о том, что влияние эксцентричности и влияние прилегающих слоев можно почти разделить в случае многоэлектродного прибора и прибора с металлическим корпусом, но не в случае прибора с изолирующим корпусом.
Экспериментальная проверка
Из рассмотренного выше моделирования следует, что многоэлектродный индукционный прибор согласно вариантам осуществления изобретения позволяет получать такие же результаты измерений, что и прибор с металлическим корпусом. Результаты измерения посредством многоэлектродного прибора меньше подвержены влиянию эксцентричности прибора (влияниям скважины) или влияниям прилегающих слоев по сравнению с результатами измерений, выполненных посредством прибора с изолирующим корпусом. Эти расчетные результаты были проверены при осуществлении лабораторных измерений посредством реальных приборов, в основу которых положены рассмотренные принципы проектирования.
Экспериментальный прототип, подобный многоэлектродной конструкции (например, прибору, показанному на фиг.7), был изготовлен и исследован в большом резервуаре, заполненном водопроводной водой (79,2 мСм/м). Этот прототип имел 8 коротких электродов. Ствол скважины имитировали посредством проводящей пластиковой трубы из такого материала, как TIVAR™ 1000 (полиэтилен сверхвысокой молекулярной массы с повышенной удельной проводимостью) от Poly Hi Dolidur (Форт-Уэйн, Индиана), заполненной соленой водой (6,16 См/м). Внутренний диаметр пластиковой трубы был равен 13 дюймам.
На фиг.16 показана конечно-разностная модель экспериментального прототипа прибора согласно одному варианту осуществления изобретения. Прототип был рассчитан посредством моделирующего устройства SLDMCYL, устройства для трехмерного моделирования в цилиндрическом объеме электромагнитных процессов конечно-разностным методом, разработанного в Schlumberger. Электрод между приемными катушками, находящимися на расстояниях 15 и 21 дюйм, отсутствовал, а прототип имел два электрода, окружавшие излучатель, вместо четырех. Штыревые электроды, типа показанных на фиг.8А, моделировались как анизотропные цилиндрические оболочки (пурпурные), имеющие нулевую удельную проводимость в азимутальном направлении и высокое удельное сопротивление в осевом и радиальном направлениях. Они были подключены к центральному проводнику (желтому) посредством анизотропных дисков (голубых), имеющих нулевую удельную проводимость в осевом и азимутальном направлениях. Это представление электродов похоже, но не эквивалентно модели сегментированного электрода на фиг.8А.
Моделирование показало, что на характеристики не оказывают влияния сопротивления штырей и дисков в приемлемом диапазоне сопротивлений. Хорошее соответствие между результатами измерений и вычислениями было получено для приемника, отнесенного на 27 дюймов (фиг.17), а также на 39 дюймов (фиг.18). Эти эксперименты подтвердили, что использование программ моделирования позволяет точно прогнозировать уменьшение влияний скважины.
На фиг.19 показана конечно-разностная модель аналогичного прототипа с девятью короткими электродами. В этот прототип был введен электрод между приемными катушками, отнесенными на 15 и 17 дюймов. Прототип исследовался в проводящей трубе (в трубе из материала TIVAR™, полиэтилена сверхвысокой молекулярной массы с повышенной удельной проводимостью), имеющей диаметр около 7,9 дюймов и заполненной соленой водой с удельной проводимостью 5,68 См/м. В этом случае удельная проводимость резервуара была равной 56,8 мСм/м. Измеренные и вычисленные характеристики для удаления на 27 дюймов показаны на фиг.20. В трубе диаметром 7,9 дюймов геометрию нельзя контролировать столь точно, как в 13-дюймовой трубе, поэтому совпадение на фиг.20 не такое близкое, как на фиг.17.
На фиг.21 показаны характеристики другого варианта осуществления изобретения с пятью однодюймовыми электродами и с четырьмя трехдюймовыми штыревыми электродами вблизи передатчика. Достаточно близкое совпадение между расчетными и экспериментальными результатами получено для приемников, отнесенных на 27 дюймов (фиг.22). В этой конструкции для случаев 27ХХ и 27YY получены характеристики, которые при таком диаметре ствола скважины практически не зависят от эксцентричности.
Из приведенного выше описания ясно видно, что индукционные приборы могут рассчитаны на большую «стойкость» к влияниям скважины. На фиг.23 кратко изложен способ, предназначенный для проектирования индукционного прибора согласно одному варианту осуществления изобретения. Как показано, способ 230 может начинаться с проектирования обычного индукционного прибора (этап 231). Обычный индукционный прибор может быть многоэлементным прибором, таким как AIT™ (многоэлементный индукционный сканер), который обычно включает в себя общий передатчик и большое количество приемников, и соответствующие компенсационные катушки, отнесенные на расстояния от передатчика. Некоторые индукционные приборы могут включать в себя более одного передатчика, а другие могут включать в себя электроды для измерений удельного сопротивления пластов неглубокого заложения. Отметим, что прибор может включать в себя зонды, имеющие катушки с продольными магнитными диполями, катушки с поперечными магнитными диполями, наклонные катушки или трехмерные катушки.
На основе проекта индукционных приборов могут быть рассчитаны места (z0) нулевой чувствительности на гармонических средних расстояния (zB) между передатчиком и компенсационной катушкой и расстояния (zR) между передатчиком и приемником (этап 232). Каждое место нулевой чувствительности находится между основной приемной катушкой и компенсационной катушкой, соединенными последовательно.
Наконец, один или несколько электродов могут быть введены в состав индукционного прибора на одно или несколько мест вблизи мест нулевой чувствительности (этап 233). К тому же дополнительный электрод (или составные электроды) может быть введен после последнего приемника, предпочтительно расположенный на месте, симметричном относительно последнего электрода (или составных электродов). Кроме того, как показано выше, дополнительные электроды могут быть введены возле передатчика (этап 234) или ниже самого нижнего приемника (этап 235), чтобы уменьшить влияния скважины.
Отметим, что в предпочтительных вариантах осуществления изобретения использованы составные электроды (такие как штыревые электроды); однако в некоторых вариантах осуществления могут иметься одиночные электроды (такие как кнопочный электрод или кольцевой электрод, имеющий изолирующие зазоры для нарушения азимутальной проводимости). Далее отметим, что в приведенном выше описании для иллюстрации проблем, связанных с влияниями скважины, использованы поперечные зонды. Не вызывает сомнения, что при использовании вариантов осуществления изобретения могут эффективно подавляться/уменьшаться влияния скважины в поперечных зондах. Однако для специалистов в области техники, к которой относится изобретение, должно быть очевидно, что варианты осуществления изобретения также могут быть использованы в случае продольных зондов, зондов с наклонными антеннами или трехмерных зондов. Варианты осуществления изобретения применимы к спускаемому на кабеле прибору, прибору для каротажа в процессе бурения и к прибору для измерений в процессе бурения.
Варианты осуществления изобретения имеют одно или несколько из следующих преимуществ. Варианты осуществления изобретения относятся к способам, предназначенным для нейтрализации существенных влияний скважины, которые искажают результаты поперечных или трехмерных индуктивных измерений. Этот способ нейтрализации совместим с механической конструкцией спускаемого на кабеле индукционного зонда и оказывает минимальное влияние на результаты обычных соосных индуктивных измерений.
В вариантах осуществления изобретения представлена приближенная формула для нахождения места нулевой чувствительности, на которое может быть помещен небольшой электрод (или кольцо из многочисленных электродов, или штыревые электроды) между основной приемной катушкой и компенсационной катушкой, соединенной с ней последовательно.
Характеристики прибора согласно вариантам осуществления изобретения аналогичны характеристикам прибора с металлическим корпусом в части (1) характеристики при однородной среде, (2) характеристики при анизотропии, (3) влияний эксцентричности в стволе скважины и (4) возможности разделения вертикальной характеристики и влияний скважины.
Хотя изобретение было описано относительно ограниченного числа вариантов осуществления, специалистам в области техники, к которой относится изобретение, имеющим преимущество от этого раскрытия, должно быть понятно, что могут быть разработаны другие варианты осуществления, которые не отклоняются от объема изобретения, раскрытого в настоящей заявке. Поэтому объем изобретения должен ограничиваться только приложенной формулой изобретения.
Claims (18)
1. Индукционный прибор, содержащий:
проводящий сердечник;
по меньшей мере один зонд, содержащий передатчик, компенсационную катушку и приемник, расположенные в изолирующем корпусе прибора, окружающем проводящий сердечник; и
электрод, расположенный в изолирующем корпусе прибора на заданном месте между компенсационной катушкой и приемником, при этом заданное место отстоит от передатчика на расстоянии, соответствующем приблизительно гармоническому среднему расстояния между передатчиком и компенсационной катушкой и расстояния между передатчиком и приемником, и при этом электрод включает в себя контакт, образующий токопроводящую дорожку к проводящему сердечнику.
проводящий сердечник;
по меньшей мере один зонд, содержащий передатчик, компенсационную катушку и приемник, расположенные в изолирующем корпусе прибора, окружающем проводящий сердечник; и
электрод, расположенный в изолирующем корпусе прибора на заданном месте между компенсационной катушкой и приемником, при этом заданное место отстоит от передатчика на расстоянии, соответствующем приблизительно гармоническому среднему расстояния между передатчиком и компенсационной катушкой и расстояния между передатчиком и приемником, и при этом электрод включает в себя контакт, образующий токопроводящую дорожку к проводящему сердечнику.
2. Прибор по п.1, в котором по меньшей мере один зонд представляет собой поперечный зонд или трехмерный зонд.
3. Прибор по п.1, в котором электрод, расположенный между компенсационной катушкой и приемником, представляет собой один, выбранный из кольцевого электрода, сегментированного кольцевого электрода, штыревого электрода и большого количества кнопочных электродов, размещенных по окружности изолирующего корпуса прибора.
4. Прибор по п.1, в котором среднее гармоническое вычислено в соответствии с
где z0 - расстояние, соответствующее среднему гармоническому;
zB и zR - соответственно расстояние от передатчика до компенсационной катушки и до приемника.
где z0 - расстояние, соответствующее среднему гармоническому;
zB и zR - соответственно расстояние от передатчика до компенсационной катушки и до приемника.
5. Прибор по п.1, дополнительно содержащий дополнительный электрод, расположенный в изолирующем корпусе прибора на расстоянии после приемника, имеющего наибольшее удаление от передатчика, при этом дополнительный электрод включает в себя проводник, который контактирует с проводящим сердечником.
6. Прибор по п.1, дополнительно содержащий пару электродов, расположенных в изолирующем корпусе прибора по существу симметрично относительно передатчика, при этом каждый из пары электродов включает в себя проводник, который контактирует с проводящим сердечником.
7. Прибор по п.6, дополнительно содержащий дополнительный электрод, расположенный в изолирующем корпусе прибора на расстоянии после приемника, имеющего наибольшее удаление от передатчика, при этом дополнительный электрод включает в себя проводник, который контактирует с проводящим сердечником.
8. Прибор по п.6, дополнительно содержащий вторую пару электродов, расположенных в изолирующем корпусе прибора по существу симметрично относительно передатчика, при этом каждый из второй пары электродов включает в себя проводник, который контактирует с проводящим сердечником.
9. Прибор по п.8, дополнительно содержащий дополнительный электрод, расположенный в изолирующем корпусе прибора на расстоянии после приемника, имеющего наибольшее удаление от передатчика, при этом дополнительный электрод включает в себя проводник, который контактирует с проводящим сердечником.
10. Способ для формирования индукционного прибора, включающий в себя:
размещение по меньшей мере одного зонда, содержащего передатчик, компенсационную катушку и приемник, в изолирующем корпусе прибора, окружающем проводящий сердечник индукционного прибора;
определение места нулевой чувствительности, при этом место нулевой чувствительности располагается на среднем гармоническом расстояния между излучателем и компенсационной катушкой и расстояния между излучателем и приемником; и
размещение электрода в изолирующем корпусе прибора вблизи места нулевой чувствительности, при этом образуют токопроводящую дорожку между электродом и проводящим сердечником.
размещение по меньшей мере одного зонда, содержащего передатчик, компенсационную катушку и приемник, в изолирующем корпусе прибора, окружающем проводящий сердечник индукционного прибора;
определение места нулевой чувствительности, при этом место нулевой чувствительности располагается на среднем гармоническом расстояния между излучателем и компенсационной катушкой и расстояния между излучателем и приемником; и
размещение электрода в изолирующем корпусе прибора вблизи места нулевой чувствительности, при этом образуют токопроводящую дорожку между электродом и проводящим сердечником.
11. Способ по п.10, в котором по меньшей мере один зонд представляет собой поперечный зонд или трехмерный зонд.
12. Способ по п.10, в котором электрод представляет собой один, выбранный из кольцевого электрода, сегментированного кольцевого электрода, штыревого электрода и большого количества кнопочных электродов, размещенных по окружности изолирующего корпуса прибора.
13. Способ по п.10, в котором среднее гармоническое вычисляют в соответствии с
где z0 - расстояние, соответствующее среднему гармоническому;
zB и zR - соответственно расстояние от передатчика до компенсационной катушки и до приемника.
где z0 - расстояние, соответствующее среднему гармоническому;
zB и zR - соответственно расстояние от передатчика до компенсационной катушки и до приемника.
14. Способ по п.10, дополнительно включающий в себя размещение дополнительного электрода в изолирующем корпусе прибора на расстоянии после приемника, имеющего наибольшее удаление от передатчика, при этом дополнительный электрод включает в себя проводник, который контактирует с проводящим сердечником.
15. Способ по п.10, дополнительно включающий в себя размещение пары электродов в изолирующем корпусе прибора по существу симметрично относительно передатчика, при этом каждый из пары электродов включает в себя проводник, который контактирует с проводящим сердечником.
16. Способ по п.15, дополнительно включающий в себя размещение дополнительного электрода в изолирующем корпусе прибора на расстоянии после приемника, имеющего наибольшее удаление от передатчика, при этом дополнительный электрод включает в себя проводник, который контактирует с проводящим сердечником.
17. Способ по п.15, дополнительно включающий в себя размещение второй пары электродов в изолирующем корпусе прибора по существу симметрично относительно передатчика, при этом каждый из второй пары электродов включает в себя проводник, который контактирует с проводящим сердечником.
18. Способ по п.17, дополнительно включающий в себя размещение дополнительного электрода в изолирующем корпусе прибора на расстоянии после приемника, имеющего наибольшее удаление от передатчика, при этом дополнительный электрод включает в себя проводник, который контактирует с проводящим сердечником.
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US51146703P | 2003-10-15 | 2003-10-15 | |
| US60/511,467 | 2003-10-15 | ||
| US10/711,309 | 2004-09-09 | ||
| US10/711.309 | 2004-09-09 | ||
| US10/711,309 US7138897B2 (en) | 2003-10-15 | 2004-09-09 | Induction measurements with reduced borehole effects |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2004129914A RU2004129914A (ru) | 2006-03-20 |
| RU2344446C2 true RU2344446C2 (ru) | 2009-01-20 |
Family
ID=33457715
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004129914/28A RU2344446C2 (ru) | 2003-10-15 | 2004-10-14 | Индуктивные измерения при уменьшенных влияниях скважины |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7138897B2 (ru) |
| CN (1) | CN100538401C (ru) |
| CA (1) | CA2485254C (ru) |
| DE (1) | DE102004050151A1 (ru) |
| FR (1) | FR2862698B1 (ru) |
| GB (1) | GB2407386B (ru) |
| RU (1) | RU2344446C2 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2574441C2 (ru) * | 2011-11-15 | 2016-02-10 | Хэллибертон Энерджи Сервисиз, Инк. | Опережающий просмотр при применениях долота |
| RU2613680C2 (ru) * | 2012-12-23 | 2017-03-21 | Халлибертон Энерджи Сервисез, Инк. | Система (варианты) и способ (варианты) для оценки глубокозалегающего пласта |
Families Citing this family (44)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7091877B2 (en) * | 2003-10-27 | 2006-08-15 | Schlumberger Technology Corporation | Apparatus and methods for determining isotropic and anisotropic formation resistivity in the presence of invasion |
| US7423426B2 (en) * | 2004-02-09 | 2008-09-09 | Baker Hughes Incorporated | Selective excitation in earth's magnetic field nuclear magnetic resonance well logging tool |
| US7663363B2 (en) * | 2004-02-09 | 2010-02-16 | Baker Hughes Incorporated | Method and apparatus for high signal-to-noise ratio NMR well logging |
| US7386430B2 (en) * | 2004-03-19 | 2008-06-10 | Schlumberger Technology Corporation | Method of correcting triaxial induction arrays for borehole effect |
| US7599825B2 (en) * | 2005-04-18 | 2009-10-06 | Schlumberger Technology Corporation | Shoulder bed effects removal |
| US7778778B2 (en) * | 2006-08-01 | 2010-08-17 | Baker Hughes Incorporated | Correction of multi-component measurements for tool eccentricity in deviated wells |
| US7629791B2 (en) * | 2006-08-01 | 2009-12-08 | Baker Hughes Incorporated | Method and apparatus for making multi-component measurements in deviated wells |
| US20080224706A1 (en) * | 2006-11-13 | 2008-09-18 | Baker Hughes Incorporated | Use of Electrodes and Multi-Frequency Focusing to Correct Eccentricity and Misalignment Effects on Transversal Induction Measurements |
| US7554328B2 (en) * | 2006-11-13 | 2009-06-30 | Baker Hughes Incorporated | Method and apparatus for reducing borehole and eccentricity effects in multicomponent induction logging |
| US8194497B2 (en) * | 2007-01-16 | 2012-06-05 | Precision Energy Services, Inc. | Reduction of tool eccentricity effects on acoustic measurements |
| US8395388B2 (en) | 2007-02-19 | 2013-03-12 | Schlumberger Technology Corporation | Circumferentially spaced magnetic field generating devices |
| US8436618B2 (en) | 2007-02-19 | 2013-05-07 | Schlumberger Technology Corporation | Magnetic field deflector in an induction resistivity tool |
| US7888940B2 (en) * | 2007-02-19 | 2011-02-15 | Schlumberger Technology Corporation | Induction resistivity cover |
| US8198898B2 (en) * | 2007-02-19 | 2012-06-12 | Schlumberger Technology Corporation | Downhole removable cage with circumferentially disposed instruments |
| US7598742B2 (en) * | 2007-04-27 | 2009-10-06 | Snyder Jr Harold L | Externally guided and directed field induction resistivity tool |
| US7898260B2 (en) * | 2007-04-10 | 2011-03-01 | Baker Hughes Incorporated | Method and apparatus for detecting borehole effects due to eccentricity of induction instruments |
| US7583085B2 (en) * | 2007-04-27 | 2009-09-01 | Hall David R | Downhole sensor assembly |
| US7541813B2 (en) * | 2007-04-27 | 2009-06-02 | Snyder Jr Harold L | Externally guided and directed halbach array field induction resistivity tool |
| CN101240707B (zh) * | 2008-03-13 | 2011-04-13 | 上海交通大学 | 地质钻孔孔壁围岩应变测量装置 |
| US8278930B2 (en) * | 2008-05-01 | 2012-10-02 | Baker Hughes Incorporated | Deep MWD resistivity measurements using EM shielding |
| US8046170B2 (en) * | 2008-09-03 | 2011-10-25 | Baker Hughes Incorporated | Apparatus and method for estimating eccentricity effects in resistivity measurements |
| US8427164B2 (en) * | 2009-07-09 | 2013-04-23 | Baker Hughes Incorporated | Apparatus and method for reducing effects of eccentricity in induction tools |
| US9229125B2 (en) * | 2009-09-17 | 2016-01-05 | Baker Hughes Incorporated | TDEM forward focusing system for downhole use |
| US8525526B2 (en) * | 2009-11-13 | 2013-09-03 | Hubbell Incorporated | High voltage test terminal having a shock-absorbing insulator |
| US20110227578A1 (en) * | 2010-03-19 | 2011-09-22 | Hall David R | Induction Resistivity Tool that Generates Directed Induced Fields |
| AU2011232848B2 (en) | 2010-03-31 | 2014-07-31 | Halliburton Energy Services, Inc. | Multi-step borehole correction scheme for multi-component induction tools |
| RU2488851C2 (ru) * | 2011-05-23 | 2013-07-27 | Общество с ограниченной ответственностью "ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ КОМПАНИЯ ШЛЮМБЕРЖЕ" | Уплотнительный узел зонда для электрического каротажа |
| BR112014009638A2 (pt) | 2011-10-31 | 2017-04-18 | Halliburton Energy Services Inc | método de perfilagem e sistema de perfilagem |
| US8797035B2 (en) * | 2011-11-09 | 2014-08-05 | Halliburton Energy Services, Inc. | Apparatus and methods for monitoring a core during coring operations |
| US8854044B2 (en) | 2011-11-09 | 2014-10-07 | Haliburton Energy Services, Inc. | Instrumented core barrels and methods of monitoring a core while the core is being cut |
| US9255849B2 (en) * | 2012-02-27 | 2016-02-09 | Halliburton Energy Services, Inc. | Temperature compensation apparatus, methods, and systems |
| US9297922B2 (en) * | 2013-03-21 | 2016-03-29 | Vale S.A. | Bucking circuit for annulling a magnetic field |
| US9052405B2 (en) * | 2013-05-15 | 2015-06-09 | Schlumberger Technology Corporation | Borehole fluid effect correction for pulsed neutron porosity measurements |
| US9835753B2 (en) * | 2013-08-21 | 2017-12-05 | Schlumberger Technology Corporation | Gain compensated tensor propagation measurements using collocated antennas |
| MX367347B (es) * | 2013-08-21 | 2019-08-15 | Schlumberger Technology Bv | Mediciones de propagacion de ganancia compensada del tensor completo. |
| CN103711475A (zh) * | 2013-12-30 | 2014-04-09 | 杭州丰禾石油科技有限公司 | 一种新型双感应八侧向测井仪 |
| US9575201B2 (en) * | 2014-04-11 | 2017-02-21 | Well Resolutions Technology | Apparatus and method for downhole resistivity measurements |
| CA2951157C (en) | 2014-06-18 | 2023-10-24 | Evolution Engineering Inc. | Measuring while drilling systems, method and apparatus |
| AT516891B1 (de) * | 2015-02-17 | 2017-01-15 | Fronius Int Gmbh | Steckerteil, Buchsenteil und Verbindungseinrichtung sowie Adapterelement zur lösbaren Verbindung eines flüssigkeitsgekühlten Schweißbrenners mit einem Schlauchpaket |
| GB2538517A (en) * | 2015-05-19 | 2016-11-23 | I2I Pipelines Ltd | Improved pipe pig |
| CN107725041B (zh) * | 2016-08-09 | 2020-08-14 | 中国石油化工股份有限公司 | 随钻电阻率测量装置及测量方法 |
| US10975684B2 (en) | 2017-01-30 | 2021-04-13 | Halliburton Energy Services, Inc. | Active gap sub |
| CN109695448A (zh) * | 2018-12-11 | 2019-04-30 | 中国石油天然气集团有限公司 | 一种井下岩心孔洞地层电阻率测量探头及其测量方法 |
| CN110454154B (zh) * | 2019-08-22 | 2020-08-25 | 中国科学院地质与地球物理研究所 | 一种校正井眼偏心对方位信号影响的方法及装置 |
Family Cites Families (37)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1578713A (ru) | 1967-07-12 | 1969-08-22 | ||
| US3808520A (en) | 1973-01-08 | 1974-04-30 | Chevron Res | Triple coil induction logging method for determining dip, anisotropy and true resistivity |
| US4302722A (en) | 1979-06-15 | 1981-11-24 | Schlumberger Technology Corporation | Induction logging utilizing resistive and reactive induced signal components to determine conductivity and coefficient of anisotropy |
| US4319191A (en) | 1980-01-10 | 1982-03-09 | Texaco Inc. | Dielectric well logging with radially oriented coils |
| US4808929A (en) * | 1983-11-14 | 1989-02-28 | Schlumberger Technology Corporation | Shielded induction sensor for well logging |
| US4651101A (en) * | 1984-02-27 | 1987-03-17 | Schlumberger Technology Corporation | Induction logging sonde with metallic support |
| US4873488A (en) | 1985-04-03 | 1989-10-10 | Schlumberger Technology Corporation | Induction logging sonde with metallic support having a coaxial insulating sleeve member |
| US5041975A (en) | 1988-09-06 | 1991-08-20 | Schlumberger Technology Corporation | Borehole correction system for an array induction well-logging apparatus |
| US5058077A (en) | 1990-10-09 | 1991-10-15 | Baroid Technology, Inc. | Compensation technique for eccentered MWD sensors |
| US5235285A (en) | 1991-10-31 | 1993-08-10 | Schlumberger Technology Corporation | Well logging apparatus having toroidal induction antenna for measuring, while drilling, resistivity of earth formations |
| US5343001A (en) * | 1992-10-13 | 1994-08-30 | Shell Oil Company | Acoustic multi-mode logging device adapted to decouple noise within a semi-rigid receiver array |
| JP2534193B2 (ja) | 1993-05-31 | 1996-09-11 | 石油資源開発株式会社 | 指向性インダクション検層法および装置 |
| US5757191A (en) * | 1994-12-09 | 1998-05-26 | Halliburton Energy Services, Inc. | Virtual induction sonde for steering transmitted and received signals |
| WO1998000733A1 (en) | 1996-07-01 | 1998-01-08 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Electrical logging of a laminated earth formation |
| US5781436A (en) | 1996-07-26 | 1998-07-14 | Western Atlas International, Inc. | Method and apparatus for transverse electromagnetic induction well logging |
| US6044325A (en) | 1998-03-17 | 2000-03-28 | Western Atlas International, Inc. | Conductivity anisotropy estimation method for inversion processing of measurements made by a transverse electromagnetic induction logging instrument |
| US6304086B1 (en) | 1999-09-07 | 2001-10-16 | Schlumberger Technology Corporation | Method and apparatus for evaluating the resistivity of formations with high dip angles or high-contrast thin layers |
| US6556881B1 (en) * | 1999-09-09 | 2003-04-29 | Advanced Micro Devices, Inc. | Method and apparatus for integrating near real-time fault detection in an APC framework |
| US6566881B2 (en) | 1999-12-01 | 2003-05-20 | Schlumberger Technology Corporation | Shielding method and apparatus using transverse slots |
| US6297639B1 (en) | 1999-12-01 | 2001-10-02 | Schlumberger Technology Corporation | Method and apparatus for directional well logging with a shield having sloped slots |
| US6351127B1 (en) | 1999-12-01 | 2002-02-26 | Schlumberger Technology Corporation | Shielding method and apparatus for selective attenuation of an electromagnetic energy field component |
| US6586939B1 (en) * | 1999-12-24 | 2003-07-01 | Baker Hughes Incorporated | Method and apparatus for reducing the effects of parasitic and galvanic currents in a resistivity measuring tool |
| US6727705B2 (en) | 2000-03-27 | 2004-04-27 | Schlumberger Technology Corporation | Subsurface monitoring and borehole placement using a modified tubular equipped with tilted or transverse magnetic dipoles |
| US6836218B2 (en) | 2000-05-22 | 2004-12-28 | Schlumberger Technology Corporation | Modified tubular equipped with a tilted or transverse magnetic dipole for downhole logging |
| US6509738B1 (en) | 2000-07-14 | 2003-01-21 | Schlumberger Technology Corporation | Electromagnetic induction well logging instrument having azimuthally sensitive response |
| US6573722B2 (en) * | 2000-12-15 | 2003-06-03 | Schlumberger Technology Corporation | Method and apparatus for cancellation of borehole effects due to a tilted or transverse magnetic dipole |
| US6693430B2 (en) | 2000-12-15 | 2004-02-17 | Schlumberger Technology Corporation | Passive, active and semi-active cancellation of borehole effects for well logging |
| US6541979B2 (en) | 2000-12-19 | 2003-04-01 | Schlumberger Technology Corporation | Multi-coil electromagnetic focusing methods and apparatus to reduce borehole eccentricity effects |
| US6574562B2 (en) | 2001-04-03 | 2003-06-03 | Baker Hughes Incorporated | Determination of formation anisotropy using multi-frequency processing of induction measurements with transverse induction coils |
| US6584408B2 (en) | 2001-06-26 | 2003-06-24 | Schlumberger Technology Corporation | Subsurface formation parameters from tri-axial measurements |
| US6969994B2 (en) | 2001-09-26 | 2005-11-29 | Schlumberger Technology Corporation | Directional electromagnetic measurements insensitive to dip and anisotropy |
| US6556015B1 (en) | 2001-10-11 | 2003-04-29 | Schlumberger Technology Corporation | Method and system for determining formation anisotropic resistivity with reduced borehole effects from tilted or transverse magnetic dipoles |
| US6667620B2 (en) | 2002-03-29 | 2003-12-23 | Schlumberger Technology Corporation | Current-directing shield apparatus for use with transverse magnetic dipole antennas |
| US6930652B2 (en) | 2002-03-29 | 2005-08-16 | Schlumberger Technology Corporation | Simplified antenna structures for logging tools |
| US6998844B2 (en) | 2002-04-19 | 2006-02-14 | Schlumberger Technology Corporation | Propagation based electromagnetic measurement of anisotropy using transverse or tilted magnetic dipoles |
| US6794875B2 (en) | 2002-05-20 | 2004-09-21 | Halliburton Energy Services, Inc. | Induction well logging apparatus and method |
| US7091877B2 (en) * | 2003-10-27 | 2006-08-15 | Schlumberger Technology Corporation | Apparatus and methods for determining isotropic and anisotropic formation resistivity in the presence of invasion |
-
2004
- 2004-09-09 US US10/711,309 patent/US7138897B2/en active Active
- 2004-10-12 GB GB0422597A patent/GB2407386B/en not_active Expired - Fee Related
- 2004-10-13 CA CA002485254A patent/CA2485254C/en not_active Expired - Fee Related
- 2004-10-14 RU RU2004129914/28A patent/RU2344446C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2004-10-14 FR FR0410859A patent/FR2862698B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 2004-10-15 DE DE102004050151A patent/DE102004050151A1/de not_active Withdrawn
- 2004-10-15 CN CNB2004100959698A patent/CN100538401C/zh not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2574441C2 (ru) * | 2011-11-15 | 2016-02-10 | Хэллибертон Энерджи Сервисиз, Инк. | Опережающий просмотр при применениях долота |
| RU2613680C2 (ru) * | 2012-12-23 | 2017-03-21 | Халлибертон Энерджи Сервисез, Инк. | Система (варианты) и способ (варианты) для оценки глубокозалегающего пласта |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US7138897B2 (en) | 2006-11-21 |
| US20050083161A1 (en) | 2005-04-21 |
| FR2862698A1 (fr) | 2005-05-27 |
| GB2407386B (en) | 2006-02-22 |
| DE102004050151A1 (de) | 2005-06-02 |
| RU2004129914A (ru) | 2006-03-20 |
| CA2485254A1 (en) | 2005-04-15 |
| CA2485254C (en) | 2009-05-05 |
| GB0422597D0 (en) | 2004-11-10 |
| FR2862698B1 (fr) | 2015-02-27 |
| CN1619099A (zh) | 2005-05-25 |
| GB2407386A (en) | 2005-04-27 |
| CN100538401C (zh) | 2009-09-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2344446C2 (ru) | Индуктивные измерения при уменьшенных влияниях скважины | |
| US6509738B1 (en) | Electromagnetic induction well logging instrument having azimuthally sensitive response | |
| EP2515146B1 (en) | Method and apparatus for the use of multicomponent induction tool for geosteering | |
| RU2380727C2 (ru) | Устройство и способ определения удельного сопротивления изотропного и анизотропного пласта при наличии проникновения | |
| CA2679253C (en) | Method for borehole correction, formation dip and azimuth determination and resistivity determination using multiaxial induction measurements | |
| US20060192562A1 (en) | Extra bucking coils as an alternative way to balance induction arrays | |
| US20080033654A1 (en) | Correction of Multi-Component Measurements For Tool Eccentricity in Deviated Wells | |
| EP3126627B1 (en) | Downhole tri-axial induction electromagnetic tool | |
| RU2276798C1 (ru) | Инструмент и способ для каротажа скважины | |
| US7443168B2 (en) | Compact magnetic sensor for multi-component induction and micro-resistivity measurements | |
| Davydycheva et al. | Triaxial induction tool with electrode sleeve: FD modeling in 3D geometries | |
| US7554328B2 (en) | Method and apparatus for reducing borehole and eccentricity effects in multicomponent induction logging | |
| GB2418990A (en) | Method and apparatus for measuring mud resistivity | |
| US7952358B2 (en) | Methods and apparatus for determination of a formation resistivity property using eccentered measurements | |
| US12119536B2 (en) | Electromagnetic tool using slotted point dipole antennas | |
| EP1483602B1 (en) | Use of a multicomponent induction tool for geosteering and formation resistivity data interpretation in horizontal wells | |
| US20130113490A1 (en) | Apparatus and method for directional resistivity measurement while drilling using incomplete circular antenna |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20141015 |