RU2344286C2 - Способ и устройство акустического мониторинга свойств пены и аэрированных жидкостей в реальном времени - Google Patents

Способ и устройство акустического мониторинга свойств пены и аэрированных жидкостей в реальном времени Download PDF

Info

Publication number
RU2344286C2
RU2344286C2 RU2006146964/03A RU2006146964A RU2344286C2 RU 2344286 C2 RU2344286 C2 RU 2344286C2 RU 2006146964/03 A RU2006146964/03 A RU 2006146964/03A RU 2006146964 A RU2006146964 A RU 2006146964A RU 2344286 C2 RU2344286 C2 RU 2344286C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
foam
quality
receiver
sound
emitter
Prior art date
Application number
RU2006146964/03A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2006146964A (ru
Inventor
Аркадий Юрьевич СЕГАЛ (RU)
Аркадий Юрьевич Сегал
Марк ТЬЕРСЕЛЭН (FR)
Марк ТЬЕРСЕЛЭН
Original Assignee
Шлюмберже Текнолоджи Б.В.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Шлюмберже Текнолоджи Б.В. filed Critical Шлюмберже Текнолоджи Б.В.
Priority to RU2006146964/03A priority Critical patent/RU2344286C2/ru
Priority to CA2615183A priority patent/CA2615183C/en
Priority to US11/960,827 priority patent/US7769549B2/en
Publication of RU2006146964A publication Critical patent/RU2006146964A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2344286C2 publication Critical patent/RU2344286C2/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01H—MEASUREMENT OF MECHANICAL VIBRATIONS OR ULTRASONIC, SONIC OR INFRASONIC WAVES
    • G01H5/00—Measuring propagation velocity of ultrasonic, sonic or infrasonic waves, e.g. of pressure waves
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
    • G01N29/02—Analysing fluids
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
    • G01N29/04—Analysing solids
    • G01N29/07—Analysing solids by measuring propagation velocity or propagation time of acoustic waves
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
    • G01N2291/02—Indexing codes associated with the analysed material
    • G01N2291/024—Mixtures
    • G01N2291/02433—Gases in liquids, e.g. bubbles, foams
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
    • G01N2291/02—Indexing codes associated with the analysed material
    • G01N2291/028—Material parameters
    • G01N2291/02836—Flow rate, liquid level
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
    • G01N2291/10—Number of transducers
    • G01N2291/102—Number of transducers one emitter, one receiver

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Acoustics & Sound (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Immunology (AREA)
  • Pathology (AREA)
  • Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
  • Geophysics And Detection Of Objects (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу и устройству акустического мониторинга свойств пены и аэрированных многофазных жидкостей со сложной реологией в реальном времени. Способ и устройство акустического мониторинга качества пены в реальном времени могут быть использованы для оценки доли газа в жидкостях, содержащих газ, в частности, в нефтедобывающей промышленности при обслуживании скважин, включая цементирование скважин или гидравлический разрыв пласта. Для акустического мониторинга качества пены в непосредственной близости от потока пены размещают по меньшей мере одну пару излучатель-приемник и излучают по меньшей мере один акустический импульс. Регистрируют время, за которое акустический импульс пройдет от излучателя к приемнику, и определяют скорость акустического импульса (скорость звука) путем анализа акустического отклика приемника. Затем определяют давление в пене в области между излучателем и приемником и рассчитывают качество Г пены согласно уравнению:
Figure 00000032
где Cfm - скорость звука в пене, р - давление, ρfl - плотность жидкости, Г - качество пены, N - коэффициент политропного расширения, причем N=1 для изотермического процесса, N=1,4 для адиабатического процесса в случае пены, составленной из идеального газа и идеальной жидкости, для случаев, когда качество пены существенно меньше 1/2 или существенно больше 1/2, выбор знака в формуле должен быть «-» и «+» соответственно, а в случае, когда оба значения Г близки к 1/2, оба значения качества должны рассматриваться как возможные, в более сложных случаях его находят из таблицы значений. Технический результат - повышение эффективности акустического мониторинга качества пены в реальном времени. 3 н. и 7 з.п. ф-лы, 11 ил.

Description

Область техники
Настоящее изобретение относится к способу и устройству акустического мониторинга свойств пены и аэрированных многофазных жидкостей со сложной реологией в реальном времени.
Изобретение может быть использовано для определения в реальном времени качества пены и аэрированных жидкостей, т.е. оценки доли газа в жидкостях, содержащих газ, в частности, в нефтедобывающей промышленности при обслуживании скважин, включая цементирование скважин или гидравлический разрыв пласта. Изобретение может быть использовано в любой области промышленности, например, в пищевой промышленности, при производстве газированных напитков, а также в фармацевтической промышленности.
Предшествующий уровень техники
Определение: отношение объема газа, содержащегося в жидкости, ко всему объему жидкости и газа называется качеством и обозначается буквой Г.
Figure 00000001
где V1 - объем газа, V - полный объем жидкости и газа.
По определению, Г находится в пределах от 0 до 1. Если Г≤0,5, жидкость называется аэрированной жидкостью, если Г>0,5, жидкость называется пеной. В данном описании для обоих случаев будет использоваться термин «пена».
Например, качество пены 0,9 означает, что пена состоит на 90% из газа и на 10% из жидкости.
Цементирование скважин необходимо для обеспечения долговременной стабильности скважин при воздействии пластового давления. Цементирование выполняют путем закачивания цементного раствора в скважину через колонну труб, после чего выжидают некоторое время, пока раствор затвердеет. В некоторых случаях целесообразно добавлять некоторое количество газа в закачиваемый раствор для его вспенивания и получения более легкого цементного раствора, при этом необходимо правильно определять качество «Г» закачиваемого вспененного цементного раствора. Правильное определение качества вспененного цементного раствора является важной составляющей при выполнении работ, поскольку является важным фактором, определяющим механические свойства цемента и, таким образом, стабильность скважин.
Гидравлический разрыв пласта осуществляется для повышения продуктивности скважины путем формирования или расширения каналов, соединяющих ствол скважины с нефтеносным пластом. Эта операция выполняется путем закачивания жидкости для гидравлического разрыва в скважину, проходящую через подземные пласты породы, и нагнетания жидкости для гидравлического разрыва в подземные пласты породы под давлением. Пласты породы или скальные породы растрескиваются, при этом образуется или расширяется один или несколько разрывов. Жидкость для гидравлического разрыва содержит расклинивающий наполнитель (проппант), который занимает объем разрыва и препятствует закрытию разрыва. Таким образом обеспечивается повышение потока добываемой нефти, газа или воды. В некоторых случаях в качестве жидкости для гидравлического разрыва пласта используется пена или аэрированная жидкость для того, чтобы либо уменьшить давление в устье скважины, либо улучшить очистку разрыва от скважинных жидкостей. В этом случае также необходимо правильно определить качество «Г» пены, используемой для гидравлического разрыва пласта.
Определение качества пены в промышленности обычно выполняется путем непосредственного измерения объема газа и жидкости в пене, причем измерения выполняются различными способами и различными инструментами. Например, это можно реализовать путем создания специального отводного контура по пути движения пены, который содержит камеру для выделения газа из пены, и прямого измерения объема газа или измерения расхода каждой из фаз, составляющих пену, посредством расходомера.
В патенте US 6461414 раскрыта система для определения и при необходимости управления ценообразованием жидкости, поступающей из подземной формации и проходящей через по меньшей мере один газожидкостной сепаратор, который обеспечивает отвод газа из пластового флюида, поступающего из подземной формации. Система содержит датчик для измерения требуемого параметра потока газа, отделенного от пластового флюида, который является показателем пенообразования пластового флюида. Система содержит также процессор для обработки измеренных параметров и определения степени ценообразования пластового флюида.
Система дополнительно содержит газовый сепаратор, т.е. устройство для отделения части газа из газового потока для образования боковой фракции, при этом датчик обеспечивает измерение параметров потока боковой фракции. В качестве сепаратора может быть использован полый вал. В качестве датчика может быть использован денситометр, т.е. прибор для измерения плотности или оптической плотности флюида в потоке газа, либо датчик оптической плотности потока газа.
Для определения уровня ценообразования осуществляется взятие пробы газа из сепаратора высокого давления и либо измерение плотности образца, либо измерение количества нефти. Устанавливается соответствие плотности или оптической плотности с уровнем ценообразования, полученный сигнал передается в устройство управления. Для управления ценообразованием осуществляется регулирование подачи по меньшей мере одной добавки, предназначенной для пенообразования.
Недостатком указанной системы является то, что для определения качества пены в потоке необходимо осуществлять отвод части потока в обводной трубопровод для образования бокового потока. Система не позволяет определять качество пены непосредственно в трубопроводе, по которому протекает поток флюида из подземной формации. Использование сепаратора приводит к большим погрешностям при измерении качества пены.
В патенте США 5470749 раскрыт способ непрерывного измерения качества протекающего потока пара, который используется для инжектирования в скважины для улучшения добычи нефти, при давлении существенно выше атмосферного и комнатной температуре. Способ заключается в том, что
a) смешивают пар известного качества (отношение объема пара к объему пара и жидкости) с поверхностно-активным веществом не более 1 вес.% жидкой фазы пара для образования стабильной пены, имеющей качество, равное качеству пара,
b) пропускают стабильную пену через неэлектропроводную экранированную капиллярную трубку и измеряют падение напряжения между двумя электродами, расположенными поперек заданной длины трубки, и падение давления через ту же заданную длину трубки,
c) повторяют указанные шаги, используя пар различного качества,
d) строят диаграмму зависимости между отношением падения напряжения и падением давления для определения качества пены (отношение объема пара к объему пара и жидкости) для каждого образца пара,
e) удаляют последовательность образцов потока пара неизвестного качества и повторяют шаги а), b) для каждого образца для определения отношения падения напряжения и давления стабильной пены, сформированной из указанного пара, и измеряют температуру стабильной пены, сформированной из указанного пара, для определения объема фазы жидкость-вода и вода-пар потока, формирующего стабильную пену,
f) определяют качество каждого образца стабильной пены на шаге е) графически из взаимосвязи между качеством пены и соотношением падения напряжения и падения давления, вычерченного на шаге d), что равно качеству пара,
g) конвертируют качество пара (отношение объема пара к объему пены), полученного на шаге f) для каждого образца, к качеству пара (масса пара на массу пара и жидкости), используя специфический объем фазы пара жидкость-вода и вода-пар, определенные на шаге е).
Недостатком указанного способа является то, что для определения качества пара необходимо вначале его преобразовать в стабильную пену и осуществить отвод части потока в обводной трубопровод, из которого осуществляют отбор образцов.
В случае ответвления потока пены, например, при проведении операций гидравлического разрыва или цементирования способ не позволяет непосредственно определять распределение качества пены. В этом случае качество рассчитывают теоретически или путем численного моделирования, задавая при этом либо данные о качестве в доступных местах потока, например, в точке закачивания раствора, либо задавая диаграмму закачивания, либо и то, и другое. Такие измерения невозможно провести в промышленных условиях, когда необходимо проводить мониторинг удаленных недоступных участков, по которым осуществляется подвод пены.
Возможно также измерять качество пены не прямым путем, т.е. не путем измерения объемов газа и жидкости, образующих пену, а путем мониторинга физических характеристик пены.
В качестве ближайшего технического решения можно рассматривать способ определения качества пены путем мониторинга физических характеристик пены, которые зависят от качества пены. Одной из таких характеристик является скорость звука в пене. Указанная зависимость скорости звука от качества пены раскрыта, например, в публикации А.Б.Вуда «Учебник по акустике» (Лондон, 1941 г.). Простейшим примером является двухфазная пена, состоящая из идеального газа и невязкой жидкости. Для такой пены скорость звука связана с качеством пены согласно уравнению:
Figure 00000002
где Cfm - скорость звука в пене, р - давление, ρfl - плотность жидкости, Г - качество пены, N - коэффициент политропного расширения (справочная величина, например, N=1 для изотермического процесса, N=1,4 для адиабатического процесса).
Зависимость скорости звука в водной пене при р=10 МПа представлена на Фиг.1. Следует отметить, что типичная скорость Cfm звука в пене во много раз меньше скорости Clq звука в базовой жидкости. Эта зависимость хорошо подтверждается экспериментально (см., например, К.Falk, J.-S.Gudmundsson «Многофазные импульсы давления для быстродействующих клапанов», SPE 56526 или B.S.Gardiner «Измерения предела текучести в водных пенах в сухом приближении», журнал Rheology, 42(6), Nov/Dec, 1998). В публикации С.В.Киффер «Скорость звука в смесях жидкость-газ, например, вода-воздух и вода-пар» (журнал Geophys. Res., том 82, В20, 1977 г., стр.2895-2904) приведен пример современного теоретического анализа, который также подтверждает применимость формулы (1) для определения качества пены.
Для многофазных многокомпонентных смесей жидкостей и газов зависимость скорости звука от отношения объемов фаз может быть либо измерена в лабораторных условиях (см., например, B.S.Gardiner «Измерения предела текучести в водных пенах в сухом приближении»), либо рассчитана теоретически (см., например, В.Herzhaft «Реология водных пен: обзор отдельных экспериментальных работ», RE. IFP, Vol.54 (1999), No.5, pp.587-596), в которой раскрыт способ определения сжимаемости смеси, которая является основной величиной, от которой зависит скорость звука в среде.
Таким образом, качество пены может быть установлено путем измерения давления и скорости звука в пене, при этом конкретный вид зависимости качества пены от давления и скорости звука может быть установлен либо аналитически, либо экспериментально, либо путем численного моделирования. В дальнейшем описании такую зависимость называют «таблицей значений».
Благодаря строгой зависимости скорости звука от качества пены появилась возможность определять качество пены по результатам объединенных измерений скорости звука и давления в пене. Эта возможность становится все более привлекательной, в частности, в связи с появлением новых технологий измерения давления в скважине в реальном времени, например, путем использования оптического волокна (см, например, J.Lovell и др. IPC, Хьюстон, США, «Регистрация при моделировании», Симпозиум Шлюмберже по нефтедобыче, 2004).
Зависимость скорости звука от качества пены используется в измерительных приборах. Известно устройство для измерения скорости звука в бинарной смеси газов для определения изменения концентрации одного из компонентов смеси (см., например, Тинж Дж.Т. и др. «Ультразвуковой газовый анализатор высокого разрешения для определения состава бинарных смесей», журнал Phys. E: Scientific Instrument, 19, 1986).
Известен также способ измерения расхода многофазной жидкости в морских скважинах (см., например, патент US 5741978 или Дж.С.Гандмандсон и др. «Способ определения расхода жидкости», «Измерение параметров смесей газ-жидкости при помощи импульсов давления», «Измерение параметров двухфазных потоков на основе распространения импульсов давления». В основу указанных способов положена указанная зависимость скорости звука от качества пены.
Однако известные способы и устройства не позволяют определять в реальном времени путем акустических измерений качество пены, которая используется, например, для цементирования скважин или для гидравлического разрыва пластов, а также в других отраслях промышленности.
Краткое изложение существа изобретения
Технической задачей настоящего изобретения является создание способа и устройства мониторинга качества пены, которые позволили бы в реальном времени осуществлять измерения скорости звука и давления пены и по результатам измерений определять качество пены в реальном времени.
Поставленная задача решена путем создания способа акустического мониторинга качества пены в реальном времени, который заключается в том, что
размещают по меньшей мере одну пару излучатель-приемник в непосредственной близости от потока пены,
излучают по меньшей мере один акустический импульс,
регистрируют время, за которое акустический импульс пройдет от излучателя к приемнику,
определяют скорость акустического импульса (скорость звука) путем анализа акустического отклика приемника,
определяют давление в пене в области между излучателем и приемником,
рассчитывают качество Г пены согласно уравнению:
Figure 00000003
где Сfm - скорость звука в пене, р - давление, ρfl - плотность жидкости, Г - качество пены, N - коэффициент политропного расширения (справочная величина, N=1 для изотермического процесса, N=1,4 для адиабатического процесса), в случае пены, составленной из идеального газа и идеальной жидкости, или, в более сложных случаях, находят его из таблицы значений.
Стоит заметить, что существуют 2 значения качества, соответствующие одним и тем же значениям скорости звука и давления в пене, данный факт соответствует знаку «±» в формуле, при этом сумма этих двух значений равна 1. Поэтому для случаев, в которых качество пены предположительно существенно меньше 1/2 или существенно больше 1/2, выбор знака в формуле должен быть «-» и «+», соответственно. Эта деталь вносит лишь несущественную неопределенность в заявленный способ, поскольку обычно из существа производимых операций хорошо известна примерная доля газа в жидкости и поэтому понятно
Figure 00000004
или
Figure 00000005
и, таким образом, ясно, какой знак в формуле следует выбирать. В случае, когда оба значения Г близки к 1/2, оба значения качества должны рассматриваться как возможные.
Целесообразно, чтобы перемещали указанную по меньшей мере одну пару излучатель-приемник вдоль потока пены и осуществляли измерение скорости звука в нескольких точках вдоль потока пены для получения распределения качества пены вдоль по потоку.
Предпочтительно, чтобы устанавливали пару излучатель-приемник в устье скважины для излучения звука в начале потока пены и приема сигнала, отраженного от конца потока пены.
Полезно, чтобы для мониторинга непрерывного распределения качества пены непрерывно измеряли давление вдоль потока пены.
Поставленная задача решена также путем создания устройства акустического мониторинга качества пены в реальном времени, содержащего
по меньшей мере одну пару излучатель-приемник, размещенную в непосредственной близости от потока пены, и предназначенную для излучения по меньшей мере одного акустического импульса и приема акустического отклика,
регистратор, предназначенный для регистрации времени прохода акустического импульса от излучателя к приемнику,
датчик давления, установленный в области между излучателем и приемником,
блок обработки данных, связанный с по меньшей мере одним излучателем-приемником, регистратором и датчиком давления и предназначенный для расчета скорости звука по времени прихода акустического импульса и расчета качества Г пены по полученным данным согласно уравнению
Figure 00000003
где Cfm - скорость звука в пене, р - давление, ρfl - плотность жидкости, Г - качество пены, N - коэффициент политропного расширения (справочная величина, N=1 для изотермического процесса, N=1,4 для адиабатического процесса), в случае пены, составленной из идеального газа и идеальной жидкости, при этом для случаев, в которых качество пены предположительно существенно меньше 1/2 или существенно больше 1/2, выбор знака в формуле должен быть «-» и «+», соответственно, а в случае, когда оба значения Г близки к 1/2, оба значения качества должны рассматриваться как возможные, или, в более сложных случаях, путем вычисления качества пены из таблицы значений,
блок сравнения, предназначенный для сравнения величины, определяющей качество пены, с таблицей значений, в более сложных случаях.
Целесообразно, чтобы указанная по меньшей мере одна пара излучатель-приемник была расположена с возможностью перемещения вдоль потока пены для измерения скорости звука в нескольких точках вдоль потока пены для получения распределения качества пены вдоль по потоку.
Полезно, чтобы по меньшей мере одна пара излучатель-приемник была расположена в непосредственной близости от устья скважины для излучения звука в начале потока пены и приема сигнала, отраженного от конца потока пены.
Краткое описание чертежей
В дальнейшем изобретение поясняется описанием предпочтительных вариантов его воплощения со ссылками на сопровождающие чертежи, на которых:
Фиг.1 изображает зависимость скорости звука в водной пене при р=10 МПа;
Фиг.2 изображает схему устройства акустического мониторинга качества пены в реальном времени согласно изобретению;
Фиг.3 изображает схему второго варианта выполнения устройства акустического мониторинга качества пены в реальном времени согласно изобретению;
Фиг.4-10 изображают диаграммы распределения качества и параметров давления и скорости звука, а также времени распространения звука от поверхности до точки z при различных условиях на поверхности согласно изобретению;
Фиг.11 изображает диаграмму распределения давления в вертикальной скважине, заполненной пеной согласно изобретению.
Описание предпочтительных вариантов воплощения изобретения
Устройство акустического мониторинга качества пены в реальном времени представлено на Фиг.2 и содержит по меньшей мере одну пару 1 излучатель-приемник, размещенную в непосредственной близости от потока 2 пены, и предназначенную для излучения по меньшей мере одного акустического импульса и приема акустического отклика.
Поток пены проходит по трубе 3, размещенной в скважине 4. Устройство содержит также регистратор 5, предназначенный для регистрации времени прохода акустического импульса от излучателя 6 к приемнику 7. Датчик 8 давления установлен в области между излучателем 6 и приемником 7.
Устройство содержит также блок 9 обработки данных, связанный с по меньшей мере одним излучателем-приемником 6, 7, регистратором 5 и датчиком 8 давления и предназначен для расчета скорости звука по времени прихода акустического импульса и расчета качества Г пены по полученным данным согласно уравнению (3) в случае пены, составленной из идеального газа и идеальной жидкости, или, в более сложных случаях, для его определения из таблицы значений.
Возможен вариант выполнения, когда указанная по меньшей мере одна пара 1 излучатель-приемник расположена с возможностью перемещения вдоль потока пены для измерения скорости звука в нескольких точках вдоль потока пены для получения распределения качества пены вдоль по потоку.
Возможен другой вариант, когда указанная по меньшей мере одна пара 1 (Фиг.3) излучатель-приемник расположена в непосредственной близости от устья 10 скважины 4 для излучения звука в начале 11 потока пены и приема сигнала, отраженного от конца 12 потока пены.
Возможен также вариант, когда указанная по меньшей мере одна пара 1 излучатель-приемник установлена с возможностью перемещения вдоль потока пены.
Способ акустического мониторинга качества пены в реальном времени осуществляется следующим образом.
Размещают по меньшей мере одну пару 1 (Фиг.2) излучатель-приемник в непосредственной близости от потока пены. Излучают по меньшей мере один акустический импульс. Регистрируют время, за которое акустический импульс пройдет от излучателя 6 к приемнику 7. Определяют скорость акустического импульса (скорость звука) путем анализа акустического отклика приемника 7. Скорость звука определяют путем деления расстояния между источником 6 и приемником 7 на время прохождения акустического импульса.
Определяют давление в пене в области между излучателем 6 и приемником 7. Рассчитывают качество Г пены согласно уравнению (3) в случае пены, составленной из идеального газа и идеальной жидкости, или, в более сложных случаях, находят его из таблицы значений.
Расчет скорости звука в пене в специальном случае двухфазной среды, состоящей из идеального газа и идеальной невязкой жидкости, осуществляется следующим образом. Следует отметить, что аналогично осуществляется расчет скорости звука в более сложных веществах, например, для многофазной пены в виде смеси неидеального газа и жидкости со сложной реологией.
Рассмотрим смесь жидкости и газа при заданном давлении р и температуре Т. Обозначим объем газа V1 и объем жидкости V2, тогда качество Г равно
Figure 00000006
Изменения состояния жидкости описывается уравнением
Figure 00000007
где λ=ρfluidc2;
ρfluid - плотность жидкости;
с - скорость жидкости.
Уравнение изменения состояния газа (в изотермическом случае) определяется уравнением
Figure 00000008
В статическом случае изменению давления Δр соответствует изменение полного объема Δ(V1+V2), равное
Figure 00000009
следовательно, аналог первого параметра Ламе для смеси равен
Figure 00000010
Таким образом, первый параметр Ламе для смеси зависит от давления. Обычно λ~103 МПа, при р~10 МПа, следовательно, λ>>р и член Гр-1 в знаменателе преобладает до тех пор, пока не будет Г<0,01, т.е. вплоть до пренебрежимо малой концентрации газа.
Это означает, что при расчете акустических волн в пене можно заменить параметр Ламе в жидкости на λmix или, с хорошей точностью,
Figure 00000011
где р - давление. Обычно λmix≈10 МПа, что много меньше, чем для обычных жидкостей.
В наших расчетах свойства жидкости характеризуются плотностью жидкости и скоростью. Последнее соотношение означает, что можно пользоваться "эквивалентной скоростью cmix" в соответствии с формулой
Figure 00000012
где ρmix=ρfluid(1-Г), отсюда
Figure 00000013
Уравнение (11) неприменимо для Г=0, так как приближение не выполняется. Для типичного набора параметров p=10 МПа, pfluid=1000 кг/м3, Г=0,3, получим Cmix=218 м/с.
На Фиг.1 показано изменение скорости звука Cmix в зависимости от Г для случая, когда 0≤Г≤0,5, в то время как зависимость скорости звука Cmix для случая, когда 0,5≤Г≤1 получается из этой диаграммы по формуле с(Г)=с(1-Г).
Таким образом, по расчетам скорость звука в пене значительно меньше скорости в жидкости при давлениях, сравнимых с объемным модулем жидкости.
Из диаграммы зависимости Г от скорости звука (Фиг.1) следует, что лучшим случаем для определения Г является левая часть кривой при малых Г. Таким образом, область, где 0≤Г≤0,5 или 0,85≤Г≤1, менее чувствительна к ошибкам определения скорости звука (до 10 м/с), поскольку они не сильно влияют на значение Г.
Можно теоретически рассчитать распределение качества пены в скважине для простой пены, рассмотренной выше, и определить соответствующее распределение скорости звука и давления, которые на практике могут быть измерены и использованы для расчета качества пены.
Расчеты для более сложных пен раскрыты в П.Валко и др. «Реологические свойства пен на основе двуокиси углерода и азота».
Пусть L - длина скважины, наклоненной под углом φ к вертикали. Пусть ось координат z проходит вдоль скважины таким образом, чтобы точка z=0 соответствовала устью скважины, а значение z возрастало по направлению вниз. Рассмотрим процесс, когда пена заполняет скважину. С ростом z давление возрастает, качество пены Г(z) при этом понижается, что можно рассчитать следующим образом (при условии, что газ для аэрирования является идеальным).
Рассмотрим бесконечно тонкий горизонтальный слой в скважине с центром в точке z. Пузырьки газа в этом слое удовлетворяют уравнению состояния
Figure 00000014
где p(z) - давление в точке; p(z) - плотность газа; µ - молекулярный вес газа; T(z) - температура в точке; Z - константа, зависящая от вида газа; R - универсальная газовая постоянная.
Как правило, количество газа в тонком слое является функцией z, зависящей от темпа нагнетания пены. Предположим, что количество газа на единицу объема не зависит от z, тогда плотность газа и качество связаны соотношением
Figure 00000015
где r выражается через полную массу Mg нагнетаемого газа в виде
Figure 00000016
где d - диаметр трубы.
Объединяя два выражения, получаем уравнение состояния газа в терминах качества пены
Figure 00000017
В то же время p(z) равно гидравлическому напору
Figure 00000018
где g - ускорение свободного падения.
По определению качества пены ρfoam=ρfluid(1-Г)+ρgasГ. Пренебрегая малой величиной, связанной с газом, получаем ρfoam=ρfluid(1-Г).
Следовательно,
Figure 00000019
Из уравнений (15), (16) следует интегральное уравнение для распределения качества пены:
Figure 00000020
Предположим, что температура изменяется линейно с глубиной в соответствии с эмпирическим законом
Figure 00000021
Дифференцируя (18) по z, получаем:
Figure 00000022
где
Figure 00000023
Как правило, α<<q, что позволяет положить в расчетах α=0. Зависимость от α сохранена только для того, чтобы показать интегрируемость уравнения при произвольном значении α, что может быть использовано в случаях очень большого градиента температуры. Для произвольного а дифференциальное уравнение легко интегрируется в алгебраическом виде
Figure 00000024
Figure 00000025
Figure 00000026
которое нужно решать численно. Ниже примем, что α=0. Тогда решение упрощается и принимает вид
Figure 00000027
Figure 00000028
Это означает, что решение выражается через безразмерную глубину
Figure 00000029
где масштабный коэффициент 1 определяется граничными условиями при z=0. Типичный диапазон значений для 1 составляет 0,01-0,1.
На Фиг.4-10 представлены диаграммы распределения качества пены и соответствующих параметров давления и скорости звука при заданных давлении и плотности жидкости на поверхности, а также времени распространения звука от поверхности до точки z при различных значениях Г, 1 на поверхности.
На фиг.11 представлена диаграмма распределения давления в вертикальной скважине, заполненной пеной. Верхняя кривая рассчитана в предположении равномерного распределения качества пены, нижняя кривая построена с учетом зависимости давления в устье скважины от качества пены.
По поводу измерения скорости звука в пене следует обратить внимание на следующее.
Вышеуказанный процесс измерения скорости звука позволяет получать удовлетворительные результаты в случае неограниченной среды. Однако он требует доработки в случае рапространения волн в ограниченных средах, в частности, в трубах, что характерно как для гидравлического разрыва пласта, так при цементировании скважин. Это объясняется тем, что любой локальный источник генерирует не только чистые Р-волны в пене, но также и другие типы волн, например, Р- и S-волны в породе и их образы (головные Р- и S-волны) в трубе, а также трубную волну, скорость которой несколько меньше скорости Р-волны в пене. Трубная волна обладает дисперсией, поэтому начальный импульс размывается во время распространения. Поэтому необходимо провести специальную обработку сигнала для выделения Р-волны из записанного сигнала. Такая обработка может быть выполнена следующим образом.
Благодаря тому, что скорость звука в пене Cfoam во много раз меньше скоростей Р- и S-волн в породе, а скорость трубной волны также меньше, но немного, скорости звука в пене, прибытие Р-волны и трубной волны заметно отстает по времени от прибытия головных Р- и S-волн. Это отставание значительно больше, чем в случае неограниченной среды. Следовательно, можно отбросить зарегистрированные сигналы Р- и S-головных волн и учитывать только оставшиеся волны, из которых наиболее быстрая компонента соответствует Р-волне пены.
Следовательно, скорость звука в пене Cfoam может быть определена путем регистрации первого прибытия волны, которое происходит значительно позже, чем прибытие головных Р- и S-волн.
С другой стороны, в связи с тем, что на диаграмме зависимости скорости звука от качества пены (Фиг.1) показано, что имеют место очень крутые участки для малых и больших величин качества Г пены, оказывается, что значительные погрешности в Cfoam не сильно влияют на Г. Благодаря этому определение качества пены становится более надежным для малых и больших значений Г.
Возможен вариант, когда перемещают указанную по меньшей мере одну пару 1 излучатель-приемник вдоль потока пены и осуществляют измерение скорости звука в нескольких точках вдоль потока пены. Указанные данные используют для получения распределения качества пены вдоль по потоку.
Возможно также установить пару излучатель-приемник в устье скважины для излучения звука в начале потока пены и приема сигнала, отраженного от конца потока пены. Распределение качества пены рассчитывается по заранее установленной формуле, связывающей полное время прохождения сигнала от излучателя к приемнику с распределением скорости звука в пене. Пример такого анализа приведен выше.
Для мониторинга непрерывного распределения качества пены непрерывно измеряют давление вдоль потока пены, например, при помощи оптического волокна, что позволяет выполнять измерения качества пены быстрее, так как нет необходимости перемещать пару источник-приемник вдоль потока. После определения распределения качества пены вдоль по потоку или вдоль отдельного участка потока результаты могут быть сравнены с заданными, которые требуются для проведения определенного вида работ, указанных выше. По полученным результатам принимают решение о продолжении работы без изменений или об изменении состава пены. Эту процедуру возможно повторять несколько раз при проведении работ или осуществлять непрерывно в течение работы.
Промышленная применимость
Предложенные устройство и способ позволяют осуществлять мониторинг качества пены в реальном времени, особенно в труднодоступных местах, при цементировании скважин и осуществлении гидравлического разрыва пласта.

Claims (10)

1. Способ акустического мониторинга качества пены в реальном времени, заключающийся в том, что
размещают по меньшей мере одну пару излучатель-приемник в непосредственной близости от потока пены,
излучают по меньшей мере один акустический импульс,
регистрируют время, за которое акустический импульс пройдет от излучателя к приемнику,
определяют скорость акустического импульса (скорость звука) путем анализа акустического отклика приемника,
определяют давление в пене в области между излучателем и приемником,
рассчитывают качество Г пены согласно уравнению:
Figure 00000030

где Cfm - скорость звука в пене, р - давление, ρfl - плотность жидкости, Г - качество пены, N - коэффициент политропного расширения (справочная величина, N=1 для изотермического процесса, N=1,4 для адиабатического процесса) в случае пены, составленной из идеального газа и идеальной жидкости, для случаев, в которых качество пены предположительно существенно меньше 1/2 или существенно больше 1/2, выбор знака в формуле должен быть «-» и «+» соответственно, а в случае, когда оба значения Г близки к 1/2, оба значения качества должны рассматриваться как возможные, или, в более сложных случаях, находят его из таблицы значений, где под таблицей значений понимается зависимость качества пены от давления от скорости звука и давления в пене, которая выведена аналитически, либо установлена экспериментально или путем численного моделирования.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что перемещают указанную по меньшей мере одну пару излучатель-приемник вдоль потока пены и осуществляют измерение скорости звука в нескольких точках вдоль потока пены для получения распределения качества пены вдоль по потоку.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что для мониторинга непрерывного распределения качества пены измеряют давление вдоль по меньшей мере одного протяженного участка вдоль потока пены.
4. Устройство акустического мониторинга качества пены в реальном времени, содержащее
по меньшей мере одну пару излучатель-приемник, размещенную в непосредственной близости от потока пены и предназначенную для излучения по меньшей мере одного акустического импульса и приема акустического отклика,
регистратор, предназначенный для регистрации времени прохода акустического импульса от излучателя к приемнику,
датчик давления, установленный в области между излучателем и приемником,
блок обработки данных, связанный с по меньшей мере одним излучателем-приемником, регистратором и датчиком давления и предназначенный для расчета скорости звука по времени прихода акустического импульса и расчета качества Г пены по полученным данным согласно уравнению:
Figure 00000031

где Cfm - скорость звука в пене, р - давление, ρfl - плотность жидкости, Г - качество пены, N - коэффициент политропного расширения (справочная величина, N=1 для изотермического процесса, N=1,4 для адиабатического процесса), в случае пены, составленной из идеального газа и идеальной жидкости, для случаев, в которых качество пены предположительно существенно меньше 1/2 или существенно больше 1/2, выбор знака в формуле должен быть «-» и «+» соответственно; в случае, когда оба значения Г близки к 1/2, оба значения качества должны рассматриваться как возможные,
блок сравнения, предназначенный для сравнения величины, определяющей качество пены, с таблицей значений - в более сложных случаях, где под таблицей значений понимается зависимость качества пены от давления от скорости звука и давления в пене, которая может быть либо выведена аналитически, либо установлена экспериментально или путем численного моделирования.
5. Устройство по п.4, отличающееся тем, что указанная по меньшей мере одна пара излучатель-приемник расположена с возможностью перемещения вдоль потока пены для измерения скорости звука в нескольких точках вдоль потока пены для получения распределения качества пены вдоль потока.
6. Устройство по п.4, отличающееся тем, что при акустическом мониторинге качества пены, используемой для цементирования или гидравлического разрыва пласта, по меньшей мере одна пара излучатель-приемник расположена в непосредственной близости от устья скважины для излучения звука в начале потока пены и приема сигнала, отраженного от конца потока пены.
7. Способ акустического мониторинга в реальном времени качества пены, используемой для цементирования или гидравлического разрыва пласта и подаваемой в скважину, заключающийся в том, что
размещают по меньшей мере одну пару излучатель-приемник в непосредственной близости от потока пены,
излучают по меньшей мере один акустический импульс,
регистрируют время, за которое акустический импульс пройдет от излучателя к приемнику,
определяют скорость акустического импульса (скорость звука) путем анализа акустического отклика приемника,
определяют давление в пене в области между излучателем и приемником, рассчитывают качество Г пены согласно уравнению:
Figure 00000030

где Сfm - скорость звука в пене, р - давление, ρfl - плотность жидкости, Г - качество пены, N - коэффициент политропного расширения (справочная величина, N=1 для изотермического процесса, N=1,4 для адиабатического процесса), в случае пены, составленной из идеального газа и идеальной жидкости, для случаев, в которых качество пены предположительно существенно меньше 1/2 или существенно больше 1/2, выбор знака в формуле должен быть «-» и «+» соответственно, а в случае, когда оба значения Г близки к 1/2, оба значения качества должны рассматриваться как возможные, или, в более сложных случаях, находят его из таблицы значений, где под таблицей значений понимается зависимость качества пены от давления от скорости звука и давления в пене, которая может быть либо выведена аналитически, либо установлена экспериментально или путем численного моделирования.
8. Способ по п.7, отличающийся тем, что устанавливают пару излучатель-приемник в устье скважины или в непосредственной близости от него для излучения звука в начале потока пены и приема сигнала, отраженного от конца потока пены.
9. Способ по п.7, отличающийся тем, что сравнивают величину, определяющую качество пены, с качеством пены, необходимым для проведения цементирования или гидравлического разрыва пласта, и поддерживают величину качества Г пены в заданных пределах.
10. Способ по п.9, отличающийся тем, что устанавливают пару излучатель-приемник в устье скважины или в непосредственной близости от него для излучения звука в начале потока пены и приема сигнала.
RU2006146964/03A 2006-12-28 2006-12-28 Способ и устройство акустического мониторинга свойств пены и аэрированных жидкостей в реальном времени RU2344286C2 (ru)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2006146964/03A RU2344286C2 (ru) 2006-12-28 2006-12-28 Способ и устройство акустического мониторинга свойств пены и аэрированных жидкостей в реальном времени
CA2615183A CA2615183C (en) 2006-12-28 2007-12-18 Method and device for on-line acoustic monitoring of foam and aerated fluid properties
US11/960,827 US7769549B2 (en) 2006-12-28 2007-12-20 Method and device for on-line acoustic monitoring of foam and aerated fluid properties

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2006146964/03A RU2344286C2 (ru) 2006-12-28 2006-12-28 Способ и устройство акустического мониторинга свойств пены и аэрированных жидкостей в реальном времени

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2006146964A RU2006146964A (ru) 2008-07-10
RU2344286C2 true RU2344286C2 (ru) 2009-01-20

Family

ID=39551495

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2006146964/03A RU2344286C2 (ru) 2006-12-28 2006-12-28 Способ и устройство акустического мониторинга свойств пены и аэрированных жидкостей в реальном времени

Country Status (3)

Country Link
US (1) US7769549B2 (ru)
CA (1) CA2615183C (ru)
RU (1) RU2344286C2 (ru)

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
MX2010012463A (es) 2008-05-20 2010-12-07 Oxane Materials Inc Metodo de fabricacion y uso de un agente de sustentacion funcional para la determinacion de geometrias subterraneas de fractura.
US8408064B2 (en) * 2008-11-06 2013-04-02 Schlumberger Technology Corporation Distributed acoustic wave detection
US9546548B2 (en) 2008-11-06 2017-01-17 Schlumberger Technology Corporation Methods for locating a cement sheath in a cased wellbore
WO2010088542A1 (en) * 2009-01-30 2010-08-05 Schlumberger Canada Limited Downhole pressure barrier and method for communication lines
US9841523B2 (en) 2010-01-29 2017-12-12 Schlumberger Technology Corporation Tube wave generation
MX366242B (es) 2010-01-29 2019-07-03 Schlumberger Tech B V Star Fuentes de ondas tubulares mecánicas y métodos de uso para pozos de sondeo rellenos con líquido.
US8924158B2 (en) 2010-08-09 2014-12-30 Schlumberger Technology Corporation Seismic acquisition system including a distributed sensor having an optical fiber
CN105004793B (zh) * 2015-07-31 2020-06-09 中航复合材料有限责任公司 一种用于复合材料泡沫结构的超声检测方法
CN104977356B (zh) * 2015-07-31 2020-06-09 中航复合材料有限责任公司 一种基于反射原理的复合材料泡沫结构超声检测方法
US10590758B2 (en) 2015-11-12 2020-03-17 Schlumberger Technology Corporation Noise reduction for tubewave measurements
WO2018004369A1 (ru) 2016-07-01 2018-01-04 Шлюмберже Канада Лимитед Способ и система для обнаружения в скважине объектов, отражающих гидравлический сигнал
WO2019117862A1 (en) * 2017-12-12 2019-06-20 Halliburton Energy Services, Inc. Overpressure mitigation systems for hydraulic fracturing
DE102019123298A1 (de) * 2019-08-30 2021-03-04 Technische Universität Dresden Verfahren und Anordnung zur ortsspezifischen Charakterisierung der Phasenzusammensetzung sowie der Strömungsverhältnisse innerhalb eines Schaumvolumen
CN112782275B (zh) * 2019-11-07 2023-07-25 中国石油化工股份有限公司 一种用于泡沫水泥的声速特性的评价装置及评价方法
CN113931607B (zh) * 2020-07-14 2024-05-17 中国石油化工股份有限公司 一种屏蔽暂堵剂的注入控制方法及其应用
CN114295775B (zh) * 2020-10-08 2023-08-08 中国石油大学(华东) 一种表征管流状态下泡沫流体流变性能的实验方法
CN118640974B (zh) * 2024-08-12 2024-10-15 德阳市中嘉实业股份有限公司 污水处理设备设施状态监管方法、系统及污水处理设备

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BR8702856A (pt) * 1987-06-05 1988-12-20 Petroleo Brasileiro Sa Processo continuo de fraturamento hidraulico com espuma
DE9002988U1 (de) * 1990-03-12 1990-05-23 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Bauteil zur Aufnahme von Stoßenergien
US5470749A (en) 1993-08-27 1995-11-28 Mobil Oil Corporation Method for determining steam quality using a foaming surfactant
US5602533A (en) * 1993-10-04 1997-02-11 Boverio; Antonello Device for sensing a state change in a mechanical system, method for monitoring the state of a mechanical system and use of said device
NO300437B1 (no) 1994-11-09 1997-05-26 Jon Steinar Gudmundsson Framgangsmåte for bestemmelse av strömningsrate i en fluidström, særlig en tofaseström
US6461414B1 (en) 1999-10-29 2002-10-08 Baker Hughes Incorporated Foam monitoring and control system
US6640618B2 (en) * 2000-05-08 2003-11-04 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Method for detecting and measuring foam forming compounds in aqueous solutions

Also Published As

Publication number Publication date
US20090006005A1 (en) 2009-01-01
RU2006146964A (ru) 2008-07-10
CA2615183C (en) 2011-08-23
US7769549B2 (en) 2010-08-03
CA2615183A1 (en) 2008-06-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2344286C2 (ru) Способ и устройство акустического мониторинга свойств пены и аэрированных жидкостей в реальном времени
US4628725A (en) Apparatus and method for analyzing a fluid that includes a liquid phase, contained in a tubular conduit
CN105545285B (zh) 基于隔水管气液两相流识别的深水钻井气侵监测方法
US5361632A (en) Method and apparatus for determining multiphase holdup fractions using a gradiomanometer and a densitometer
CN101268251A (zh) 声学流体分析仪
WO1993014382A1 (en) Device and method for measuring multi phase flow
WO2008147953A1 (en) Estimating gas-oil ratio from other physical properties
Ling et al. Comparisons of Biot's coefficients of bakken core Samples measured by three methods
CA2044934A1 (en) Method for cement evaluation using acoustical logs
Khabibullin Managing the reliability of the tubing string in impulse non-stationary flooding
US4299123A (en) Sonic gas detector for rotary drilling system
US10386522B2 (en) Method and apparatus for the downhole in-situ determination of the speed of sound in a formation fluid
Mukherjee et al. Gas transport in shale: a critical review of experimental studies on shale permeability at a mesoscopic scale
US11187063B2 (en) Detecting a fraction of a component in a fluid
US10352908B2 (en) Method and apparatus for the downhole in-situ determination of the speed of sound in a formation fluid
US8032311B2 (en) Estimating gas-oil ratio from other physical properties
Assady et al. On the characterization of Bakken Formation: oscillating-pulse, pulse-decay permeability measurement & geomeachanics
US11187635B2 (en) Detecting a fraction of a component in a fluid
CN109799165A (zh) 恒温型双压力振动管式钻井液密度在线测量仪器
El-Alej Monitoring sand particle concentration in multiphase flow using acoustic emission technology
Suo et al. Acoustic and mechanical tests of sandstone-shale composites in Songliao Basin and prediction of uniaxial compressive strength
RU2382337C2 (ru) Способ измерения расхода двухфазной трехкомпонентной среды
Marsala et al. Sonic while drilling: Have you thought about cuttings?
Lewis et al. Acoustic Velocity Measurements and Interpretation for Challenging Fluid Systems
Syikilili et al. Effect of pipeline inclination on multiphase flow

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20161229