RU2342215C2 - Method for production of rolled ring blanks from high-alloy nickel alloys - Google Patents
Method for production of rolled ring blanks from high-alloy nickel alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2342215C2 RU2342215C2 RU2006134138/02A RU2006134138A RU2342215C2 RU 2342215 C2 RU2342215 C2 RU 2342215C2 RU 2006134138/02 A RU2006134138/02 A RU 2006134138/02A RU 2006134138 A RU2006134138 A RU 2006134138A RU 2342215 C2 RU2342215 C2 RU 2342215C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- bar
- nickel alloys
- heat
- upset
- alloys
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к способам изготовления кольцевых заготовок для деталей газотурбинных двигателей (ГТД), и может найти применение в отраслях промышленности, где изготавливаются различные кольцеобразные (или просто круглые, например, диски) изделия из стареющих никелевых сплавов, особенно высоколегированных, характеризующихся ограниченной пластичностью при штамповочных операциях (в частности - при осадке на прессе).The invention relates to the processing of metals by pressure, in particular to methods for manufacturing ring blanks for parts of gas turbine engines (GTE), and can find application in industries where various ring-shaped (or just round, for example, disks) articles are made from aging nickel alloys, especially highly alloyed, characterized by limited ductility during stamping operations (in particular, when upsetting on the press).
Известен способ деформации ковкой (осадкой, штамповкой) заготовок из высоколегированных стареющих никелевых сплавов с использованием теплоизоляции их от деформирующей оснастки (инструмента) методом произвольного покрытия [1, с.299, 300]. Однако невзирая на положительный эффект такой теплоизоляции при осадке заготовок из таких материалов образуется множество трещин, в т.ч. грубых, большой протяженности, причем как на торцевых поверхностях, так и на боковой (бочкообразной) [1, рис.128]. Это обусловлено прежде всего тем, что невзирая даже на изоляцию торцевых поверхностей происходит интенсивная теплоотдача с боковой (сначала - цилиндрической, а потом - бочкообразной) поверхности. Одновременно, за счет перераспределения тепла, в заготовке происходит подстуживание и ее теплоизолированных от оснастки поверхностей. Поэтому, в том случае, когда деформируемый сплав имеет узкий интервал гомогенного состояния (от температуры нагрева под осадку до температуры начала распада), происходит резкое понижение пластичности (охрупчивание) металла за счет локального распада стареющего сплава преимущественно по границам зерен в процессе деформации и, как следствие, образуются трещины [2, 3].There is a method of deformation by forging (sludge, stamping) of workpieces from highly alloyed aging nickel alloys using thermal insulation from deforming tooling (tool) by the method of arbitrary coating [1, p.299, 300]. However, in spite of the positive effect of such thermal insulation, a lot of cracks are formed when blanks are deposited from such materials, including coarse, of great length, both on the end surfaces and on the side (barrel-shaped) [1, Fig. 128]. This is primarily due to the fact that despite the isolation of the end surfaces, intense heat transfer occurs from the side (first, cylindrical, and then barrel-shaped) surface. At the same time, due to the redistribution of heat, the workpiece undergoes chilling and its heat-insulated surfaces from equipment. Therefore, in the case when the wrought alloy has a narrow interval of a homogeneous state (from the temperature of heating under the precipitate to the temperature of the onset of decomposition), a sharp decrease in the ductility (embrittlement) of the metal occurs due to the local decomposition of the aging alloy mainly along the grain boundaries during deformation and, as as a result, cracks form [2, 3].
Известен способ осадки заготовок из высоколегированных никелевых сплавов на прессах, при котором для уменьшения теплопотерь между плитами и заготовкой используют прокладки (накладки) из дешевого материала, нагреваемые в печи вместе с заготовкой, либо прокладки из жаропрочных сплавов (как деформирующий инструмент), нагреваемые до 800...900°С [1, с.317].A known method of precipitation of workpieces from high-alloyed nickel alloys on presses, in which to reduce heat loss between the plates and the workpiece, gaskets (pads) made of cheap material are used, heated in the furnace together with the workpiece, or gaskets made of heat-resistant alloys (as a deforming tool), heated to 800 ... 900 ° С [1, p. 317].
Недостатком указанного способа является существенное усложнение процесса осадки, трудность получения заданных размеров за каждый переход осадки, повышенный расход вспомогательных материалов (прокладок) на каждую заготовку, невозможность обеспечения полной гарантии предотвращения трещинообразования.The disadvantage of this method is the significant complication of the precipitation process, the difficulty of obtaining the specified dimensions for each precipitate transition, the increased consumption of auxiliary materials (gaskets) for each workpiece, the inability to provide a complete guarantee to prevent cracking.
Известен способ изготовления кольцевых заготовок из жаропрочных никелевых сплавов, включающий изготовление исходных колец-заготовок прямоугольного сечения посредством осадки прутка мерной длины с последующей прошивкой и разгонкой (или проточкой), а также теплую и горячую раскатку с последующей термообработкой [4].A known method of manufacturing ring billets from heat-resistant nickel alloys, including the manufacture of the original rings-billets of rectangular cross section by precipitation of a measured-length rod with subsequent flashing and acceleration (or grooving), as well as warm and hot rolling with subsequent heat treatment [4].
Недостатком этого способа является то, что в случае использования таких высоколегированных сплавов, как, например, ЭЙ 698 ВД (≈25% γ'-фазы), при осадке прутка мерной длины образуются трещины типа указанных в [1, рис.128], а для сплавов типа ЭП 742 ВД (≈35% γ'-фазы) или ЭК 79 ВД (≈45% γ'-фазы) эта технология вообще неприемлема. Использование теплоизоляции типа асбестовой ткани или муллитокремнистой ваты (как в способе [1]) несколько улучшает ситуацию, но не обеспечивает полного предотвращения трещин даже в сплавах с количеством γ'-фазы до 25% (ЭЙ 698 ВД). Поэтому операцию осадки приходится проводить в несколько переходов с деформацией в каждом переходе порядка 20...30% и менее. Но и это во многих случаях не дает гарантии предотвращения трещинообразования.The disadvantage of this method is that in the case of the use of such highly alloyed alloys, such as, for example, EY 698 VD (≈25% of the γ'-phase), cracks of the type of length specified in [1, Fig. 128] are formed when the measured length is deposited for alloys of the type EP 742 VD (≈35% of the γ'-phase) or
В частности, осадку заготовок из сплава ЭЙ 698 ВД производят после нагрева при 1160...1180°С с окончанием деформации при температурах не ниже 1000°С [5]. Температура полного растворения γ'-фазы при нагреве и начала выделения ее при охлаждении в этом сплаве ≈1030°C. Подстуживание поверхности заготовок до ~1000°С и ниже в процессе транспортировки их от печи к прессу, установки на нижней плите, подвода верхней плиты и особенно в процессе деформации обусловливает начало интенсивного распада с резким понижением пластичности и, как следствие, трещинообразование по типу [1, рис.128]. В зависимости от массивности (более массивные заготовки медленнее подстуживаются) от значений и соотношения размеров (высоты сечения и диаметра заготовки), от аккуратности укутывания теплоизолятором (от плотности прилегания его к заготовке), а также от склонности стареющего сплава к интенсивному распаду (которая в первом приближении усиливается с увеличением возможного общего количества γ'-фазы в данном сплаве), количество, размер и зоны локализации трещин (либо на торцевых поверхностях, либо на бочкообразной поверхности, либо и там, и там одновременно) могут колебаться в широком диапазоне (фиг.1).In particular, the blanks from the alloy EY 698 VD are deposited after heating at 1160 ... 1180 ° С with the end of deformation at temperatures not lower than 1000 ° С [5]. The temperature of complete dissolution of the γ'-phase upon heating and the onset of its release upon cooling in this alloy is ≈1030 ° C. Substraction of the surface of the workpieces to ~ 1000 ° C and lower during their transportation from the furnace to the press, installation on the lower plate, supply of the upper plate, and especially in the process of deformation, causes the onset of intense decomposition with a sharp decrease in ductility and, as a consequence, cracking of the type [1 , fig. 128]. Depending on the bulkiness (more massive billets are slower to concoct) more slowly on the values and the ratio of sizes (section height and diameter of the workpiece), on the accuracy of wrapping with a heat insulator (on its tightness to the workpiece), and also on the tendency of the aging alloy to intensive decay (which in the first approximation increases with an increase in the possible total amount of the γ'-phase in a given alloy), the number, size and localization zones of cracks (either on end surfaces, or on a barrel-shaped surface, or both m at the same time) can fluctuate in a wide range (figure 1).
Известен способ изготовления раскатных кольцевых заготовок из высоколегированных никелевых сплавов [6], включающий изготовление исходных колец-заготовок прямоугольного сечения посредством осадки прутка мерной длины с использованием теплоизоляции торцевых поверхностей от верхней и нижней плит пресса с последующей прошивкой и разгонкой, либо проточкой, а также теплую или горячую раскатку с последующей термообработкой, в котором исходный пруток мерной длины, теплоизолированный по торцам сверху и снизу слоями керамического изолятора (муллитокремнистой ваты или асботкани), на плите пресса перед осадкой помещают внутрь кольца-термостата из любой углеродистой стали, нагретого в одной садке с прутком мерной длины и установленного на теплоизолированную плиту пресса непосредственно перед выдачей прутка мерной длины на осадку, причем кольцо-термостат имеет высоту, на 3...5 мм меньшую, чем высота осаженного прутка мерной длины, внутренний диаметр, на 50...100 мм больший, чем наружный диаметр осаженного прутка мерной длины, и толщину стенки в радиальном направлении не менее 100 мм (при необходимости, осадка производится в несколько переходов; в таком случае цилиндрическая поверхность исходной заготовки на всех переходах, начиная со второго, превращается в бочкообразную) [прототип].A known method of manufacturing rolled annular blanks from highly alloyed nickel alloys [6], including the manufacture of the original ring blanks of rectangular cross section by precipitating a bar of measured length using thermal insulation of the end surfaces from the upper and lower plates of the press, followed by flashing and acceleration, or grooving, as well as warm or hot rolling, followed by heat treatment, in which the initial bar of measured length, insulated at the ends of the top and bottom layers of ceramic insulator (m siliceous cotton wool or asbotkan), on the press plate before upsetting, they are placed inside the thermostat ring of any carbon steel heated in the same cage with a measured length bar and installed on the heat-insulated press plate immediately before the measured length bar is placed on the draft, and the thermostat ring has a height , 3 ... 5 mm smaller than the height of the deposited rod of measured length, an inner diameter of 50 ... 100 mm larger than the outer diameter of the deposited rod of measured length, and the wall thickness in the radial direction of at least 100 mm (at if necessary, sediment is produced in several transitions; in this case, the cylindrical surface of the original workpiece at all junctions, starting from the second, turns into a barrel-shaped) [prototype].
Недостатком этого способа, в особенности применительно к заготовки в захватном устройстве загрузочного манипулятора непосредственно около крышки печи двумя слоями муллитокремнистой ваты) сопровождается интенсивным распадом и, как следствие, трещинообразованием. Это усугубляется еще и тем, что в зонах контакта с металлическими губками захватного устройства загрузочного манипулятора заготовки подстуживаются еще сильнее и быстрее, чем на всей остальной поверхности, вследствие чего трещины в этих зонах образуются еще до начала осадки, а в результате осадки они сильно раскрываются, образуя глубокий «зев» (внутренняя поверхность трещины темная, окисленная, т.к. она образовалась при высокой температуре) (фиг.2).The disadvantage of this method, especially in relation to the workpiece in the gripper of the loading manipulator directly near the furnace lid with two layers of mullite-silicon wool) is accompanied by intense decay and, as a result, cracking. This is exacerbated by the fact that in the contact areas with the metal jaws of the gripper of the loading manipulator, the workpieces are even stronger and faster than on the rest of the surface, as a result of which cracks form in these areas even before precipitation begins, and as a result of precipitation they open very much, forming a deep "pharynx" (the inner surface of the crack is dark, oxidized, because it was formed at high temperature) (figure 2).
Технический результат изобретения - обеспечение всесторонней (на всех поверхностях и в угловых зонах) усиленной теплоизоляции, сводящей к минимуму теплопотери при осадке прутков мерной длины и, как следствие, - предотвращающей трещинообразование, особенно в случае использования стареющих никелевых сплавов с количеством γ'-фазы свыше 25%.The technical result of the invention is the provision of comprehensive (on all surfaces and in the corner zones) enhanced heat insulation, minimizing heat loss during the upsetting of bars of measured length and, as a result, preventing cracking, especially in the case of using aging nickel alloys with an amount of γ'-phase above 25%
Указанный технический результат достигается тем, что исходный пруток мерной длины перед посадкой в печь для нагрева под осадку оклеивают с торцов и по боковой поверхности двумя или тремя слоями асбестовой ткани и просушивают, причем боковые слои с торцевыми стыкуются внахлестку (а не встык). В результате последующей просушки слоистая асбестовая оболочка затвердевает и становится своеобразной капсулой. Важно иметь в виду, что при неосторожном касании эта оболочка в контактной зоне может проломиться (она относительно рыхлая), вследствие чего губки захватного устройства могут войти в прямое соприкосновение с заготовкой и, как следствие, вновь появляется вероятность трещинообразования.The indicated technical result is achieved by the fact that the initial bar of measured length is glued from the ends and along the side surface with two or three layers of asbestos fabric before being inserted into the furnace for heating under sludge and dried, and the side layers with the butt ends overlap (and not butt). As a result of subsequent drying, the layered asbestos shell hardens and becomes a kind of capsule. It is important to keep in mind that with a careless touch this shell may break (it is relatively loose) in the contact zone, as a result of which the jaws of the gripper can come into direct contact with the workpiece and, as a result, the likelihood of cracking appears again.
Все остальные действия проводятся в соответствии со способом-прототипом.All other actions are carried out in accordance with the prototype method.
Сопоставительный анализ заявленного решения с прототипом показывает, что новый способ отличается от известного тем, что исходную заготовку осаживают в условиях максимальной всесторонней теплоизоляции (на обеих торцевых плоскостях, на боковой поверхности и в угловых зонах). Для стареющих никелевых сплавов в условиях деформации (особенно сплавов, с количеством γ'-фазы свыше 25%) очень важно свести к минимуму степень переохлаждения деформируемых заготовок: чем переохлаждение меньше, тем меньше степень распада пересыщенного твердого раствора в заданных условиях и тем меньше вероятность трещинообразования. Только тщательная усиленная теплоизоляция в несколько слоев асбестовой тканью посредством склеивания в сочетании с кольцами-термостатами позволяет максимально приблизить условия деформации заготовок к изотермическим. Из сказанного следует, что предлагаемый способ по отношению к способу-прототипу обладает существенными отличительными признаками.A comparative analysis of the claimed solution with the prototype shows that the new method differs from the known one in that the initial preform is deposited under conditions of maximum comprehensive thermal insulation (on both end planes, on the side surface and in the corner zones). For aging nickel alloys under deformation conditions (especially alloys with a γ'-phase amount of more than 25%) it is very important to minimize the degree of supercooling of wrought billets: the lower the supercooling, the lower the degree of decomposition of a supersaturated solid solution under given conditions and the less the likelihood of crack formation . Only thorough reinforced thermal insulation in several layers with asbestos fabric by means of gluing in combination with thermostat rings allows the conditions of deformation of workpieces to be brought closer to isothermal. From the foregoing, it follows that the proposed method in relation to the prototype method has significant distinguishing features.
Известно техническое решение [6] (прототип), в котором осадку прутков мерной длины производят в кольцах-термостатах с использованием теплоизоляции, причем теплоизолятор в виде двух слоев муллитокремнистой ваты или асбестовой ткани устилается на нижней плите перед выдачей на нее из печи этих прутков и колец-термостатов и устилается сверху их в виде двух слоев муллитокремнистой ваты (здесь асбестовая ткань неприемлема из-за того, что она вследствие своей относительной жесткости не обеспечивает необходимой плотности прилегания и укутывания) и частично с боков (полностью боковую поверхность невозможно укутать потому, что этому мешают примыкающие к заготовке губки захватного устройства загрузочного манипулятора; нижний торец заготовки в стадии перемещения от печи к прессу тоже остается без теплоизоляции). Таким образом, по прототипу пруток мерной длины (заготовка) в процессе транспортировки от печи к прессу (преимущественно в интервале времени от нескольких десятков секунд до минуты) с нижнего торца и на 30...40% боковой поверхности не имеет теплоизолирующего покрытия. Более того, часть боковой поверхности ее в это время находится в контакте с металлическими губками захватного устройства загрузочного манипулятора, что обусловливает подстуживание зоны контакта и локальный распад интенсивностареющих сплавов и, как следствие, трещинообразование в этих зонах. Важно иметь в виду, что указанные нюансы теплоизоляции имеют решающее значение только применительно к интенсивностареющим никелевым сплавам с большим количеством γ'-фазы (свыше 25%) - это сплавы типа ЭП 742ИД (35% γ'-фазы), ЭК 79ИД (45% γ'-фазы) и др. Для сплавов с количеством γ'-фазы не более 25% (например, ЭЙ 698 ВД) способ-прототип вполне эффективно обеспечивает предотвращение трещинообразования при осадке. Для заготовок из сплавов типа ЭП 742ИД и ЭК 79ИД осадка без учета указанных выше нюансов теплоизоляции (т.е. по способу-прототипу) практически неотвратимо приводит к трещинообразованию. Указанные отличия свидетельствуют о новизне предложенного решения.A technical solution is known [6] (prototype), in which bars of measured length are deposited in thermostat rings using thermal insulation, and a heat insulator in the form of two layers of mullite-silicon wool or asbestos fabric is mounted on the bottom plate before these rods and rings are fed to it from the furnace -thermostats and is mounted on top of them in the form of two layers of mullite-silicon wool (here, asbestos fabric is unacceptable due to the fact that due to its relative stiffness it does not provide the necessary tightness and wrapping density i) and partially from the sides (it is impossible to wrap the completely lateral surface because this is prevented by the jaws of the loading manipulator gripping device adjacent to the workpiece; the lower end of the workpiece also remains without thermal insulation during the movement from the furnace to the press). Thus, according to the prototype, a bar of measured length (billet) during transportation from the furnace to the press (mainly in the time interval from several tens of seconds to a minute) from the lower end and 30 ... 40% of the side surface does not have a heat insulating coating. Moreover, a part of its lateral surface at this time is in contact with the metal lips of the gripper of the loading manipulator, which causes a pinching of the contact zone and a local decay of intensely aging alloys and, as a result, cracking in these zones. It is important to keep in mind that these nuances of thermal insulation are crucial only for intensively aging nickel alloys with a large amount of γ'-phase (over 25%) - these are alloys of the type EP 742ID (35% of the γ'-phase), EC 79ID (45% γ'-phase) and others. For alloys with the amount of the γ'-phase not more than 25% (for example, Ey 698 VD), the prototype method quite effectively prevents crack formation during upsetting. For billets made of alloys of the EP 742ID and EC 79ID type, the precipitate, without taking into account the above nuances of thermal insulation (i.e., by the prototype method), almost inevitably leads to cracking. These differences indicate the novelty of the proposed solution.
Предлагаемый способ опробован на сплавах с различным количеством γ'-фазы: ЭЙ 698 ВД (≈25% γ'-фазы); ЭП 742ИД (≈35% γ'-фазы) и ЭК 79ИД (≈45% γ'-фазы). Применительно к сплаву ЭЙ 698 ВД способ дает практически 100% положительный результат. В случае использования сплавов ЭП 742ИД (ε≈ до 50%) и ЭК 79ИД (ε≈20...30%) большое значение имеет аккуратность и тщательность подготовки теплоизоляции в виде «асбестовых капсул», транспортировки заготовок от печи к стану и исполнения самой операции осадки.The proposed method was tested on alloys with different amounts of the γ'-phase: Ey 698 VD (≈25% of the γ'-phase); EP 742ID (≈35% of the γ'-phase) and EC 79ID (≈45% of the γ'-phase). In relation to the alloy AY 698 VD, the method gives an almost 100% positive result. In the case of the use of alloys EP 742ID (ε≈ up to 50%) and EC 79ID (ε≈20 ... 30%), accuracy and thoroughness of preparation of thermal insulation in the form of “asbestos capsules”, transportation of workpieces from the furnace to the mill, and execution of the alloys are of great importance precipitation operations.
Изобретение иллюстрируется фотографиями. На фиг.1 представлена осаженная заготовка из сплава ЭИ 698 ВД с большим количеством трещин на бочкообразной боковой поверхности и на торцах (их на фотографии не видно). Осадка производилась без колец-термостатов и без теплоизоляции.The invention is illustrated by photographs. Figure 1 presents the deposited blank of alloy EI 698 VD with a large number of cracks on the barrel-shaped side surface and at the ends (they are not visible in the photograph). Draft was carried out without thermostat rings and without thermal insulation.
На фиг.2 показана осаженная заготовка из сплава ЭК 79ИД: а - вид сбоку (с трещиной); б - вид с торца. Осадка производилась в соответствии с изобретением. Однако при изъятии заготовки из печи из-за неосторожного движения манипулятором на боковой поверхности была вырвана часть «асбестовой капсулы». Одна из губок захватного устройства загрузочного манипулятора при транспортировке от печи к прессу соприкасалась непосредственно с заготовкой. Трещина образовалась до осадки. В процессе осадки в результате растягивающих напряжений на бочкообразной поверхности трещина широко раскрылась и углубилась. На фиг.2а показана одна из самых больших трещин, образующихся в указанных условиях. Обычно они бывают существенно меньше (фиг.3: а - общий вид; б - увеличено х4).In Fig.2 shows a precipitated blank of alloy EK 79ID: a is a side view (with a crack); b - end view. Draft was carried out in accordance with the invention. However, when removing the workpiece from the furnace due to careless movement by the manipulator, a part of the “asbestos capsule” was torn out on the side surface. One of the jaws of the gripper of the loading manipulator, when transported from the furnace to the press, was in direct contact with the workpiece. A crack formed before precipitation. In the process of settlement as a result of tensile stresses on the barrel-shaped surface, the crack widened and deepened. On figa shows one of the largest cracks formed in these conditions. Usually they are significantly less (Fig.3: a - general view; b - increased x4).
На фиг.4 показаны успешно осаженные в соответствии с изобретением заготовки из сплава ЭК 79ИД: а - деформация ε=24...27%; б - деформация ε=23...24% (исходная высота, на фиг.4а и фиг.4б была разной - для разных шифров колец).Figure 4 shows successfully blanked in accordance with the invention blanks made of alloy EC 79ID: a - strain ε = 24 ... 27%; b - deformation ε = 23 ... 24% (initial height, in figa and fig.4b was different - for different ciphers of rings).
На фиг.5 показана успешно осаженная в соответствии с изобретением заготовка из сплава ЭП 742ИД (на ε=25%): а - вид сбоку; б - вид с торца.Figure 5 shows a workpiece made of EP 742ID alloy successfully deposited in accordance with the invention (by ε = 25%): a is a side view; b - end view.
Таким образом, новый способ позволяет проводить бездефектную осадку заготовок из сплавов типа ЭП 742ИД до ε≈50% и типа ЭК 79ИД до ε≈20...30% за один переход. Макро- и микроструктура, а также уровень механических свойств кольцевых заготовок, изготовленных по новому способу, отвечают требованиям ТУ.Thus, the new method allows defect-free depositing of billets from alloys of EP 742ID type up to ε≈50% and EK 79ID type up to ε≈20 ... 30% in one transition. Macro and microstructure, as well as the level of mechanical properties of ring blanks made by the new method, meet the requirements of TU.
Источники информацииInformation sources
1. Дзугутов М.Я. Пластическая деформация высоколегированных сталей и сплавов. - М.: Металлургия, 1971, 424 с.1. Dzugutov M.Ya. Plastic deformation of high alloy steels and alloys. - M.: Metallurgy, 1971, 424 p.
2. Ваулин Д.Д., Еременко В.И., Власова О.Н. и др. Технологические особенности изготовления штампованных полуфабрикатов из жаропрочных никелевых сплавов. - В кн.: «Перспективные технологии легких и специальных сплавов» / к 100-летию со дня рождения академика А.Ф.Белова - М.: ФИЗМАТ ЛИТ, 2006-432 с., с.294-301.2. Vaulin D. D., Eremenko V. I., Vlasova O. N. and others. Technological features of the manufacture of stamped semi-finished products from heat-resistant nickel alloys. - In the book: “Advanced Technologies for Light and Special Alloys” / on the centenary of the birth of Academician AF Belov - M .: FIZMAT LIT, 2006-432 p., Pp. 294-301.
3. Рябыкин Н.М., Процив Ю.В. Предотвращение трещинообразования при изготовлении цельнокатанных кольцевых заготовок из высоколегированных никелевых сплавов - Там же, с.285-293.3. Ryabykin N.M., Protsiv Yu.V. The prevention of cracking during the manufacture of solid-rolled ring billets from high-alloyed nickel alloys - Ibid., P. 285-293.
4. Производство кольцевых заготовок. Зубков А.И., Лебедев В.Н., Арефьев В.А. и др. - М.: ЦНИИ информации, 1980, 284 с.4. Production of ring blanks. Zubkov A.I., Lebedev V.N., Arefiev V.A. et al. - M.: Central Research Institute of Information, 1980, 284 p.
5. Масленков С.Б. Жаропрочные стали и сплавы. Справочник. - М.: Металлургия, 1983, 192 с.5. Maslenkov S.B. Heat resistant steels and alloys. Directory. - M.: Metallurgy, 1983, 192 p.
6. Патент РФ №2198760. Способ изготовления раскатных кольцевых заготовок из высоколегированных никелевых сплавов (Рябыкин Н.М., Процив Ю.В.).6. RF patent No. 2198760. A method of manufacturing rolled annular blanks from highly alloyed nickel alloys (Ryabykin N.M., Protsiv Yu.V.).
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006134138/02A RU2342215C2 (en) | 2006-09-25 | 2006-09-25 | Method for production of rolled ring blanks from high-alloy nickel alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006134138/02A RU2342215C2 (en) | 2006-09-25 | 2006-09-25 | Method for production of rolled ring blanks from high-alloy nickel alloys |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2006134138A RU2006134138A (en) | 2008-04-10 |
| RU2342215C2 true RU2342215C2 (en) | 2008-12-27 |
Family
ID=40377051
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006134138/02A RU2342215C2 (en) | 2006-09-25 | 2006-09-25 | Method for production of rolled ring blanks from high-alloy nickel alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2342215C2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2631221C2 (en) * | 2013-03-28 | 2017-09-19 | Хитачи Металз Ммс Суперэллой, Лтд. | Method of manufacture of annular moulded body |
| RU2703764C1 (en) * | 2019-02-21 | 2019-10-22 | Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" | Method for production of large-size annular part of gas turbine engine from heat-resistant nickel-base alloy |
| RU2741046C1 (en) * | 2020-07-27 | 2021-01-22 | Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" | Method for production of large-size contour annular article from heat-resistant nickel-base alloy |
-
2006
- 2006-09-25 RU RU2006134138/02A patent/RU2342215C2/en active
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2631221C2 (en) * | 2013-03-28 | 2017-09-19 | Хитачи Металз Ммс Суперэллой, Лтд. | Method of manufacture of annular moulded body |
| RU2703764C1 (en) * | 2019-02-21 | 2019-10-22 | Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" | Method for production of large-size annular part of gas turbine engine from heat-resistant nickel-base alloy |
| RU2741046C1 (en) * | 2020-07-27 | 2021-01-22 | Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" | Method for production of large-size contour annular article from heat-resistant nickel-base alloy |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2006134138A (en) | 2008-04-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2659993B1 (en) | Closed-die forging method and method of manufacturing forged article | |
| RU2607682C2 (en) | Thermomechanical processing of nickel-based alloys | |
| CN107779694B (en) | A kind of 6082 aluminium alloy flange manufacture crafts | |
| CN107866665B (en) | Million MW class nuclear power unit high intensity retaining ring manufacturing process | |
| RU2342215C2 (en) | Method for production of rolled ring blanks from high-alloy nickel alloys | |
| US10208361B2 (en) | Method for the production of a seamless, multilayered tubular product, and round or polygonal block for use in this method | |
| RU172685U1 (en) | SHEET PACKAGE | |
| CN112958626A (en) | Sheath suitable for rolling TiAl alloy and preparation method thereof | |
| CN100441715C (en) | Super large-scale aluminium alloy free forging piece and its prodn. method | |
| CN113549746B (en) | Forging and heat treatment process of steel for 20MnMo tube plate | |
| CN101206167A (en) | Method for detecting high-strength distorted aluminium alloy thick plate hardenability | |
| US20100175453A1 (en) | Method for the Temperature Treatment of Extrusion Tools | |
| RU2335372C2 (en) | Method of manufacture of distribution ring blanks from high-alloy nickel alloys | |
| RU2198760C1 (en) | Method for making expanded annular blanks of high-alloy nickel-base alloys | |
| Neminathan et al. | Development of ring forgings in Ti-6Al-4V alloy for aero-engine applications | |
| RU2192328C2 (en) | Method for making expanded ring blanks of high-alloy nickel alloys | |
| RU2218227C2 (en) | Method of manufacture of circular billets out of age hardening nickel alloys | |
| JPS62286637A (en) | Hot forging method for titanium alloy ingot | |
| CN100447257C (en) | Technique of normalizing heat treatment of number 35 steel | |
| RU2285736C1 (en) | Method of production of articles from high-temperature nickel alloy | |
| RU2133283C1 (en) | Ingot heating method | |
| SU952402A1 (en) | Method of high temperature treatment of high-melting materials | |
| Ryabykin | Production of rolled rings: History and prospects of development, problems and advances in assurance of product quality, difficulties and special features of technologies. | |
| JPH047180Y2 (en) | ||
| SU1540886A1 (en) | Method of producing precision tubes and profiles from difficultly deformed metals and alloys |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner |